JPS62297603A - 蒸気発生器の液位測定装置 - Google Patents
蒸気発生器の液位測定装置Info
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- JPS62297603A JPS62297603A JP62142421A JP14242187A JPS62297603A JP S62297603 A JPS62297603 A JP S62297603A JP 62142421 A JP62142421 A JP 62142421A JP 14242187 A JP14242187 A JP 14242187A JP S62297603 A JPS62297603 A JP S62297603A
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F23/00—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm
- G01F23/14—Indicating or measuring liquid level or level of fluent solid material, e.g. indicating in terms of volume or indicating by means of an alarm by measurement of pressure
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- General Physics & Mathematics (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Control Of Non-Electrical Variables (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
３、発明の詳細な説明
ｌ弊へ１１
本発明は、蒸気発生器の高点から抽出されて基準レッグ
部の頂部にある凝縮容器で凝縮された水が充満している
該基準レッグ部における圧力と蒸気発生器の低点におけ
る圧力とを比較する形式の、蒸気発生器の液位もしくは
水位（レベル）を測定装置に関するものである。より詳
しくは、本発明は、蒸気発生器の外部に配設されて凝縮
容器への供給蒸気から湿分を分離する装置に関するもの
である。
部の頂部にある凝縮容器で凝縮された水が充満している
該基準レッグ部における圧力と蒸気発生器の低点におけ
る圧力とを比較する形式の、蒸気発生器の液位もしくは
水位（レベル）を測定装置に関するものである。より詳
しくは、本発明は、蒸気発生器の外部に配設されて凝縮
容器への供給蒸気から湿分を分離する装置に関するもの
である。
例えば、加圧木型原子炉（ＰＨＲ）による原子力発電プ
ラントの蒸気発生器のような蒸気発生器においてその水
位の測定に普通に使用されている方式は、通常のレベル
よりも下方の点もしくは箇所の圧力を監視する。蒸気発
生器中において水位よりも上方にある蒸気によって発生
する測定圧力成分を除くために、低点の圧力を、蒸気発
生器の外部にあって蒸気発生器の蒸気相と連通している
基準レッグ部の圧力と比較する。基準レッグ部は、その
上端にある凝縮容器により水で満たされる。この凝縮容
器は、裸であり、従って蒸気発生器からの蒸気を凝縮さ
せる。過剰の凝縮液は、通常の液体レベルよりも上方に
あるが凝縮容器のレベルよりも下方にある蒸気発生器の
部分にある上部タップに凝縮容器を接続している配管を
通って、蒸気流に対向して流下する。
ラントの蒸気発生器のような蒸気発生器においてその水
位の測定に普通に使用されている方式は、通常のレベル
よりも下方の点もしくは箇所の圧力を監視する。蒸気発
生器中において水位よりも上方にある蒸気によって発生
する測定圧力成分を除くために、低点の圧力を、蒸気発
生器の外部にあって蒸気発生器の蒸気相と連通している
基準レッグ部の圧力と比較する。基準レッグ部は、その
上端にある凝縮容器により水で満たされる。この凝縮容
器は、裸であり、従って蒸気発生器からの蒸気を凝縮さ
せる。過剰の凝縮液は、通常の液体レベルよりも上方に
あるが凝縮容器のレベルよりも下方にある蒸気発生器の
部分にある上部タップに凝縮容器を接続している配管を
通って、蒸気流に対向して流下する。
この形式の水位測定方式は、上部タップと凝縮容器との
間にあり液体で充満されるようになる配管が原因で誤動
作をする。実際に、前述した水蒸気−液体の対向流は、
次の条件の場合にのみ可能となる。
間にあり液体で充満されるようになる配管が原因で誤動
作をする。実際に、前述した水蒸気−液体の対向流は、
次の条件の場合にのみ可能となる。
ａ） 液体をトラップする上部タップと凝縮容器との間
の配管に低点がない。
の配管に低点がない。
ｂ） この配管の直径は、毛管作用による封止を避ける
に足る大きさである。
に足る大きさである。
Ｃ） 過剰な液体含量が存在せず、蒸気は、上部タップ
に流入する。
に流入する。
ｄ） 局所的作用、主に上部タップの蒸気速度による動
的作用によって、液体−蒸気の分離が回部となる。
的作用によって、液体−蒸気の分離が回部となる。
誤動作が起こった既存のプラントにおいて、条件ａ）は
、最初に確かめられる。条件ｂ）は、多くの場合、凝縮
容器と上部タップとの間の接続のために通常使用される
１、９０ｃｍ（％ｉｎ）の配管によって臨界的に満足さ
れる。しかし、比較的大径の配管のために蒸気発生器胴
の貫通部を大きくすることは実際的ではない。条件Ｃ）
、ｄ）は、容易には監視できないので、ドレン配管が水
で満たされないようにこれ等の条件を満足するための解
決策は、これまでは、単に仮定に基づいていた。
、最初に確かめられる。条件ｂ）は、多くの場合、凝縮
容器と上部タップとの間の接続のために通常使用される
１、９０ｃｍ（％ｉｎ）の配管によって臨界的に満足さ
れる。しかし、比較的大径の配管のために蒸気発生器胴
の貫通部を大きくすることは実際的ではない。条件Ｃ）
、ｄ）は、容易には監視できないので、ドレン配管が水
で満たされないようにこれ等の条件を満足するための解
決策は、これまでは、単に仮定に基づいていた。
従来の努力は、凝縮容器と上部タップとの間の配管に過
剰な湿分が入らないようにすることに向けられていた。
剰な湿分が入らないようにすることに向けられていた。
上部タップ位置のところで、蒸気は、多くの同伴された
液滴を含み、これ等の液滴は、蒸気発生器胴の壁部に付
着し、この壁部を流下して配管中に入り、該配管の内部
に水を充満させる。この塞止の原因は、成る形式の蒸気
発生器の場合、壁部の液体膜を超えて蒸気発生器胴中に
突出する延長部を配管に設けることによって十分に良く
除かれる。しかし、この解決策は、別の形式の蒸気発生
器の場合には有効でないことが分かつていた。
液滴を含み、これ等の液滴は、蒸気発生器胴の壁部に付
着し、この壁部を流下して配管中に入り、該配管の内部
に水を充満させる。この塞止の原因は、成る形式の蒸気
発生器の場合、壁部の液体膜を超えて蒸気発生器胴中に
突出する延長部を配管に設けることによって十分に良く
除かれる。しかし、この解決策は、別の形式の蒸気発生
器の場合には有効でないことが分かつていた。
カナダ特許第１１１６４３６号明細書には、頂部の入口
を囲む穿孔ボールである、いわゆるトランキライザーも
しくは安定化装置の使用が開示されている。この装置は
、成る形式において蒸気から液体を分離する静圧をタッ
プ入口に設定する傾向を持ち、少数の例外を除いてはフ
ランスにおいて十分に良く使用されている。この例外に
おいて、失敗の原因は、蒸気中の局部的な液体含量が過
大であることに原因があった。
を囲む穿孔ボールである、いわゆるトランキライザーも
しくは安定化装置の使用が開示されている。この装置は
、成る形式において蒸気から液体を分離する静圧をタッ
プ入口に設定する傾向を持ち、少数の例外を除いてはフ
ランスにおいて十分に良く使用されている。この例外に
おいて、失敗の原因は、蒸気中の局部的な液体含量が過
大であることに原因があった。
１呼へ」」
本発明者は、蒸気発生器の液位測定装置の基準レッグ部
の頂部にある凝縮容器と上部タップとの間の接続配管が
水によって塞止されないようにすることの従来の努力の
基本的な難点が、蒸気発生器の内部において蒸気−液体
の分離を行なおうとする努力にあったことを見い出だし
た。接続配管中の液体−蒸気の自流についての前述した
条件Ｃ）、ｄ）に影響する上部タップにおける動的効果
及び蒸気中の液体含量は、出力レベル、蒸気発生器の設
計及び内部の流れパターンに従って広汎に変化するので
、従来の解決策は、全部の場合に有効ではなかった。本
発明によれば、より有効な分離技術を使用することの可
能な蒸気発生器胴の外部において、蒸気から液体が分離
される。本発明によれば、基本的には、上部タップと凝
縮容器との間の接続配管は、２つの配管部分に分けられ
ており、これ等の配管部分は、上部タップに連結された
第１配管部分を経て供給される蒸気から液体を抽出する
液体抽出手段（分離容器）によって相互に分離されてい
る。また、本発明によれば、この抽出された液体を凝縮
容器に連結された第２配管部分を流下する過剰な凝縮液
体と共に集液する。過剰な液体が除去された蒸気も、接
続配管の第２配管部分を経て、液体抽出手段から凝縮容
器に流れる。
の頂部にある凝縮容器と上部タップとの間の接続配管が
水によって塞止されないようにすることの従来の努力の
基本的な難点が、蒸気発生器の内部において蒸気−液体
の分離を行なおうとする努力にあったことを見い出だし
た。接続配管中の液体−蒸気の自流についての前述した
条件Ｃ）、ｄ）に影響する上部タップにおける動的効果
及び蒸気中の液体含量は、出力レベル、蒸気発生器の設
計及び内部の流れパターンに従って広汎に変化するので
、従来の解決策は、全部の場合に有効ではなかった。本
発明によれば、より有効な分離技術を使用することの可
能な蒸気発生器胴の外部において、蒸気から液体が分離
される。本発明によれば、基本的には、上部タップと凝
縮容器との間の接続配管は、２つの配管部分に分けられ
ており、これ等の配管部分は、上部タップに連結された
第１配管部分を経て供給される蒸気から液体を抽出する
液体抽出手段（分離容器）によって相互に分離されてい
る。また、本発明によれば、この抽出された液体を凝縮
容器に連結された第２配管部分を流下する過剰な凝縮液
体と共に集液する。過剰な液体が除去された蒸気も、接
続配管の第２配管部分を経て、液体抽出手段から凝縮容
器に流れる。
従って、蒸気と過剰な凝縮液との対向流は、凝縮容器と
液体抽出手段との間において、接続配管の第２配管部分
においてのみ生ずる。過剰な液体は、この配管部分に流
れる蒸気から除去されているので、配管が液体によって
基土される可能性は著しく減少する。
液体抽出手段との間において、接続配管の第２配管部分
においてのみ生ずる。過剰な液体は、この配管部分に流
れる蒸気から除去されているので、配管が液体によって
基土される可能性は著しく減少する。
液体抽出手段は分離容器からなり、この分離容器は、蒸
気発生室からの水分を同伴した蒸気の速度を減速させて
分離を行なわせるための膨張室を画定している。膨張室
の大きさは、毛管効果を無視可能とするに足る値とする
ことにより、蒸気の気泡を液体から分離することができ
る。膨張室の頂部から下方に延びるバッフルは、蒸気発
生器からの蒸気が上部接続配管の第１配管部分によって
導入される入口部分と、蒸気を接続配管の第２配管部分
に放出する出口部分とに、膨張室を区画している。その
ため蒸気は、膨張室の内部を、ひと先ず下向きに、次に
上向きに流れるため、液体−蒸気の分離が更に助長され
る。これは、液体スラッゾが凝縮容器に向かう配管の入
口に衝突てきないためである。ａｍ容器からの過剰な凝
縮液体及び蒸気から除去された液体は、膨張室グ）下部
に蓄積され、次に、下部タップを通って蒸気発生器に戻
されるように、下部接続配管に接続されたドレン配管を
通過する。
気発生室からの水分を同伴した蒸気の速度を減速させて
分離を行なわせるための膨張室を画定している。膨張室
の大きさは、毛管効果を無視可能とするに足る値とする
ことにより、蒸気の気泡を液体から分離することができ
る。膨張室の頂部から下方に延びるバッフルは、蒸気発
生器からの蒸気が上部接続配管の第１配管部分によって
導入される入口部分と、蒸気を接続配管の第２配管部分
に放出する出口部分とに、膨張室を区画している。その
ため蒸気は、膨張室の内部を、ひと先ず下向きに、次に
上向きに流れるため、液体−蒸気の分離が更に助長され
る。これは、液体スラッゾが凝縮容器に向かう配管の入
口に衝突てきないためである。ａｍ容器からの過剰な凝
縮液体及び蒸気から除去された液体は、膨張室グ）下部
に蓄積され、次に、下部タップを通って蒸気発生器に戻
されるように、下部接続配管に接続されたドレン配管を
通過する。
本発明は、添付図面を参照した以下の詳細な説明によっ
て十分に理解されるであろう。
て十分に理解されるであろう。
好適ｔ 施１の税明
本発明を以下に加圧水型原子炉（ＰＩＩＩＲ）の発電プ
ラン１〜の蒸気発生器に適用されるものとして説明する
が、当業者には明らかなように、本発明は、その他の形
式の蒸気発生器における液位を測定するための装置にも
適用される。
ラン１〜の蒸気発生器に適用されるものとして説明する
が、当業者には明らかなように、本発明は、その他の形
式の蒸気発生器における液位を測定するための装置にも
適用される。
第１図において、蒸気発生器１は、液体即ち水７のレベ
ルもしくは液位５の下方に下部タップ３を、また、蒸気
相の領域１１に上部タップ９をそれぞれ備えている。下
部タップ３は、測定しようとする水の最低液位よりも下
方にあり、上部タップ９は、期待される最高液位よりも
上方にある。このように、下部タップ３は常時液相と連
通され、上部タップ９は、蒸気発生器１の内部の蒸気相
に常時さらされている。
ルもしくは液位５の下方に下部タップ３を、また、蒸気
相の領域１１に上部タップ９をそれぞれ備えている。下
部タップ３は、測定しようとする水の最低液位よりも下
方にあり、上部タップ９は、期待される最高液位よりも
上方にある。このように、下部タップ３は常時液相と連
通され、上部タップ９は、蒸気発生器１の内部の蒸気相
に常時さらされている。
差圧測定装置（圧力応答手段）１３は、遮断弁１７を備
えた下部接続配管１５によって下部タップ３に接続され
ている。典型的には、この接続配管１５は約１．９Ｈ％
ｉｎ）の内径を有している。管形態の基準レッグ部１９
は、差圧測定装置１３から、上部タラプリのレベルの上
方の個所まで上方に延びている。凝縮容器２１は、基準
レッグ部１９の上端に取り付けられている。上部接続配
管２３は、上部タラプリから延びている第１配管部分２
３′と、凝縮容器２１に接続された第２配管部分２３″
とを有している。接続配管２３の２つの配管部分２３′
、２３″は、分離容器２５に接続されている。遮断弁１
７は、第１配管部分２３′にも配設されている。第２図
に示すように、分離容器２５は、膨張室２９を画定する
ハウシンク２７を有する。ハウジング２７の頂壁３３か
ら吊設されたバッフル３１は、バッフル３１の一側の膨
張室２９の上部を入口部分３５に、またその他側の膨張
室２９の上部を出口部分３７に、それぞれ区画している
。
えた下部接続配管１５によって下部タップ３に接続され
ている。典型的には、この接続配管１５は約１．９Ｈ％
ｉｎ）の内径を有している。管形態の基準レッグ部１９
は、差圧測定装置１３から、上部タラプリのレベルの上
方の個所まで上方に延びている。凝縮容器２１は、基準
レッグ部１９の上端に取り付けられている。上部接続配
管２３は、上部タラプリから延びている第１配管部分２
３′と、凝縮容器２１に接続された第２配管部分２３″
とを有している。接続配管２３の２つの配管部分２３′
、２３″は、分離容器２５に接続されている。遮断弁１
７は、第１配管部分２３′にも配設されている。第２図
に示すように、分離容器２５は、膨張室２９を画定する
ハウシンク２７を有する。ハウジング２７の頂壁３３か
ら吊設されたバッフル３１は、バッフル３１の一側の膨
張室２９の上部を入口部分３５に、またその他側の膨張
室２９の上部を出口部分３７に、それぞれ区画している
。
蒸気発生器１からの蒸気は、接続配管２３の第１配管部
分２３′、分離容器２５及び接続配管２３の第２配管部
分２３″を経て、凝縮容器２１に至り、そこて凝縮され
、水３９が充満された状態に基準レック部１９を保持す
る。過剰な凝縮液４１は、接続配管２３の第２配管部分
２３″に沿って、凝縮容器２１のレベルよりも下方にあ
る分離容器２５中に流入する。接続配管２３の第１配管
部分２３′を通る蒸気の速度は、第１配管部分２３′の
直径が小さいことによる毛管作用との組み合わせによっ
て、液体スラッゾ４３を蒸気と共に運ぼうとする。膨張
室２９の容積は、蒸気及びそれに同伴された液体を減速
することによリ、分離を助け、液体は膨張室２９の下端
４５に溜められる。ｌ１ｉＪ張室２９の直径は、第１配
管部分２３′の直径よりも著しく大きくする必要があり
、この大きさによって、蒸気の上向き流に対して液体が
自由に流下しうるようにする。ズコシキ（Ｚｕｋｏｓｋ
ｉ）により月刊流体力学（Ｊ、 Ｆｌｕｉｄ Ｍｅｃｈ
ａｎｉｃｓ）、１９６６年、第２５巻、第４部、８２１
−８３７ページ）に発表された「閉管内の長い泡の運動
に関する粘度、表面張力及び傾斜角の影響」によれば、
この現象を支配するパラメーターは、式 ％式％ によって示される。ここで、 σ＝水の表面張力、 Δρ＝液体と蒸気との密度差、 ａ−管（室）の直径 ′である。Σ＝１゜２の場合、液体と蒸気との分離率は
零に近くなる。Σ−０，１よりも小さくなると分離率は
直径ａと共に増大゛しなくなる。加圧水型原子炉に応用
する場合、膨張室の内径５．０８ｃｍ（２ｉｎ）は、有
効な分離にとって十分に満足である。
分２３′、分離容器２５及び接続配管２３の第２配管部
分２３″を経て、凝縮容器２１に至り、そこて凝縮され
、水３９が充満された状態に基準レック部１９を保持す
る。過剰な凝縮液４１は、接続配管２３の第２配管部分
２３″に沿って、凝縮容器２１のレベルよりも下方にあ
る分離容器２５中に流入する。接続配管２３の第１配管
部分２３′を通る蒸気の速度は、第１配管部分２３′の
直径が小さいことによる毛管作用との組み合わせによっ
て、液体スラッゾ４３を蒸気と共に運ぼうとする。膨張
室２９の容積は、蒸気及びそれに同伴された液体を減速
することによリ、分離を助け、液体は膨張室２９の下端
４５に溜められる。ｌ１ｉＪ張室２９の直径は、第１配
管部分２３′の直径よりも著しく大きくする必要があり
、この大きさによって、蒸気の上向き流に対して液体が
自由に流下しうるようにする。ズコシキ（Ｚｕｋｏｓｋ
ｉ）により月刊流体力学（Ｊ、 Ｆｌｕｉｄ Ｍｅｃｈ
ａｎｉｃｓ）、１９６６年、第２５巻、第４部、８２１
−８３７ページ）に発表された「閉管内の長い泡の運動
に関する粘度、表面張力及び傾斜角の影響」によれば、
この現象を支配するパラメーターは、式 ％式％ によって示される。ここで、 σ＝水の表面張力、 Δρ＝液体と蒸気との密度差、 ａ−管（室）の直径 ′である。Σ＝１゜２の場合、液体と蒸気との分離率は
零に近くなる。Σ−０，１よりも小さくなると分離率は
直径ａと共に増大゛しなくなる。加圧水型原子炉に応用
する場合、膨張室の内径５．０８ｃｍ（２ｉｎ）は、有
効な分離にとって十分に満足である。
バッフル３１は、第１配管部分２３′を通って水平に膨
張室２９に入る蒸気及び液体を、下向きに、入口部分３
５に指向させる。液体と蒸気とは、膨張室２９において
相互から分離され、蒸気は、出口部分３７を通って、接
続配管２３の第２配管部分２３″に向かって流れ、液体
は膨張室２９の底部上に残される。
張室２９に入る蒸気及び液体を、下向きに、入口部分３
５に指向させる。液体と蒸気とは、膨張室２９において
相互から分離され、蒸気は、出口部分３７を通って、接
続配管２３の第２配管部分２３″に向かって流れ、液体
は膨張室２９の底部上に残される。
バッフル３１の高さは、接続配管２３の第１配管部分２
３′によって運ばれた液体スラッグが第２配管部分２３
″の入口に進入することを防止するように、第２配管部
分２３″の管の内径よりも大きい。そのため、蒸気が接
続配管２３の第２配管部分２３″に流入し過剰な凝縮液
４１（この同じ配管部分を通って分離容器２５に戻され
る）に対する向流として流れる時までには、全部の同伴
された液体スラッグ４３は、蒸気から除かれている。接
続配管２３の両方の部分２３’ 、２３”と分離容器２
５とは、凝縮液体の流量を不必要に増大させることのあ
るこれ等の要素の内部における蒸気の凝縮を防止するた
めに、断熱材４７によって被覆されている。
３′によって運ばれた液体スラッグが第２配管部分２３
″の入口に進入することを防止するように、第２配管部
分２３″の管の内径よりも大きい。そのため、蒸気が接
続配管２３の第２配管部分２３″に流入し過剰な凝縮液
４１（この同じ配管部分を通って分離容器２５に戻され
る）に対する向流として流れる時までには、全部の同伴
された液体スラッグ４３は、蒸気から除かれている。接
続配管２３の両方の部分２３’ 、２３”と分離容器２
５とは、凝縮液体の流量を不必要に増大させることのあ
るこれ等の要素の内部における蒸気の凝縮を防止するた
めに、断熱材４７によって被覆されている。
分離容器２５の膨張室２９の下部（低点）４５に溜まり
た液体は、遮断弁１７と差圧測定装置１３との間の下部
接続配管１５に接続されたドレン配管４９を経て蒸気発
生器１に戻される。第１図に示すように、分離容器２５
は、蒸気発生器１の内部の測定しようとする水の最高の
レベル５よりも上方にあるので、液体は、このドレン配
管を経て分離容器２５がら排出させることができる。こ
の好適な実施例によれば、上部接続配管２３の第１配管
部分２３′は、２相混合物の密度に蒸気発生器１の上部
タップ９と分離容器２５の入口との間の高さの差を乗じ
た値によって生ずるレベル測定誤差を勘案しないでもよ
いように、水平になっている。また、上部接続配管２３
のこの配管部分においては、蒸気−液体の分離は行なわ
ないので、一方向又は他の方向に配管２３を傾斜させる
ことは必要ではない。
た液体は、遮断弁１７と差圧測定装置１３との間の下部
接続配管１５に接続されたドレン配管４９を経て蒸気発
生器１に戻される。第１図に示すように、分離容器２５
は、蒸気発生器１の内部の測定しようとする水の最高の
レベル５よりも上方にあるので、液体は、このドレン配
管を経て分離容器２５がら排出させることができる。こ
の好適な実施例によれば、上部接続配管２３の第１配管
部分２３′は、２相混合物の密度に蒸気発生器１の上部
タップ９と分離容器２５の入口との間の高さの差を乗じ
た値によって生ずるレベル測定誤差を勘案しないでもよ
いように、水平になっている。また、上部接続配管２３
のこの配管部分においては、蒸気−液体の分離は行なわ
ないので、一方向又は他の方向に配管２３を傾斜させる
ことは必要ではない。
ドレン配管４９がＵ字管の一方のレッグ部を形成し、蒸
気発生器１が他のレッグ部を形成しているので、蒸気発
生器１の内部に常に存在するレベル変動効果を配慮する
ことが必要となる。所定の周波数において、排出配管４
９中のレベルの振動は、蒸気発生器１の内部に生ずるも
のよりも小さいことも大きいこともあり、ドレン配管４
９と蒸気発生器１との間の振動の振幅比は、増幅率とな
る。ドレン配管４９中の水柱の固有振動周波数である共
振周波数は、次式、 Ｆ ＝ ０．１５９２住吐０．５ ■０ によって与えられ、ここにｇｏは、重力の加速度、■０
は水柱の高さをそれぞれ表わしている。縦軸に増幅率を
、また横軸に蒸気発生器のレベル振動周波数共振周波数
（ディメンションのない数）をそれぞれプロットした第
３図において、曲線５１は、内径が０．６３５ｃｍ（Ｘ
ｉｎ）のドレン配管４９の場合、レベルの測定がドレ
ン配管４９中の過大な振動によって擾乱を受けないこと
を示している。曲線５３は、内径が１゜９１ｃｍ（％ｉ
ｎ）のドレン配管４９の場合、レベル測定に対する容認
できない影響が生ずることを示している。
気発生器１が他のレッグ部を形成しているので、蒸気発
生器１の内部に常に存在するレベル変動効果を配慮する
ことが必要となる。所定の周波数において、排出配管４
９中のレベルの振動は、蒸気発生器１の内部に生ずるも
のよりも小さいことも大きいこともあり、ドレン配管４
９と蒸気発生器１との間の振動の振幅比は、増幅率とな
る。ドレン配管４９中の水柱の固有振動周波数である共
振周波数は、次式、 Ｆ ＝ ０．１５９２住吐０．５ ■０ によって与えられ、ここにｇｏは、重力の加速度、■０
は水柱の高さをそれぞれ表わしている。縦軸に増幅率を
、また横軸に蒸気発生器のレベル振動周波数共振周波数
（ディメンションのない数）をそれぞれプロットした第
３図において、曲線５１は、内径が０．６３５ｃｍ（Ｘ
ｉｎ）のドレン配管４９の場合、レベルの測定がドレ
ン配管４９中の過大な振動によって擾乱を受けないこと
を示している。曲線５３は、内径が１゜９１ｃｍ（％ｉ
ｎ）のドレン配管４９の場合、レベル測定に対する容認
できない影響が生ずることを示している。
本発明をその特定の実施例について詳細に説明したが、
開示された本発明の教示全体がら考えて、これ等の詳細
に対する種々の改変及び変更は当業者にとって容易であ
ろうから、開示された特定の横或は、単なる例示に過ぎ
ず、本発明の範囲を限定するものではない。
開示された本発明の教示全体がら考えて、これ等の詳細
に対する種々の改変及び変更は当業者にとって容易であ
ろうから、開示された特定の横或は、単なる例示に過ぎ
ず、本発明の範囲を限定するものではない。
第１図は、本発明の教示に従った液位測定装置を備えた
蒸気発生器を示す概略配置図、第２図は、第１図に示し
た液位測定装置の一部をなす分離容器の概略縦断面図、
第３図は、第１図に示した液位測定装置の共振特性を示
す線図である。 １・・・蒸気発生器 ３・・・下部タップ５・・蒸気
発生器内の液位 ７・・・蒸気発生器内の液体即ち水 ９・・・上部タップ １３・・・圧力応答手段（差圧測定装置）１９・・・基
準レッグ部 ２１・・・凝縮容器２３・・・上部接続配
管（接続配管） ２５・・・分離容器 ２９・・・膨張室３９・・・
基準レッグ部内の水 ４５・・・分離容器の低点（下部） ４９・・・ドレン配管
蒸気発生器を示す概略配置図、第２図は、第１図に示し
た液位測定装置の一部をなす分離容器の概略縦断面図、
第３図は、第１図に示した液位測定装置の共振特性を示
す線図である。 １・・・蒸気発生器 ３・・・下部タップ５・・蒸気
発生器内の液位 ７・・・蒸気発生器内の液体即ち水 ９・・・上部タップ １３・・・圧力応答手段（差圧測定装置）１９・・・基
準レッグ部 ２１・・・凝縮容器２３・・・上部接続配
管（接続配管） ２５・・・分離容器 ２９・・・膨張室３９・・・
基準レッグ部内の水 ４５・・・分離容器の低点（下部） ４９・・・ドレン配管
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 蒸気発生器における液位を測定すべく、 測定しようとする最低液位よりも下方の個所において前
記蒸気発生器に接続された下部タップと、測定しようと
する最高液位よりも上方の個所において前記蒸気発生器
に接続された上部タップと、前記下部タップのレベルか
ら前記上部タップよりも上方の個所まで実質的に延長し
ている、前記蒸気発生器の外部の基準レッグ部と、 該基準レッグ部の上端に配設され、該基準レッグ部に水
を充満させておくように蒸気を内部で凝縮させる、凝縮
容器と、 該凝縮容器と前記上部タップとの間に延在し、該凝縮容
器に蒸気を通流させると共に該凝縮容器から過剰な液体
を戻す、接続配管と、 前記下部タップと前記基準レッグ部の下端とに接続され
、前記蒸気発生器における液位に比例する信号を発生さ
せる圧力応答手段と、 を有する、蒸気発生器の液位測定装置であって、前記蒸
気発生器から前記凝縮容器に向かって流れる蒸気及び液
体の速度を減少させて蒸気からの液体の分離を行なわせ
るべく、液体が溜まる低点を前記接続配管より下方に有
する膨張室を該接続配管中に形成する分離容器と、 該分離容器内の前記低点と前記下部タップとの間に配設
され、液体を前記蒸気発生器に戻すドレン配管と、 を備えるように改良した蒸気発生器の液位測定装置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US872986 | 1986-06-11 | ||
| US06/872,986 US4716014A (en) | 1986-06-11 | 1986-06-11 | Moisture separator for steam generator level measurement system |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62297603A true JPS62297603A (ja) | 1987-12-24 |
| JPH0730885B2 JPH0730885B2 (ja) | 1995-04-10 |
Family
ID=25360756
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62142421A Expired - Lifetime JPH0730885B2 (ja) | 1986-06-11 | 1987-06-09 | 蒸気発生器の液位測定装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4716014A (ja) |
| JP (1) | JPH0730885B2 (ja) |
| GB (1) | GB2191582B (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5217682A (en) * | 1991-05-17 | 1993-06-08 | Atomic Energy Of Canada Limited | Passive indirect shutdown cooling system for nuclear reactors |
| US5475720A (en) * | 1994-04-08 | 1995-12-12 | Pennsylvania Power & Light Company | Non-condensable gas tolerant condensing chamber |
| DE4421273C2 (de) * | 1994-06-21 | 1996-05-23 | Siemens Ag | Kondensgefäß zur Dampfdruckmessung, Verwendung des Kondensgefäßes für eine Füllstandsmessung und eine Dampfdurchsatzmessung sowie Verfahren zum Betrieb eines Kondensgefäßes |
| DE10156495C1 (de) | 2001-11-16 | 2003-01-02 | Framatome Anp Gmbh | Vorrichtung und Verfahren zum Kühlen eines Reaktordruckbehälters einer Siedewasser-Reaktoranlage |
| KR100856537B1 (ko) | 2007-05-01 | 2008-09-04 | 한국전력공사 | 증기발생기 광역수위 상승률을 이용한 관지지판 유로홈막힘진단방법 |
| US8229687B2 (en) | 2008-12-22 | 2012-07-24 | General Electric Company | System and method for measuring a level of a liquid in a container |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB299937A (en) * | 1927-08-28 | 1928-11-08 | Hugo John Buchanan Wollaston | Improvements in liquid level indicators |
| GB1124961A (en) * | 1965-05-03 | 1968-08-21 | Elliott Brothers London Ltd | Improvements in or relating to apparatus for water level measurement in pressure vessels |
| CH467973A (de) * | 1966-12-30 | 1969-01-31 | Sulzer Ag | Zwanglaufdampferzeuger |
| FR2422154A1 (fr) * | 1978-04-07 | 1979-11-02 | Framatome Sa | Dispositif de prise de mesure de pression statique |
| US4322233A (en) * | 1979-05-02 | 1982-03-30 | Westinghouse Electric Corp. | Apparatus for separating entrained liquid from a liquid gas mixture |
| US4394346A (en) * | 1979-12-20 | 1983-07-19 | Tokyo Shibaura Denki Kabushiki Kaisha | Water level gauge for a nuclear reactor |
| US4389888A (en) * | 1979-12-21 | 1983-06-28 | Tokyo Shibaura Denki Kabushiki Kaisha | Level meter |
| FR2512549B1 (fr) * | 1981-09-04 | 1985-09-27 | Commissariat Energie Atomique | Dispositif de detection des variations de la hauteur du niveau libre d'un liquide dans une enceinte sous pression |
-
1986
- 1986-06-11 US US06/872,986 patent/US4716014A/en not_active Expired - Fee Related
-
1987
- 1987-06-08 GB GB8713393A patent/GB2191582B/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-06-09 JP JP62142421A patent/JPH0730885B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4716014A (en) | 1987-12-29 |
| JPH0730885B2 (ja) | 1995-04-10 |
| GB2191582B (en) | 1990-03-21 |
| GB2191582A (en) | 1987-12-16 |
| GB8713393D0 (en) | 1987-07-15 |
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