JPS6230087B2 - - Google Patents
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- JPS6230087B2 JPS6230087B2 JP57219688A JP21968882A JPS6230087B2 JP S6230087 B2 JPS6230087 B2 JP S6230087B2 JP 57219688 A JP57219688 A JP 57219688A JP 21968882 A JP21968882 A JP 21968882A JP S6230087 B2 JPS6230087 B2 JP S6230087B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nipple
- crosshead
- die
- tip
- molten resin
- Prior art date
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- Expired
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/30—Extrusion nozzles or dies
- B29C48/32—Extrusion nozzles or dies with annular openings, e.g. for forming tubular articles
- B29C48/34—Cross-head annular extrusion nozzles, i.e. for simultaneously receiving moulding material and the preform to be coated
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
- B29C48/06—Rod-shaped
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
- B29C48/05—Filamentary, e.g. strands
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Molding Of Porous Articles (AREA)
- Processes Specially Adapted For Manufacturing Cables (AREA)
Description
本発明は絶縁電線用押出機のクロスヘツドで、
特にニツプル・ダイ間の心合せ調節を行わない構
造のいわゆる“無調心クロスヘツド”の改良に関
する。 絶縁電線、特に通信用絶縁素線は、直径0.4〜
0.9mmの銅導体上に溶融樹脂を押出被覆して製造
する。この絶縁層の厚さは、きわめて薄く中でも
導体直径0.4mmのものが最も薄く、ポリエチレン
の充実絶縁層の場合で130μｍ、ポリエチレンの
発泡絶縁層の場合ではさらに薄く90μｍである。
しかも、絶縁素線間の静電容量を均一に保つ等の
電気特性保持の面から、絶縁層は偏肉しないこと
が要求される。実際の製造に際しては、絶縁層の
肉厚の最大値をａ、最小値をｂとした場合、その
比ａ／ｂを1.10以下にすることが目標とされる。
前記0.4mm直径の導体上にポリエチレン発泡絶縁
層を設ける場合には、ｂを85μｍとすれば、ａ−
ｂは8.5μｍ以下とすることが製造目標とされ、
この値は年々厳しくなる傾向にある。しかも、通
信用絶縁素線の製造速度は数千ｍ／分ときわめて
高速化されており、従つて、上記製造条件維持の
困難さはさらに増巾される。 一方、前記電線の製造に際しての偏肉を防止す
るため、従来は、ニツプルに対するダイの位置を
調節するいわゆる“調心クロスヘツド”が一般に
採用されていたが、この調心作業がかなりの熟練
を要すると共に、安定した製造条件を見出すまで
の材料ロスをかなり見込まなければならなかつ
た。このため、近年、この調心作業を要しない、
つまり、ニツプル・ダイ間の心合せ調節を行わな
い、いわゆる“無調心クロスヘツド”が提案され
ている。このような“無調心クロスヘツドの一例
を第１図に断面図で示す。第１図において、１′
はクロスヘツド本体で、図の上面部において押出
機本体（図示せず）に固設されている。２′はク
ロスヘツド本体１の第１のテーパ孔１１′に嵌装
して溶融樹脂通路を形成するスリーブ体である。
本クロスヘツドは、いわゆる“分流方式”のもの
であり、スリーブ体２′の外周には、樹脂通路用
溝を設け、押出機から押出された溶融樹脂をまず
円周方向に２分し、次に各分流を心線の進行方向
と逆方向に曲げ、次に中心方向に曲げ、さらに心
線の進方方向に曲げ、スリーブ体の外周で扇形に
広げながらついに、環状の樹脂通路５′を形成す
るようにしている。３′はスリーブ体２′の平行孔
２１′に嵌装したニツプルであり、その先端のテ
ーパ部３１′はスリーブ体２′から露出している。
３２′は心線を挿通するための挿通孔である。
４′はクロスヘツド本体１′の第２のテーパ孔１
２′に嵌挿したダイである。第２図は、第１図の
ニツプル先端部の拡大図であり、ダイ孔はニツプ
ル３′のテーパ部３１′と略同一のテーパ角度を有
するアプローチ部４１′とこれより小さなテーパ
角度のランド部４２′とから成る。図のように、
クロスヘツド本体１′に設けたテーパ孔１１′，１
２′にニツプル３′、ダイ孔４′を嵌装（ニツプル
の場合、スリーブ体２′を介して）するだけで、
ニツプル・ダイ間の心合せ調節は不要としてい
る。しかしながら、このような“無調心クロスヘ
ツド”を用いて、前記のような厳しい製造条件を
維持するためには、クロスヘツド本体とニツプル
（及びスリーブ体）、ダイ間の嵌合をきわめて精度
良く行わねばならず、装置の仕上げ加工の困難さ
は非常なものがあり、いきおい、装置は高価なも
のにならざるを得ないという問題があつた。さら
に、実作業においては、クロスヘツド本体に対す
るダイの角度位置を適当に選ばなければ、目標と
する偏肉率を得ることはできないというのが実状
であつた。本発明者らはかゝる状況に鑑み、溶融
樹脂の流れを安定させることにより偏肉を無く
し、かつ、比較的安価に製作し得る装置の検討を
進め、本発明に至つたものである。一般に、溶融
樹脂の流れを安定させるためには樹脂通路に樹脂
の溜り部を設けることは公知であり、クロスヘツ
ドにおいても一部採用されているところである
が、ニツプル先端部においては、樹脂は心線上に
押出被覆される直前であるため流れに急激な変化
を与えることは好ましくないとして、ニツプル先
端部に溜り部を設ける構造は採用されなかつた。
本発明者らはかゝる常識に挑戦し、ニツプル先端
部に樹脂の溜り部を設けてみた所、意外にも従来
に比べ偏肉率がきわめて小さい値で安定し、さら
に押出機の圧力を大巾に低下するという結果を得
た。 本発明はかかる知見にもとづき案出した改良さ
れた無調心クロスヘツドを提供するものであり、
ニツプル先端テーパ部外周側の環状の溶融樹脂通
路の中間部において断面積が入口部の２倍以上で
ある溶融樹脂の溜り部を設けると共に該溜り部の
ダイ孔はテーパ角度が70゜以下のアプローチ部を
経てランド部に滑らかに収束していることを特徴
とする。本発明を図面に基づき以下に説明する。 第３図は本発明に係る無調心クロスヘツドの一
実施例を示す図面であり、第２図同様部分の断面
図である。その他の部分は第１図同様の構造であ
る。第３図において、１はクロスヘツド本体、２
はスリーブ体、３１はニツプル３の先端のテーパ
部であり、３２は心線挿通孔である。４はダイで
あり、クロスヘツド本体１の先端に設けた平行孔
にゆるい嵌合状態で嵌装している。ダイ孔はニツ
プル先端のテーパ部３１より大きいテーパ角度を
有するアプローチ部４１と従来通りのテーパ角度
を有するランド部４２とアプローチ４１の入口側
の平行孔部４３とから成る。６は、ニツプル先端
のテーパ部３１の外周側に形成される環状の溶融
樹脂通路の中間部に設けた溶融樹脂の溜り部であ
り、樹脂の流れの方向に直行する面の断面積は前
記通路の入口部７の断面積の２倍以上である。 本発明の効果を以下の実験例により示す。条件
は以下のとおり。 (1) 線種 0.65PEF……直径ｄ＝0.65φmmの銅導体上に
厚さｔ＝0.130mmの発泡絶縁層を有する絶縁心
線。押出直後（未発泡）の絶縁層の厚さｔp＝
0.102mm。 0.4PEF……ｄ＝0.4φmm、ｔ＝0.090mm、ｔp
＝0.077mm。 (2) ダイ孔、ニツプル先端のテーパ角度（第３図
のα、β、γ） α＝26゜、β＝60゜、γ＝６゜ (3) 溶融樹脂通路の断面積 溜り部最大断面積／入口部断面積＝2.56 (4) 心線引取速度 1000ｍ／分以上 (5) ニツプル先端とダイランド部入口間の距離
（第３図のDN） DN＝２〜４mm (6) ニツプルに対するダイの角度位置を60゜づつ
ずらしながら偏肉率※を測定。 ※ 偏肉率とは、発泡後の絶縁層の肉厚の最
大値を最小値で割つた値。
特にニツプル・ダイ間の心合せ調節を行わない構
造のいわゆる“無調心クロスヘツド”の改良に関
する。 絶縁電線、特に通信用絶縁素線は、直径0.4〜
0.9mmの銅導体上に溶融樹脂を押出被覆して製造
する。この絶縁層の厚さは、きわめて薄く中でも
導体直径0.4mmのものが最も薄く、ポリエチレン
の充実絶縁層の場合で130μｍ、ポリエチレンの
発泡絶縁層の場合ではさらに薄く90μｍである。
しかも、絶縁素線間の静電容量を均一に保つ等の
電気特性保持の面から、絶縁層は偏肉しないこと
が要求される。実際の製造に際しては、絶縁層の
肉厚の最大値をａ、最小値をｂとした場合、その
比ａ／ｂを1.10以下にすることが目標とされる。
前記0.4mm直径の導体上にポリエチレン発泡絶縁
層を設ける場合には、ｂを85μｍとすれば、ａ−
ｂは8.5μｍ以下とすることが製造目標とされ、
この値は年々厳しくなる傾向にある。しかも、通
信用絶縁素線の製造速度は数千ｍ／分ときわめて
高速化されており、従つて、上記製造条件維持の
困難さはさらに増巾される。 一方、前記電線の製造に際しての偏肉を防止す
るため、従来は、ニツプルに対するダイの位置を
調節するいわゆる“調心クロスヘツド”が一般に
採用されていたが、この調心作業がかなりの熟練
を要すると共に、安定した製造条件を見出すまで
の材料ロスをかなり見込まなければならなかつ
た。このため、近年、この調心作業を要しない、
つまり、ニツプル・ダイ間の心合せ調節を行わな
い、いわゆる“無調心クロスヘツド”が提案され
ている。このような“無調心クロスヘツドの一例
を第１図に断面図で示す。第１図において、１′
はクロスヘツド本体で、図の上面部において押出
機本体（図示せず）に固設されている。２′はク
ロスヘツド本体１の第１のテーパ孔１１′に嵌装
して溶融樹脂通路を形成するスリーブ体である。
本クロスヘツドは、いわゆる“分流方式”のもの
であり、スリーブ体２′の外周には、樹脂通路用
溝を設け、押出機から押出された溶融樹脂をまず
円周方向に２分し、次に各分流を心線の進行方向
と逆方向に曲げ、次に中心方向に曲げ、さらに心
線の進方方向に曲げ、スリーブ体の外周で扇形に
広げながらついに、環状の樹脂通路５′を形成す
るようにしている。３′はスリーブ体２′の平行孔
２１′に嵌装したニツプルであり、その先端のテ
ーパ部３１′はスリーブ体２′から露出している。
３２′は心線を挿通するための挿通孔である。
４′はクロスヘツド本体１′の第２のテーパ孔１
２′に嵌挿したダイである。第２図は、第１図の
ニツプル先端部の拡大図であり、ダイ孔はニツプ
ル３′のテーパ部３１′と略同一のテーパ角度を有
するアプローチ部４１′とこれより小さなテーパ
角度のランド部４２′とから成る。図のように、
クロスヘツド本体１′に設けたテーパ孔１１′，１
２′にニツプル３′、ダイ孔４′を嵌装（ニツプル
の場合、スリーブ体２′を介して）するだけで、
ニツプル・ダイ間の心合せ調節は不要としてい
る。しかしながら、このような“無調心クロスヘ
ツド”を用いて、前記のような厳しい製造条件を
維持するためには、クロスヘツド本体とニツプル
（及びスリーブ体）、ダイ間の嵌合をきわめて精度
良く行わねばならず、装置の仕上げ加工の困難さ
は非常なものがあり、いきおい、装置は高価なも
のにならざるを得ないという問題があつた。さら
に、実作業においては、クロスヘツド本体に対す
るダイの角度位置を適当に選ばなければ、目標と
する偏肉率を得ることはできないというのが実状
であつた。本発明者らはかゝる状況に鑑み、溶融
樹脂の流れを安定させることにより偏肉を無く
し、かつ、比較的安価に製作し得る装置の検討を
進め、本発明に至つたものである。一般に、溶融
樹脂の流れを安定させるためには樹脂通路に樹脂
の溜り部を設けることは公知であり、クロスヘツ
ドにおいても一部採用されているところである
が、ニツプル先端部においては、樹脂は心線上に
押出被覆される直前であるため流れに急激な変化
を与えることは好ましくないとして、ニツプル先
端部に溜り部を設ける構造は採用されなかつた。
本発明者らはかゝる常識に挑戦し、ニツプル先端
部に樹脂の溜り部を設けてみた所、意外にも従来
に比べ偏肉率がきわめて小さい値で安定し、さら
に押出機の圧力を大巾に低下するという結果を得
た。 本発明はかかる知見にもとづき案出した改良さ
れた無調心クロスヘツドを提供するものであり、
ニツプル先端テーパ部外周側の環状の溶融樹脂通
路の中間部において断面積が入口部の２倍以上で
ある溶融樹脂の溜り部を設けると共に該溜り部の
ダイ孔はテーパ角度が70゜以下のアプローチ部を
経てランド部に滑らかに収束していることを特徴
とする。本発明を図面に基づき以下に説明する。 第３図は本発明に係る無調心クロスヘツドの一
実施例を示す図面であり、第２図同様部分の断面
図である。その他の部分は第１図同様の構造であ
る。第３図において、１はクロスヘツド本体、２
はスリーブ体、３１はニツプル３の先端のテーパ
部であり、３２は心線挿通孔である。４はダイで
あり、クロスヘツド本体１の先端に設けた平行孔
にゆるい嵌合状態で嵌装している。ダイ孔はニツ
プル先端のテーパ部３１より大きいテーパ角度を
有するアプローチ部４１と従来通りのテーパ角度
を有するランド部４２とアプローチ４１の入口側
の平行孔部４３とから成る。６は、ニツプル先端
のテーパ部３１の外周側に形成される環状の溶融
樹脂通路の中間部に設けた溶融樹脂の溜り部であ
り、樹脂の流れの方向に直行する面の断面積は前
記通路の入口部７の断面積の２倍以上である。 本発明の効果を以下の実験例により示す。条件
は以下のとおり。 (1) 線種 0.65PEF……直径ｄ＝0.65φmmの銅導体上に
厚さｔ＝0.130mmの発泡絶縁層を有する絶縁心
線。押出直後（未発泡）の絶縁層の厚さｔp＝
0.102mm。 0.4PEF……ｄ＝0.4φmm、ｔ＝0.090mm、ｔp
＝0.077mm。 (2) ダイ孔、ニツプル先端のテーパ角度（第３図
のα、β、γ） α＝26゜、β＝60゜、γ＝６゜ (3) 溶融樹脂通路の断面積 溜り部最大断面積／入口部断面積＝2.56 (4) 心線引取速度 1000ｍ／分以上 (5) ニツプル先端とダイランド部入口間の距離
（第３図のDN） DN＝２〜４mm (6) ニツプルに対するダイの角度位置を60゜づつ
ずらしながら偏肉率※を測定。 ※ 偏肉率とは、発泡後の絶縁層の肉厚の最
大値を最小値で割つた値。
【表】
以上のように、本発明に係るクロスヘツドは従
来例に比べて偏肉率がきわめて小さな値で、か
つ、安定であり、機出機の圧力が110〜300Kg／cm2
も低下し、心線表面の疵も減少していることがわ
かる。しかも、押出機を変えてもこの効果は変ら
ないことも確認された。偏肉率は一般に1.25以下
とすることを目安としているが、従来例では、ニ
ツプルに対するダイの角度位置を適当に選ばなけ
れば、1.25以下とならないのに対して、本発明で
はいかなる角度位置でも満足しているわけであ
る。 さらに、従来は、クロスヘツド本体とダイの嵌
合をテーパ嵌合とし、正確に位置合せを行つてい
たが、本発明においては、平行孔でゆるやかな嵌
合を行つても偏肉率が安定していることは特筆す
べきである。これにより加工精度もそれ程要しな
いことになり、安価な設備とすることができる。
偏肉率が少なくなつたため、心線に対する偏肉押
圧力は小さくなりニツプルの心線挿通孔３２の先
端内周壁の摩耗は従来に比べ著るしく減少し、従
つて、心線表面の疵は減少すると共にニツプルの
取替間隔も延びる。 押出機の圧力の低下は本発明のもう一つの大き
な効果である。これにより、押出機の動力源とし
て従来より小型のものを使用し、全体として安価
な設備とすることができると共に、押出機のスク
リユー回転数を低くすることができ、従つてスク
リユー部での樹脂の発熱を小さくできるので樹脂
の温度制御が容易となり、特に従来はスクリユー
始動時には過熱気味となり、樹脂の品質が低下し
て樹脂材料のロスを生じていたが、本発明ではこ
の発熱を低く抑えることができるため、材料ロス
を極めて少なくできる。 次に、上記No.１の条件で、ダイ孔のアプローチ
部の角度βを変え、同時に溜り部６の最大断面積
と入口部７の断面積の比Ａを変えてみた実験結果
を以下に示す。
来例に比べて偏肉率がきわめて小さな値で、か
つ、安定であり、機出機の圧力が110〜300Kg／cm2
も低下し、心線表面の疵も減少していることがわ
かる。しかも、押出機を変えてもこの効果は変ら
ないことも確認された。偏肉率は一般に1.25以下
とすることを目安としているが、従来例では、ニ
ツプルに対するダイの角度位置を適当に選ばなけ
れば、1.25以下とならないのに対して、本発明で
はいかなる角度位置でも満足しているわけであ
る。 さらに、従来は、クロスヘツド本体とダイの嵌
合をテーパ嵌合とし、正確に位置合せを行つてい
たが、本発明においては、平行孔でゆるやかな嵌
合を行つても偏肉率が安定していることは特筆す
べきである。これにより加工精度もそれ程要しな
いことになり、安価な設備とすることができる。
偏肉率が少なくなつたため、心線に対する偏肉押
圧力は小さくなりニツプルの心線挿通孔３２の先
端内周壁の摩耗は従来に比べ著るしく減少し、従
つて、心線表面の疵は減少すると共にニツプルの
取替間隔も延びる。 押出機の圧力の低下は本発明のもう一つの大き
な効果である。これにより、押出機の動力源とし
て従来より小型のものを使用し、全体として安価
な設備とすることができると共に、押出機のスク
リユー回転数を低くすることができ、従つてスク
リユー部での樹脂の発熱を小さくできるので樹脂
の温度制御が容易となり、特に従来はスクリユー
始動時には過熱気味となり、樹脂の品質が低下し
て樹脂材料のロスを生じていたが、本発明ではこ
の発熱を低く抑えることができるため、材料ロス
を極めて少なくできる。 次に、上記No.１の条件で、ダイ孔のアプローチ
部の角度βを変え、同時に溜り部６の最大断面積
と入口部７の断面積の比Ａを変えてみた実験結果
を以下に示す。
【表】
以上のように、βが70゜以上となるとニツプル
先端で芯線に樹脂を被覆する際の流速変化が急激
となり、アプローチ部での樹脂の矯正効果が小さ
くなる為、大巾に絶縁体外観が悪化する。 また、βが50゜以下で断面積比Ａが２倍に満た
ない場合も、ダイアプローチ部とニツプルテーパ
部間が狭くなることにより、仕上げ精度が樹脂の
流量変動に影響し、ニツプル先端での同芯円状で
均一な圧力が得られない為偏肉となる。又、所定
の吐出量を得る為には当然大きな動力を必要と
し、圧力が上昇する。 なお、本発明は以上の実施例に限定されるもの
ではなく、例えば次のような場合においても有用
であることは勿論である。すなわち、ダイ孔のア
プローチ部は正確な円錐形でなく、入口側に向つ
てゆるやかな曲線構造としても良く、アプローチ
部入口側の平行孔部は無くても良い。ニツプル先
端のテーパ角度は一般に20〜30゜であり、アプロ
ーチ部の角度はこれより大きい適当な角度に定め
れば良い。クロスヘツド本体とダイの嵌合はテー
パ嵌合としても良い。クロスヘツド内の溶融樹脂
の分流方式は実施例のものに限定されない。さら
に分流せずに、スリーブ体の外周を一気に包むご
とく樹脂をクロスヘツド内に押出す古くから用い
られている型のクロスヘツドに適用しても良い。
スリーブ体とニツプルを一体とした型のクロスヘ
ツドに適用し得ることは勿論である。さらに、被
覆層が厚肉のものを製造する際にも有用である。 本発明に係る無調心クロスヘツドは以上説明し
たようにニツプル先端のテーパ部外周に溶融樹脂
の溜り部を設ける構成としたので、以下のような
顕著な効果を奏し、その経済的な価置は高い。す
なわち、 (1) 無調心のクロスヘツドでありながら、被覆層
の偏肉率を小さい値に安定して保つことができ
る。 (2) ダイとクロスヘツド本体間の嵌合をゆるやか
にしても偏肉率は安定であるので、装置の加工
が容易となり設備全体として安価にすることが
できる。 (3) クロスヘツド本体に対するダイの角度位置を
選ぶ必要がないため、ダイ装着に特に熟練を要
せず、操作が容易となる。 (4) 偏肉しなくなるということは心線に対する偏
押圧力が小さくなることであり、このため、ニ
ツプルの心線挿通孔の先端内周壁と心線間のこ
すれが少なくなるので、心線疵を減少させるこ
とができると共に、ニツプル先端内周壁の摩耗
が減少してニツプルの取替間隔を延ばすことが
できる。 (5) 押出機の圧力を大巾に低下させることができ
るので、 押出機の動力源を小型化でき、全体として
安価な設備とすることができ、また スクリユー回転数を低くすることができ、
従つて、スクリユー部での樹脂の発熱を低く
保つことができるので溶融樹脂の温度の制御
を容易に行い得る。特に、発泡絶縁押出に適
用する場合はスクリユーの始動時の過熱によ
る樹脂温度の上昇が小さい為、キヤパシテイ
の変動による調整ロスを非発泡押出と同程度
迄減少させることが可能となる。
先端で芯線に樹脂を被覆する際の流速変化が急激
となり、アプローチ部での樹脂の矯正効果が小さ
くなる為、大巾に絶縁体外観が悪化する。 また、βが50゜以下で断面積比Ａが２倍に満た
ない場合も、ダイアプローチ部とニツプルテーパ
部間が狭くなることにより、仕上げ精度が樹脂の
流量変動に影響し、ニツプル先端での同芯円状で
均一な圧力が得られない為偏肉となる。又、所定
の吐出量を得る為には当然大きな動力を必要と
し、圧力が上昇する。 なお、本発明は以上の実施例に限定されるもの
ではなく、例えば次のような場合においても有用
であることは勿論である。すなわち、ダイ孔のア
プローチ部は正確な円錐形でなく、入口側に向つ
てゆるやかな曲線構造としても良く、アプローチ
部入口側の平行孔部は無くても良い。ニツプル先
端のテーパ角度は一般に20〜30゜であり、アプロ
ーチ部の角度はこれより大きい適当な角度に定め
れば良い。クロスヘツド本体とダイの嵌合はテー
パ嵌合としても良い。クロスヘツド内の溶融樹脂
の分流方式は実施例のものに限定されない。さら
に分流せずに、スリーブ体の外周を一気に包むご
とく樹脂をクロスヘツド内に押出す古くから用い
られている型のクロスヘツドに適用しても良い。
スリーブ体とニツプルを一体とした型のクロスヘ
ツドに適用し得ることは勿論である。さらに、被
覆層が厚肉のものを製造する際にも有用である。 本発明に係る無調心クロスヘツドは以上説明し
たようにニツプル先端のテーパ部外周に溶融樹脂
の溜り部を設ける構成としたので、以下のような
顕著な効果を奏し、その経済的な価置は高い。す
なわち、 (1) 無調心のクロスヘツドでありながら、被覆層
の偏肉率を小さい値に安定して保つことができ
る。 (2) ダイとクロスヘツド本体間の嵌合をゆるやか
にしても偏肉率は安定であるので、装置の加工
が容易となり設備全体として安価にすることが
できる。 (3) クロスヘツド本体に対するダイの角度位置を
選ぶ必要がないため、ダイ装着に特に熟練を要
せず、操作が容易となる。 (4) 偏肉しなくなるということは心線に対する偏
押圧力が小さくなることであり、このため、ニ
ツプルの心線挿通孔の先端内周壁と心線間のこ
すれが少なくなるので、心線疵を減少させるこ
とができると共に、ニツプル先端内周壁の摩耗
が減少してニツプルの取替間隔を延ばすことが
できる。 (5) 押出機の圧力を大巾に低下させることができ
るので、 押出機の動力源を小型化でき、全体として
安価な設備とすることができ、また スクリユー回転数を低くすることができ、
従つて、スクリユー部での樹脂の発熱を低く
保つことができるので溶融樹脂の温度の制御
を容易に行い得る。特に、発泡絶縁押出に適
用する場合はスクリユーの始動時の過熱によ
る樹脂温度の上昇が小さい為、キヤパシテイ
の変動による調整ロスを非発泡押出と同程度
迄減少させることが可能となる。
第１図は従来の無調心クロスヘツドの断面図、
第２図は第１図の部分拡大図、第３図は本発明に
係る無調心クロスヘツドの一実施例の第２図同様
部分の断面図。図において、１……クロスヘツド
本体、２……スリーブ体、３……ニツプル、４…
…ダイ、６……溜り部、４１……アプローチ部、
４２……ランド部。
第２図は第１図の部分拡大図、第３図は本発明に
係る無調心クロスヘツドの一実施例の第２図同様
部分の断面図。図において、１……クロスヘツド
本体、２……スリーブ体、３……ニツプル、４…
…ダイ、６……溜り部、４１……アプローチ部、
４２……ランド部。
Claims (1)
- １ ニツプル先端テーパ部外周側の環状の溶融樹
脂通路の中間部において、通路に直交する断面積
が入口部の２倍以上である溶融樹脂の溜り部を設
けると共に該溜り部のダイ孔はテーパ角度が70゜
以下のアプローチ部を経てランド部に滑らかに収
束していることを特徴とする無調心クロスヘツ
ド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57219688A JPS59109338A (ja) | 1982-12-14 | 1982-12-14 | 無調心クロスヘツド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57219688A JPS59109338A (ja) | 1982-12-14 | 1982-12-14 | 無調心クロスヘツド |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59109338A JPS59109338A (ja) | 1984-06-25 |
| JPS6230087B2 true JPS6230087B2 (ja) | 1987-06-30 |
Family
ID=16739404
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57219688A Granted JPS59109338A (ja) | 1982-12-14 | 1982-12-14 | 無調心クロスヘツド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59109338A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7323055B2 (en) | 2002-01-29 | 2008-01-29 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Extrusion head for extruding a high viscous melting covering element of a covered core wire |
| JP4948449B2 (ja) * | 2008-02-26 | 2012-06-06 | 古河電気工業株式会社 | 電線の押出機用金型及びこれを用いた電線の製造方法 |
-
1982
- 1982-12-14 JP JP57219688A patent/JPS59109338A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59109338A (ja) | 1984-06-25 |
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