JPS6230871B2

JPS6230871B2 -

Info

Publication number: JPS6230871B2
Application number: JP8262178A
Authority: JP
Inventors: Yasuhiro Iwamoto; Morio Takigawa
Original assignee: Daihen Corp
Current assignee: Daihen Corp
Priority date: 1978-07-06
Filing date: 1978-07-06
Publication date: 1987-07-04
Also published as: JPS5510321A

Description

【発明の詳細な説明】本発明は炭酸ガス、アルゴンガス、ヘリウムガ
ス（以後それぞれCO₂ガス、Arガス、Heガスと
略記する）などのシールドガスにて溶接部を被包
しながら行うガスシールドアーク溶接機の改良に
関するものである。一般にガスシールドアーク溶
接においては、鉄系の被溶接物においてはCO₂ガ
ス単体が用いられ、またアルミニユーム系の被溶
接物に対してはアルゴンガス単体が多く用いられ
るが、これら単体ガスに他の種類のガス、例えば
ステンレスに対してはArガスに酸素ガスまたは
CO₂ガスが、鋼に対してはCO₂ガスにArガスや
O₂ガス、また非鉄に対してはArガスにHeガスを
混入することにより良好な溶接結果が得られる。
さらに同じ材質であつても、板厚、形状などによ
りガス成分をかえることによつて作業性、能率お
よび溶接品質の面で良好な結果が得られる。しか
るにこれらの混合ガスは、単体ガスと異なり、混
合比率によりアーク長を同じにしたときの溶接電
圧、電流特性はかなり異つた様子を示す。

第１図は本発明者等の実験により得られたデー
タに基いて、このときの様子をグラフに表したも
のである。同図において横軸は溶接電流、縦軸は
溶接電圧を示し、斜線部は適正条件範囲を示す。
また同図はシールドガスとしてCO₂ガスとArガ
スとを使用した場合を示し、(イ)はCO₂ガス100
％、(ロ)はCO₂ガス20％とArガス80％との混合ガ
ス、(ハ)はArガス100％である。同図から判るよう
に適正条件範囲はCO₂ガス100％のときに対して
Arガス成分の増加に従つて電圧軸に沿つてほぼ
平行移動して低下する傾向にあり、CO₂ガス100
％のときが最も高くArガス100％が最も低い溶接
電圧となる。この様子は使用するシールドガスの
成分、即ちシールドガスの種類または異なる種類
のシールドガスの混合比率（以下単にシールドガ
ス成分という）によつて例えばArガスに対して
Heガスを混入するときはHeガスの混入につれて
溶接電圧が上昇する。したがつて使用するシール
ドガスの成分に応じて適正条件となるように溶接
電圧と溶接電流とを選定する必要がある。

従来この種ガスシールドアーク溶接機では使用
するシールドガスとCO₂ガスあるいはArガスな
ど単一ガス用のものが製作されており、しかも使
用するガスの種類、成分を変更したときには溶接
条件の選定がかなり困難で溶接電圧および溶接電
流をそれぞれ単独に設定して適正条件となるよう
に作業者の経験と勘が溶接結果に大きく影響す
る。また最近、溶接電流と溶接電圧とが常に適正
値となるように構成されたいわゆる一元調整式の
溶接機が発売されているが、この一元調整が使用
できるのはシールドガスが一成分のガスたとえば
CO₂ガス100％、またはArガス100％あるいはCO₂
ガスとArガスとを特定の比率で含有する混合ガ
スであることが前提となつている。そのためたと
えばCO₂100％用として製作された一元調整式の
ガスシールドアーク溶接機をArガス100％で用い
るとき、あるいはCO₂ガスにArガスを混入して
用いるときには溶接電流に対して溶接電圧が一様
に高すぎて使用するシールドガスに対する適正溶
続条件範囲を外れてしまうことになり、一元調整
式となつていることがかえつて災いして、Arガ
スを混入すれば良い効果が判つていても結局使用
不可能という結果に終つていた。

本発明は溶接機の出力電圧の選択に加えて、使
用するシールドガスの成分に対応してダイヤル設
定することにより、常に使用するシールドガスに
対して適正な溶接電流が一義的に得られるように
したガスシールドアーク溶接機を提供するもので
ある。

第２図は、本発明のガスシールドアーク溶接機
の実施例を示した接続図である。同図において、
W₁はタツプP₁ないしＰ_oが設けられた１次巻線Ｐ
と２次巻線S₁およびS₂を有する溶接用変圧器であ
り、１次巻線には出力電圧調整用切換スイツチ
T₁が設けられており電源電圧が供給される。１
は溶接用変圧器T₁の出力電圧またはこれに対応
する電圧を入力とする溶接電圧検出回路であり入
力電圧は整流器DR１１にて整流された後に抵抗
器Ｒ１１及びコンデンサＣ１１によつて平滑さ
れ、更に抵抗器Ｒ１２及びＲ１３により分圧され
た出力電圧e₁が得られる。２はシールドガス成分
に応じてワイヤ送給速度を増大または減少させる
ための補助回路であり、溶接変圧器W₁の２次巻
線Ｓ２の出力電圧を整流する整流器DR２１を備
え、この整流器で全波整流された出力が抵抗器Ｒ
２１を介して定電圧ダイオードZD２１の両端に
印加されている。定電圧ダイオードZD２１の両
端に得られる一定電圧は可変抵抗器Ｒ２０の両端
に印加され、可変抵抗器Ｒ２０の摺動子に接続さ
れた逆阻止用ダイオードDR２０を通して出力電
圧e₂が得られるようになつている。ここで定電圧
ダイオードZD２１の端子電圧は、使用するシー
ルドガスによつて変化する溶接電流の調整幅に相
当するように設定される。３は、溶接電圧検出回
路１の出力電圧e₁と補助回路２の出力電圧e₂との
和の電圧を入力とし、補助電源Ｅとワイヤ送給電
動機Ｍとの間に直列接続されたサイリスタSCR
３１に点弧信号を出力する位相制御回路であり補
助電源Ｅを整流する整流器DR３１、抵抗器Ｒ３
１乃至Ｒ３４、定電圧ダイオードZD３１、トラ
ンジスタTR３１、ユニジヤンクシヨントランジ
スタTR３２、パルストランスPT１並びにコンデ
ンサＣ３１およびＣ３２より構成されている。な
お１１は溶接ワイヤ、１２は被溶接物、１３は電
動機Ｍによつて駆動されるワイヤ送給ロールであ
る。

第２図の実施例においては、溶接変圧器W₁の
２次巻線S₁の出力電圧は溶接電圧検出回路１によ
り直流に変換されてe₁となり、補助回路２の出力
電圧e₂と加算された後に、ワイヤ送給電動機Ｍの
フイードバツク信号である電機子電圧ｅ_nと比較
されてその差電圧がトランジスタTR３１のベー
ス回路に供給され、これを導通させる。この結
果、位相制御回路３のコンデンサＣ３２は、トラ
ンジスタTR３１の導通量に応じた速度で充電さ
れることになりユニジヤンクシヨントランジスタ
TR３２はこの充電々流に応じて導通し、パルス
トランスPT１にパルス信号を発生する。このパ
ルストランスPT１の出力はサイリスタSCR３１
のゲートに供給される。この結果、ワイヤ送給電
動機Ｍは溶接電圧検出器１の出力電圧e₁と補助回
路２の出力電圧e₂との和の電圧に相当する速度で
駆動されることになる。したがつて補助回路２の
可変抵抗器Ｒ２０の設定位置に対応させて、使用
するシールドガス成分を表示したダイヤル目盛を
付しておけば、可変抵抗器Ｒ２０を、使用するシ
ールドガス成分に合致させるように設定すること
により、常に適正条件範囲のワイヤ送給速度、即
ち溶接電流が得られることになる。ここで、可変
抵抗器Ｒ２０のダイヤル目盛としては、例えば
CO₂とArとを使用する場合には補助回路２の出
力e₂が最低となる位置（図の最下端）をCO₂100
％とし、e₂が最高となる位置（図の最上端）を
Ar100％とすればよい。

なお、第２図において補助回路２の電源として
は、溶接変圧器W₁の補助巻線S₂を使用するよう
にしたが、この他に別の交流電源を用いてもよ
い。また、ワイヤ送給電動機用補助電源Ｅとして
は実施例に示したように別の交流電源を使用する
他に、溶接用変圧器W₁に補助巻線を設けてこれ
から電力を得るようにしてもよい。この場合は、
溶接変圧器W₁の出力電圧に従つて変化するので
電動機Ｍに供給される電流の波形率が改善され、
流れる電流のピーク値が低くなりサイリスタ
SCR３１および電動機Ｍの負担を軽減すること
ができる。また溶接変圧器の出力電圧調整は第２
図のようにタツプ切換による他に１次側または２
次側にサイリスタなどのスイツチング素子を直列
接続してこれを位相制御することにより連続的に
調整するようにしてもよい。

第３図は別の実施例を示す接続図であり、第２
図の実施例に加えて溶接変圧器W₁に第２の出力
電圧調整器Ｔ２が設けられている。この第２の出
力電圧調整器Ｔ２は、使用するシールドガスの成
分によつて出力電圧を主たる出力電圧調整器T₁
（以下第１の出力電圧調整器という）とは別に調
整するようにしたものであり、例えばシールドガ
スがArガスおよびCO₂ガスの２種類の場合は、
Arガスの比率が高くなる程出力電圧が低下する
ように設定する。すなわち、CO₂ガス100％のと
きには第２の調整器T₂のタツプQ₁に設定し、
Ar100％のときにはタツプQ₄に設定する。また位
相制御回路３は溶接変圧器Ｗ１に別の出力巻線S₃
を設けてこれから電源を得るようにしてある。第
３図の接続図のうち他の部分の構成は第２図の実
施例と全く同じであるが、補助回路２の調整巾は
溶接変圧器W₁に第２の出力電圧調整器を設けた
ために、この第２の出力電圧調整器によつて変化
する電圧に相当する値だけ電圧調整範囲を広くし
ておく。この理由は前述のように第２の出力電圧
調整器によつて溶接変圧器の出力電圧は低く設定
され、この分だけ電圧検出回路１の出力電圧e₁は
減少することになるが、このとき第１図から容易
に判るように溶接電流、即ちワイヤ送給速度は同
じにすることが必要であるから、このe₂の減少分
だけ、補助回路の出力を高くしてやる必要がある
ためである。

第３図の実施例においては、使用するシールド
ガス成分に対して第２の出力電圧調整器および補
助回路を適正値に設定することにより、同一の出
力電圧設定位置（第１の出力電圧調整器の設定位
置）に対してシールドガス成分が異なつても、常
に一定の溶接電流となるように、ワイヤ送給速度
が一定値に制御されることになる。したがつて、
第２の出力電圧調整器および補助回路の出力調整
用可変抵抗器Ｒ２０のダイヤル目盛をシールドガ
ス成分によつて表示するときは、第１の出力電圧
調整器を単一の溶接電流目盛によつて表示するこ
とができる。この結果、作業者は被溶接物によつ
て定まる溶接電流を第１の出力電圧調整器によつ
て選定し、使用するシールドガスの成分に対応し
て第２の出力電圧調整器および可変抵抗器Ｒ２０
を設定するのみで常に適正条件が得られることに
なる。

第３図の実施例においては、第２の出力電圧調
整器T₂と可変抵抗器Ｒ２０とを別個に設定する
ようにしたが、両者を連動するように機械的に連
動させてもよい。このとき、第２の出力電圧調整
器T₂を溶接変圧器の出力電圧が低下する方向す
わちタツプQ₁からQ₄の方向に変化させるとき、
可変抵抗器Ｒ２０はその摺動子からの出力電圧が
上昇する方向（図の上方に向う方向）に変化する
ように連結することは前述の理由の通りである。
このとき可変抵抗器Ｒ２０に替えてロータリース
イツチと固定（または半固定）抵抗器との組合せ
により出力設定を行うようにしてもよい。

第４図は別の実施例を示す接続図である。同図
の実施例は、溶接変圧器の出力電圧およびワイヤ
送給電動機の速度の両者をともにサイリスタで調
整するものであり、これら両者をそれぞれ調整す
る別個のサイリスタの点弧位相を、機械的に連動
して変化させる可変抵抗器によつて変化させると
ともに、使用するシールドガスの成分によつて、
溶接変圧器の出力電圧およびワイヤ送給速度を増
減する調整器を設けたものである。同図におい
て、溶接変圧器W₁の出力はサイリスタSCR４１
およびSCR４２により出力を調整されて電極ワ
イヤ１１および被溶接物に供給される。サイリス
タSCR４１およびSCR４２は、ユニジヤンクシ
ヨントランジスタTR４２およびパルストランス
PT４１を含む第１の位相制御回路により点弧さ
れる。第１の位相制御回路は溶接変圧器W₁に設
けられた補助巻線Ｓ２から電源を得て両波整流器
DR４１、抵抗器Ｒ４１、ツエナダイオードZD４
１により梯形波に整形された後に、抵抗器Ｒ４２
ないしＲ４５および可変抵抗器VR４１の直列回
路に供給される。可変抵抗器VR４１によつて分
圧された電圧はトランジスタTR４１のベース回
路に供給され、これを導通させる。トランジスタ
TR４１の導通によつて、抵抗器Ｒ４６の抵抗値
とトランジスタTR４１の導通割合により定まる
コレクタ・エミツタ間抵抗値およびコンデンサＣ
４１の容量とによつて定まる時定数で、コンデン
サＣ４１が充電されユニジヤンクシヨントランジ
スタTR４２はそのエミツタ電圧がピーク点電圧
を超えたときに導通してパルストランスPT４１
にパルス出力を発生する。ここで可変抵抗器VR
４１は第３図に示した実施例における溶接変圧器
の第１の出力電圧調整器T₁に相当し溶接電流の
選択に使用する。また抵抗器Ｒ４２ないしＲ４５
およびロータリースイツチSW１は使用するシー
ルドガスの成分によつて溶接変圧器の出力電圧を
調整する第２の出力電圧調整器に相当する。した
がつて溶接ワイヤ１１および被溶接物１２には抵
抗器Ｒ４２ないしＲ４５と可変抵抗器VR４１と
によつて定まる出力電圧が供給されることにな
る。一方ワイヤ送給電動機制御回路は溶接変圧器
W₁の補助巻線S₃ないしS₅により電源を得るよう
になつている。ワイヤ送給電動機Ｍは、補助巻線
S₄の出力電圧を両波整流するダイオードDR４
４，４５およびサイリスタSCR４３の直列回路
により駆動される。このサイリスタSCR４３の
点弧位相は第２の点弧位相制御回路により決定さ
れる。この第２の点弧位相制御回路は、溶接変圧
器W₁の補助巻線S₃、両波整流器DR４２、ツエナ
ーダイオードZD４２、抵抗器Ｒ４８ないしＲ５
２、ロータリースイツチSW２および可変抵抗器
VR４２からなる設定回路および補助巻線S₅、両
波整流器DR４６、ツエナーダイオードZD４３、
抵抗器Ｒ５３ないしＲ５５、トランジスタTR４
３、ユニジヤンクシヨントランジスタTR４４コ
ンデンサＣ４２およびパルストランスPT４２か
らなるパルス発生回路から構成される。第２の点
弧位相制御回路は抵抗器Ｒ４９ないしＲ５２およ
び可変抵抗器VR４２によつて定まる出力電圧e₃
とワイヤ送給電動機Ｍの電機子電圧ｅ_nとの差電
圧によつてトランジスタTR４３の導通度合が決
定され、このトランジスタTR４３の導通度合と
抵抗器Ｒ５５とによつて定まる速度でユニジヤン
クシヨントランジスタTR４４のエミツタ回路に
接続されたコンデンサが充電されることになり、
前述の第１の点弧位相制御回路と同様に、このユ
ニジヤンクシヨントランジスタTR４４の導通に
より発生するパルスによつて、サイリスタSCR
４３が点弧されるものである。ここで可変抵抗器
VR４２は、第１の点弧位相制御回路の可変抵抗
器VR４１と機械的に連動させておきかつ抵抗器
Ｒ４９ないしＲ５２を使用するシールドガスの成
分によつてロータリースイツチSW２を設定して
選択するように構成しておくと、ワイヤ送給速度
はその基本的な速度が溶接変圧器の出力電圧に対
応して決定され、さらに使用するシールドガスの
成分に応じてその速度が増減することになる。こ
の場合ロータリースイツチSW１によつて選択さ
れる抵抗器Ｒ４２ないしＲ４５と、ロータリース
イツチSW２によつて選択される抵抗器Ｒ４９な
いしＲ５２との関係は第３図の実施例にて説明し
たと同様に、相互に逆の方向、即ちCO₂とArと
を用いる場合に、ロータリースイツチSW１はAr
の増加によつて可変抵抗器VR４１の端子電圧が
減少する方向（サイリスタSCR４１、SCR４２
の点弧位相が遅れる方向）に、またロータリース
イツチSW２は可変抵抗器VR４２の端子電圧が増
加する方向（サイリスタSCR４３の点弧位相が
進む方向）に設定すればよい。なお第４図の実施
例において第１の点弧位相制御回路の出力は、シ
ールドガスの成分によつて変化しないように抵抗
器Ｒ４２ないしＲ４５およびロータリースイツチ
SW１を省略し固定抵抗器によつて代用してもよ
い。この場合は第２図の実施例と同様に、溶接機
出力電圧はシールドガス成分によつて変化せずワ
イヤ送給速度のみがシールドガスの成分によつて
変化するものが得られる。またロータリースイツ
チSW１およびSW２を機械的に連動するように
連結すれば調整の手間が少なくなる。

第５図はさらに別の実施例を示す接続図であ
る。同図は演算増巾器を用いて単一の可変抵抗器
により溶接機出力電圧とワイヤ送給速度の基本と
なる速度を決定し、さらにシールドガス成分に応
じて他の単一の可変抵抗器によつて溶接機出力電
圧とワイヤ送給速度との増減する量を同時に調整
するようにしたものである。

同図においてW₁は溶接変圧器であり、SCR５
１，SCR５２は電極ワイヤ１１および被溶接物
１２と溶接変圧器W₁の２次巻線S₁との間に直列
接続されたサイリスタであり、後述する第１の点
弧位相制御回路のパルストランスPT５１の出力
パルスにより点弧される。Ｅ５１は定電圧電源で
あり、VR５１は溶接機出力電圧設定用可変抵抗
器、VR５２はシールドガス成分によつて溶接機
出力電圧およびワイヤ送給速度を増減する量を調
整する可変抵抗器である。抵抗器Ｒ５６ないしＲ
６１、演算増巾器OP１、トランジスタTR５１、
ユニジヤンクシヨントランジスタTR５２、コン
デンサＣ５１、パルストランスPT５１は溶接変
圧器W₁の出力を制御するサイリスタSCR５１お
よびSCR５２を点弧させための第１の点弧位相
制御回路を構成し、溶接変圧器W₁の補助巻線
S₂、両波整流器DR５１、抵抗器Ｒ６２およびツ
エナーダイオードZD５１からなる電源回路から
溶接変圧器W₁の入力電圧に同期した梯形波電圧
によつて動作する。また抵抗器Ｒ６３ないしＲ７
０、演算増巾器OP２，OP３、トランジスタTR
５３、ユニジヤンクシヨントランジスタTR５
４、コンデンサＣ５２、パルストランスPT５２
はワイヤ送給電動機Ｍを駆動するサイリスタ
SCR５３を点弧させるための第２の点弧位相制
御回路を構成し、第１の点弧位相制御回路と同様
に、補助巻線Ｓ３、抵抗器Ｒ７１、両波整流器
DR５２およびツエナーダイオードZD５２からな
る電源回路から電力を供給されて動作する。可変
抵抗器VR５１およびVR５２の出力電圧e₅₁，e₅₂
は入力抵抗器Ｒ５６およびＲ５７を介して演算増
巾器OP１にて加算され出力e₅₃となり、トランジ
スタTR５１のベース回路に供給される。トラン
ジスタTR５１はこのベース回路に供給された入
力信号により導通し、抵抗器Ｒ６０およびトラン
ジスタTR５１の導通割合に応じてコンデンサＣ
５１を充電しユニジヤンクシヨントランジスタ
TR５２を所定の位相で導通させてパルストラン
ジスタPT５１を介してサイリスタSCR５１およ
びSCR５２を点弧させる。ここで可変抵抗器VR
５２を、シールドガス成分がCO₂ガスとArガス
とを含むものにおいてはArガスの含有率に応じ
て、出力電圧e₅₂が低くなるように設定しておけ
ば第３図の実施例と同様の溶接機出力が得られ
る。一方、第２の点弧位相制御回路においては、
可変抵抗器VR５２の出力電圧e₅₂は抵抗器Ｒ６
３，Ｒ６４および演算増巾器OP２によつて極性
を反転されるとともに、抵抗器Ｒ６３およびＲ６
４により適宜にレベル調整してマイナスe₅₂′とし
た後に、演算増巾器OP３に入力される。演算増
巾器OP３においては、上記反転信号マイナス
e₅₂′の他に可変抵抗器VR５１の出力信号e₅₁およ
びワイヤ送給電動機ｅ_nがそれぞれ図の極性にて
入力される。この結果、演算増巾器は、e₅₄＝e₅₁
−e₅₂′−ｅ_nを出力しトランジスタTR５３を駆動
し、この出力信号によつてコンデンサＣ５２を充
電し、ユニジヤンクシヨントランジスタTR５４
を導通させる。この結果パルストランスPT５２
には溶接機出力調整器として動作する可変抵抗器
VR５１の出力からシールドガス成分に応じた信
号である可変抵抗器VR５２の出力および電動機
Ｍの電機子電圧を差引いた信号に対応する位相の
パルスが発生することになり、サイリスタSCR
５３を点弧させる。このとき可変抵抗VR５２は
前述のようにシールドガスの種類としてCO₂ガス
とArガスとを用いるときには、CO₂ガスの増加
にしたがつて出力e₅₂が増加し、逆にArガスが増
加するときには出力e₅₂が減少するように調整さ
れるので、Arガス含有率の高いときには演算増
巾器OP３の出力は大きくなり、サイリスタSCR
５３の点弧位相を進ませてワイヤ送給電動機の回
転数を増加させることになり、実質的に溶接電流
が増加することになる。

以上のように本発明の溶接機においては、溶接
変圧器の出力調整に対応して溶接ワイヤ送給速度
が自動的に設定されるよう構成するとともに、使
用するシールドガスの成分（種類および混合比
率）に応じてワイヤ送給速度、またはワイヤ送給
速度と溶接機出力電圧を同時に実質的に増加また
は減少させる補助回路を設けたので使用するガス
成分に応じてダイヤルを設定しなおすだけで、極
めて簡単に適正な溶接条件を得ることができる。
したがつて、作業者の習熟度の差、不注意、設定
間違いや設定誤差による溶接結果のバラツキが生
じることがなく、また操作が簡単であるから工数
が低減される。また溶接変圧器出力と溶接ワイヤ
送給速度とを同時に変化させるときは、シールド
ガス成分の変更によつても溶接機出力設定器は単
一の出力電流表示を行うことができるので、表示
が簡単明瞭となり、より操作が容易となる。

【図面の簡単な説明】

第１図は、シールドガスを変えたときの溶接電
流電圧特性を示す図、第２図ないし第５図は本発
明の実施例を示す接続図である。Ｗ１……溶接変圧器、１……電圧検出回路、２
……補助回路、３……位相制御回路、Ｔ１……第
１の出力電圧調整器、Ｔ２……第２の出力電圧調
整器。

Claims

【特許請求の範囲】１２種類以上の異なる成分のシールドガスを用
いるためのガスシールドアーク溶接機において、
溶接変圧器と、溶接変圧器の出力調整器と、シー
ルドガス成分に応じた調整可能な電圧を出力する
補助回路と、電源に直列接続されたサイリスタと
前記補助回路の出力電圧と前記溶接変圧器の出力
電圧またはこれに対応する電圧との和の電圧を入
力として前記サイリスタの導通位相を決定する位
相制御回路とからなるワイヤ送給速度制御回路と
を具備したガスシールドアーク溶接機。２前記溶接変圧器の出力電圧調整器が、一次側
に設けたタツプ巻線により行うものである特許請
求の範囲第１項に記載のガスシールドアーク溶接
機。３前記溶接変圧器の出力電圧調整器が半導体ス
イツチング素子により出力を調整するものである
特許請求の範囲第１項に記載のガスシールドアー
ク溶接機。４前記溶接変圧器の出力電圧調整器が、前記ワ
イヤ送給速度制御回路のサイリスタの点弧位相と
連動して調整されるように前記出力調整器と前記
サイリスタの点弧位相制御回路の調整器とが機械
的に連動して変化する調整器である特許請求の範
囲第１項に記載のガスシールドアーク溶接機。５前記ワイヤ送給速度制御回路が、前記溶接変
圧器の出力またはこれに対応する電圧をワイヤ送
給電動機の駆動源とする回路である特許請求の範
囲第１項に記載のガスシールドアーク溶接機。６前記シールドガスがCO₂ガスまたはArガス
の単体あるいは両者の混合ガスで構成され、前記
補助回路がシールドガスがArガスであるときは
ワイヤ送給速度をシールドガスがCO₂ガスである
ときよりも大とし、シールドガスがCO₂ガスと
Arガスとの混合ガスであるときはArガスの含有
率の増加に伴いワイヤ送給速度を増大させる回路
である特許請求の範囲第１項に記載のガスシール
ドアーク溶接機。７前記溶接変圧器の出力調整器が、溶接電流値
にて表示されており、前記補助回路の出力調整器
がガス成分で表示されている表示板を有する特許
請求の範囲第１項に記載のガスシールドアーク溶
接機。８２種類以上の異なる成分のシールドガスを用
いるためのガスシールドアーク溶接機において、
溶接変圧器と、溶接変圧器の出力電圧を調整する
第１の出力電圧調整器と、前記シールドガスの成
分に応じて前記溶接変圧器の出力を増加または減
少させる第２の出力電圧調整器と、電源に直列接
続されたサイリスタと前記溶接変圧器の出力電圧
またはこれに対応する電圧を入力として前記サイ
リスタの導通位相を決定する位相制御回路とから
なるワイヤ送給速度制御回路とを具備したガスシ
ールドアーク溶接機。９２種類以上の異なる成分のシールドガスを用
いるためのガスシールドアーク溶接機において、
溶接変圧器と、溶接変圧器の出力電圧を調整する
第１の出力電圧調整器と、前記シールドガスの成
分に応じて前記溶接変圧器の出力を増加または減
少させる第２の出力電圧調整器と、シールドガス
成分に応じた調整可能な電圧を出力する補助回路
と、電源に直列接続されたサイリスタと前記補助
回路の出力電圧と前記溶接変圧器の出力電圧また
はこれに対応する電圧との和または差の電圧を入
力として前記サイリスタの導通位相を決定する位
相制御回路とからなるワイヤ送給速度制御回路と
を具備したガスシールドアーク溶接機。１０前記補助回路が、出力調整器を有し、前記
補助回路の調整器が前記第２の出力電圧調整器と
機械的または電気的に連動した調整器である特許
請求の範囲第９項に記載のガスシールドアーク溶
接機。１１前記第２の出力調整器と前記補助回路の出
力調整器とが同時に相反する方向に変化するよう
に連動した調整器である特許請求の範囲第１０項
に記載のガスシールドアーク溶接機。１２前記第１および第２の出力電圧調整器が、
一次側に設けたタツプ巻線により行うものである
特許請求の範囲第９項に記載のガスシールドアー
ク溶接機。１３前記第１および第２の出力電圧調整器が半
導体スイツチング素子により出力を調整するもの
である特許請求の範囲第９項に記載のガスシール
ドアーク溶接機。１４前記第１および第２の出力電圧調整器が、
前記ワイヤ送給速度制御回路のサイリスタの点弧
位相と連動して調整されるように前記第１および
第２の出力電圧調整器と前記サイリスタの点弧位
相制御回路の調整器とが機械的に連動して変化す
る調整器である特許請求の範囲第１０項に記載の
ガスシールドアーク溶接機。１５前記ワイヤ送給速度制御回路が、前記溶接
変圧器の出力またはこれに対応する電圧をワイヤ
送給電動機の駆動源とする回路である特許請求の
範囲第９項に記載のガスシールドアーク溶接機。１６前記シールドガスがCO₂ガスまたはArガ
スの単体あるいは両者の混合ガスで構成され、前
記補助回路がシールドガスがArガスであるとき
はワイヤ送給速度をシールドガスがCO₂ガスであ
るときよりも大とし、シールドガスがCO₂ガスと
Arガスとの混合ガスであるときはArガスの含有
率の増加に伴いワイヤ送給速度を増大させる回路
である特許請求の範囲第９項に記載のガスシール
ドアーク溶接機。１７前記第１の出力電圧調整器のダイヤル表示
を溶接電流値にて表示し、かつ前記第２の出力電
圧調整器のダイヤル表示をシールドガス成分にて
表示した特許請求の範囲第９項に記載のガスシー
ルドアーク溶接機。