JPS6236622A - 魚眼レンズ機構 - Google Patents

魚眼レンズ機構

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JPS6236622A
JPS6236622A JP61146287A JP14628786A JPS6236622A JP S6236622 A JPS6236622 A JP S6236622A JP 61146287 A JP61146287 A JP 61146287A JP 14628786 A JP14628786 A JP 14628786A JP S6236622 A JPS6236622 A JP S6236622A
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lens
focal length
lens surface
rearmost
distance
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JP61146287A
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ロルフ・ミュラー
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/06—Panoramic objectives; So-called "sky lenses" including panoramic objectives having reflecting surfaces

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  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Lenses (AREA)

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、１４００以上の画角もつ写真魚眼レンズ機構
、特に、５ＬＲ−カメラに使用可能な、少くとも口径比
１：４．２において非常に高い解像力をもつ、改良され
たレンズ機構に関する。
［従来の技術及びその問題点］ 魚眼レンズは、１９３２年（ドイツ帝国特許６２０．５
３８号）以来知られている。さらに、“Ｊｏｕｒｎａｌ
　　ｏｆ　　ｔｈｅ　０ｐｔｉｃａｌ　　５ｏｃｉｅｔ
ｙ　　ｏｆＡ＋＊ｅｒｉｃａ　”　Ｎｏ、４１（１９５
１年）　ｐｐ、１０５８−１０５９において、及び、米
国特許Ｎｏ、３，３３１，８５２において、いくつかの
提案がなされた。これらの初期の魚眼レンズは、どちら
かといえば単純なものであり、いくつかの収差の補正が
不七分であったり、もしくは、不可能でさえあった。特
に横色収差は解決され得ない問題であった。それゆえ、
これらの魚眼レンズ機構は小さな口径比において使用さ
れても、その解像力は不十分であった。１９６５年以来
、数多くの高性能魚眼レンズ機構が設計されてきたが、
レンズ要素の数が大きくなることが、これらの設計に共
通する難点であった。これらの魚眼レンズ機構は、８か
ら１２のレンズ要素より構成されるため、価格も高めと
なり、重量も大きかった。（米国特許Ｎｏ、３，５１５
．４Ｂ２；　３，５２４．８９７；３．５！３７，０４
９；　３，７３４．８００；３，７４１，８３０；３，
８５０，５０９．４，００９，９４３．４，２５８，３
７３）これら上記のレンズ機構のいくつかが有する難点
は１画角が大きい際及び開口絞りが全開の際に解像力が
悪くなることであり、この結果、像の周辺の明るさが低
下する。というのは、像の十分な鮮鋭度を達成するため
に。
レンズの周縁での口径食により錆性した光線は遮断され
なければならないからである。
本発明の目的は、５ＬＲ−カメラに使用され得る、中程
度の口径比において高い解像力を有し。
かつ、比較的単純な構成の新しい魚眼レンズ機構を提供
することにある。
［問題の解決手段１ ここに開示されたレンズ機構は、物体側に湾曲した２つ
の単レンズ（ＬＬおよびＬ２）を含む。
負の屈折力を有する（最前部の）第１レンズ群（Ｇ１）
と； メニスカス形の単レンズ（Ｌ３）又は同様の外形を有す
る接合ダブレッ）　（Ｌ３／Ｌ４）から成り、正の屈折
力を有する。物体側に湾曲した中間部レンズ群（Ｇ２）
と： 接合タブレット（Ｌ５／Ｌ６）又は、接合タブレット（
Ｌ４／Ｌ５）及びタブレット（Ｌ４／Ｌ５）の像側かつ
近傍に設置された追加の正のレンズ（Ｌ６）より成る正
の屈折力をもつ最後部の（第３）レンズ群（Ｇ３）より
成る。
最後部のレンズ群（Ｇ３）のすべてのレンズ構成要素は
像側に湾曲している。
開口絞り（Ｂ）は中間部レンズ群（Ｇ２）と最後部のレ
ンズ群（Ｇ３）の間に設置されている。
光学フィルター（Ｆ）は、最前部のレンズ群（Ｇ１）と
中間部レンズ群（Ｇ２）との間、もしくは中間部レンズ
群（Ｇ２）と最後部のレンズ群（Ｇ３）との間に挿入さ
れ得る。
本発明による魚眼レンズ機構は１画角１５０’から１８
０°までにおいて、かつ、口径比的１：４において強い
コントラスト及び高解像力を提供する。
［好適な実施の態様及び効果］ ２つの負のレンズＬ１及びＬ２から成る最前部の第１レ
ンズ群（Ｇ１）は、本魚眼レンズ機構の負の構成要素を
形成し、これは長いバック焦点距離と短い有効焦点距離
を得るためのレトロ・フォーカス・レンズ機構に必要な
ものである０本発明による、高い負の屈折力を有する２
つの単湾曲レンズより成る第１レンズ群の構造は、本発
明における最前部レンズ群の特に単純な実施例であり、
これによって、本機構は、高性能魚眼レンズ機構に要求
されるすべての条件を満たすことが可能である。
この第１レンズ群は像面を平坦に平面化するのに大きな
役割を果す、というのは、上記の２つのレンズは、ペッ
ツパルの和において、大きな負の成分となるからである
。
ざらに特に上記の２番目の負のレンズＬ２は。
その像に面する凹面により、後に続く２つのレンズ群の
収差を、球面収差の負の係数、非点収差の大きな負の係
数、そしてなかんずくコマ収差の大きな正の係数によっ
て、補正する役割を果す。
しかし、一方で、この負の第１レンズ群は、かなりの、
横色収差の負の係数及び歪曲収差の正の係数を、本レン
ズ機構にもたらす。
中間部のレンズ群（Ｇ２）は、正のメニスカスレンズの
形状を有し、物体に向って湾曲し、単レンズ要素（Ｌ３
）又は接合ダブレッ）（Ｌ３；Ｌ４）から成っており、
全レンズ機構における正の屈折力の約６０％をになって
いる。中間部レンズ群（Ｇ２）の合成アツベ数は３０か
ら４５となり、これによって、負の第１レンズ群により
生ずる横色収差の大部分が補正される。
反対側において、この中間部レンズ群（Ｇ２）は、物体
に面する凸面（上）において、球面収差の最大の正の係
数及び全機構におけるすべての正の軸上色収差係数の約
５０％を生ずる。
かくして、中間部レンズ群の後方においては。
この中間部レンズ群の軸上色収差係数及び球面収差係数
が支配的であり、一方、コマ収差の総和及び歪曲係数は
、実質上、負の第１レンズ群によって決定される。
色の補正を最適化し、かつ球面収差を減少させるために
は、中間部レンズ群を接合タブレットによって構成する
ことが有益であるし、これによって、ＫｚＦＳ７のよう
な“ショート蟲フリント”ガラスを使用することによっ
て、二次的な横色収差を減少させる条件も提供される。
最後部のレンズ群の諸レンズは、正の合成屈折力を有し
、全レンズ機構の正の屈折力の約４０％になっている。
最後部のレンズ群（Ｇ３）における、第１番目の（正の
）レンズと負のレンズの接合面の（曲率）半径は一〇、
４５ｆから一〇　、　７５　ｆの間である。ここにおい
て、ｆは全レンズ機構の有効焦点距離をあらわす。
最後部の第３レンズ群の負のレンズの屈折率は、このレ
ンズ群の第１番目のレンズの屈折率よりもかなり大きい
ため、これら２つのレンズの接台面ば、発散的に（＠キ
、これにより球面収差の補正に実質的に寄与する。
さらに、第３レンズ群は軸上色収差の補正に関して重要
な役割を果す、というのは、上記（最後部）の第３レン
ズ群の第２番目のレンズのガラスは、この第３レンズ群
の第１番目のレンズよりも実質的に小さなアラへ数をも
っているからである。
上記最後部第３レンズ群の第２番目のレンズの、像に面
する凸面は、球面収差及び軸上色収差の補正に重要な役
割を果す、また、この凸面は、かなりのコマ収差の負の
係数のみならず、像面の曲率及びペッツパルの和に対し
て正の成分をもたらす。
このレンズ面が球面収差の補正に大きな役割を果すゆえ
、球面収差を減少させるために上記レンズ面を大きな曲
率半径とし、かつ、十分な正の屈折力を達成するべくこ
の第３レンズ群の接合タブレットの画像側に、追加の正
のメニスカス形のし〉′ズを導入することは有益である
。
最後部のレンズ群における、この（追加された）第３番
目のレンズも、さらに横色収差を減少させる条件を提供
する。
本発明による魚眼レンズ機構の設計パラメータは、以下
に示す条件を満たしている。
ここにおいて、 ｆは、全レンズ機構の有効近軸焦点距離、ｆ工は、最前
部の第１レンズ群（Ｇ１）の焦点距離。
ｒ４は、本レンズ機構の第４番目の（面）のＣ曲′：Ｕ
）半径、 ｄｄは、最前部のレンズ群（Ｇ１）の最後部の（レンズ
）面と、それに続く中間部レンズ群のレンズ（Ｇ２）の
最前部の（レンズ）面との距離、ｆＩＩは、中間部レン
ズ群（Ｇ２）の焦点距離、Ｖａは、中間部レンズ群（Ｇ
２）により生ずる合成アツベ数、 ｄＩＩは、中間部レンズ群（Ｇ２）の最後部の（レンズ
）面と第３レンズ群（Ｇ３）の第１番目の（レンズ）面
との距離、 ｆ、は、最後部のレンズ群（Ｇ３）の焦点距離、 ｆ、は、最後部のレンズ群（Ｇ３）の正の第１レンズの
焦点距離、 ｎ、は、最後部のレンズ群（Ｇ３）の正の第１レンズの
屈折率。
■、は、最後部のレンズ群（Ｇ３）の正の第１レンズの
アツベ数、 ｎＮは、最後部のレンズ群（Ｇ３）の負のレンズの屈折
率、 Ｖｓは、最後部のレンズ群（Ｇ３）の負のレンズのアツ
ベ数、 ｒｒｖは、最後部のレンズ群（Ｇ３）における正の第１
レンズと負のレンズとの間の接合面の半径である。
上記の条件（１）は、本レンズ機構が５ＬＲ−カメラに
使用され得るための短い有効焦点距離および十分な長さ
のバック焦点距離を達成するために必要である。この条
件（１）の上限を越えると、バック焦点距離が短くなり
すぎたり、或いは、有効焦点距離が長くなりすぎたりす
ることになる。
上記条件（１）の下限を越えると、ペッツパルの条件を
満たすことが困難になる。
条件（２）及び（３）は、主として、非点収差の補正及
び像面の湾曲に関するものである。距離ｄ４が短かすぎ
たり、もしくは、半径ｒ４が長すぎたりすると、像面の
湾曲は、物体側に凹となり、非点収差は大きな正の値と
なるし、ｄ４が長すぎたり、もしくは、ｒ４が短かすぎ
たりすると、像面は、物体側に凸となり、非点収差は過
大な負の値をとることになる。
上記条件（２）、（３）に示された限界を超えると、画
像面の十分な補正及び非点収差に関して問題が生ずる。
上記−条件（４）は、中間部レンズ群（Ｇ２）の焦点距
離に関するものである。この中間部レンズ群は、最前部
レンズ群の大きな負のペッツパルの係数を補正し、かつ
、全レンズ機構の正の屈折率を達成するために、大きな
正の屈折力を有していなければならない。
条件（５）も中間部レンズ群に関するものである。この
条件においては、このレンズ群より生ずるアツベ数が、
３０から４５までの値であることが要求されており、こ
れは、負の最前部レンズ群がもたらす大きな値の横色収
差を補正するために必要なことである。この中間部レン
ズ群より生ずるアラへ数がちし３０を下まわる場合は、
焦点色収差を補正することが困難になるし、もし４５を
上まわる場合は、横色収差が十分に補正され得なくなる
。
条件（６）はコマ収差のみならず非点収差の補正のため
に非常に重要である。ここに示された下限を超えると、
非点収差及びコマ収差は過大な値になるし、上限が維持
されなければ、これらの収差が十分に補正されない。
条件（７）は、最後部のレンズ群（Ｇ３）の屈折力に関
するものであり、十分な正の屈折力及び全レンズ機構の
短い有効焦点距離を達成するために、上記屈折力は２．
１ｆから４ｆの間でなければならない。
条件（８）は、最後部レンズ群（Ｇ３）の第１番目のレ
ンズに関するものであり、このレンズは接合タブレット
の正のレンズ要素である。この条件においては、上記の
このレンズの大きな正の屈折力が要求されているが、こ
れは（９）。
（１０）、（１１）の諸条件に関！して、球面収差及び
軸上色収差の補正のための良好な条件を提供するのに必
要なことである。
条件（９）、（１０）、（１１）は、最後部のレンズ群
（Ｇ３）に関するものである。
条件（９）においては、上記の接合タブレットの負のレ
ンズの屈折率ｎＨが、同じ接合ダブレフトの正のレンズ
の屈折率ガよりも少くとも１．１５倍大きくなければな
らないことが要求されている。この比率は、条件（１１
）と相まって球面収差の十分な補正につながる。これら
の条件に示された限界を超えると、球面収差は十分に補
正され得なくなる。
条件（１０）は軸上色収差のみならず、横色収差の補正
のために必要である。もしこの条件が達成されないと１
色収差の十分な補正に際して問題が生ずる。
本発明によるレンズ機構は、望ましい適用による特定の
特性を得るために、さまざまな仕方の部分的変更を加え
ることが可能であり、これによって、特許請求の範囲第
１項及び第１０項に示されているレンズ機構の基本的設
計は変えられることはない、異なる局面におけるそれぞ
れの特に妥当な特性を有するこれらの部分的変更のいく
つかのものは、数値、；９計パラメータにより、特許請
求の範囲第３〜９項及び：ｊＳＬ２〜１５項のうちに示
されている。
収差曲線を示す、添付の図面及びすべての数値データは
、約３７腸鳳のバック焦点距離Ｓ′を有するレンズ機構
に関するもので、これは、すなわち、像の大きさが２４
Ｘ３６ｍｍとなるような構造に関するものであるが、こ
のことは１本発明における像の大きさが、この大きさに
制限されることを意味しない＊−０，２１ｍｍから−０
，２７ｍｍの理論上の近軸像位置に対する像面の偏位が
、提示された収差曲線の基線となっている。この偏位は
、開口絞りが開かれた状態において最大の視覚コントラ
ストを達成するためのレンズ機構の実際の焦点合わせに
相当するものである。よって１合成点点距敲ｆ　は、近
軸光線に関する計算の結果ｅＳ では、理論上の有効焦点圧ｆｌｌｆより約０．１馬腸短
い０表１及び表２において与えられた、画角σ　、０径
比、ザイデル係数も、この合成焦点距離に関連するもの
である。
以下の表は、本発明の典型的かつ好適な実施例である特
許請求の範囲第６及び１４項によるレンズ機構のザイデ
ル係数を含む、わかりやすくするために、数値データは
１０００を乗じ四捨五入しである。
詳細は次のとおり： Ｈ二　球面収差の収差係数 Ｃ：　子午的コマ収差の収差係数 Ａ：　非点収差の収差係数 Ｐ：　ペッツパルの条件の収差係数 Ｗ：　像面湾曲の収差係数 Ｄ＝　歪曲収差の収差係数 ＦＱ：　横色収差の収差係数 ＦＬ：　軸上色収差の収差係数 以ドの表は、本発明の９つの実施例の数イーデータを示
す、これらは、ここに退示された魚眼レンズ機構の好適
な実施例を示すが、これらの数値データによって本発明
が制限されることを意味するものではない。
表３：　実施例１ ｆｍ　’１５．９５７０ｉ　ｆｒｅｓ”　’１５．８６
０３；　Ｂ／、　％、９６９７；　２　Ｘσ、　’−１
５５，９゜表４；　実施例２： 蕊ｒ’ｌｏ“−匁・０ 、　　　ｒｌｌ、−２０，０＋１１０−　１．８　　　
　　ｎ６−　１，７Ｑ９５　　　　　ｖ６−　　％、９
５ｆ＋ｗ　１５．１８３２；　ｆｒａｊｔ”　１５．’
Ｍ４Ｊ　Ｂ’ｓ％、Ｂ２３１；　２　ｘ　σ、　ｓ　’
１７０’表５；　実施例３： ｘＩ３ｒ１２−３’１．５ ｒ１３ｍ−２０，１ｄ１２−’１．４　　　　　ｎ７−
１−７％９３　　　　ｖ７−　５１．Ｂｆｓ　１５．４
５２５；　’ｒａｓ−１５，３６７７；　Ｓ’−％、７
８３ｉ　　２　Ｘσｌ−１５３゜表６：　実施例４： ｘ、’１５．６４７９Ｂ　　’ｒｅｓ−’１５−５５’
＋９；　　ｓ’−％、８１２町　２　　Ｘ　　ａ　　Ｉ
　Ｌ　　１５３．５゜表７；　実施例５： ｆｓ　　１４．０６２Ｊ　　！ｒｅｓｍ　　１３．９７
６２；　　Ｓ’−３６，８２６２門　　２　　Ｘ　　σ
　ｌ’−’１７５゜表８；　実施例６； ｆ−’１５．５２３５ｉ　ｆ　　−’１５．４３％；　
Ｓ’ｓ＋　３７．１８２５；　　２　ｘσ１−１５３゜
ｅＳ 表９；　実施例７： ｆ票’１６−８５８’ｌ；　！　　−’＋６．７５５９
；　ｓ＃、　％、Ｂ９’Ｏ：　　２　ｘ　ｃｒ　　’５
２．ゾｒａｇ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　１表１０；　実施例８： 表１１；　実施例９： ｆ−’１４．４１３８；　ｆｒｅｓ−１４，３％１；　
Ｓ”−％、９５１９；　２　ｘσ　−１７０゜■
【図面の簡単な説明】
第１図から第４図までは、本発明の魚限レンズ機構の縦
断面図を示す、各図面は以下の詳細を示す。 第１図は、請求の範囲第１．４．５項によるレンズ機構
の断面を示す。 第２、特許請求の範囲第３．６〜９項によるレンズ機構
の断面を示す。 第３図は、請求の範囲第１２．１３項によるレンズ機構
の断面を示す。 第４図は、請求の範囲第１２．１４．１５項によるレン
ズ機構の断面を示す。 ：５５図から第１３図までは、異なる画角σにおいて、
ｄ＆ｉにおける口径比に対する子午的偏位Δｙ′を示す
。 第５図は請求の範囲第４項によるレンズ機構における横
方向への偏位を示す。 第６図は請求の範囲第５項によるレンズ機構における横
方向への偏位を示す。 第７図は請求の範囲第６項によるレンズ機構における横
方向への偏位を示す。 第８図は請求の範囲第７項によるレンズ機構における横
方向への偏位を示す。 第９図は請求の範囲第８項によるレンズ機構における横
方向への偏位を示す。 第１０図は請求の範囲第９項によるレンズ機構における
横方向への偏位を示す。 第１１図は請求の範囲第１３項によるレンズ機構におけ
る横方向への一位を示す。 第１２図は請求の範囲第１４項によるレンズ機構におけ
る横方向への偏位を示す。 第１３図は請求の範囲第１５項によるレンズ機構におけ
る横方向への偏位を示す。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １）６つのレンズ要素から成る魚眼レンズ機構であって
    、物体から像に向って、 物体側に湾曲した、負の屈折力をもつメニスカス形の第
    １レンズ（Ｌ１）と、 物体側に湾曲した、負の屈折力をもつ第２レンズ（Ｌ２
    ）と、 物体側に湾曲した、正の屈折力をもつメニスカス形の第
    ３レンズ（Ｌ３）と、 開口絞り（Ｂ）と、 像側に湾曲した、正の屈折力をもつ第４レンズ（Ｌ４）
    と、 第４レンズに接合され、かつ像側に湾曲し、負の屈折力
    をもつメニスカス形の第５レンズ（Ｌ５）と、 像側に湾曲した、正の屈折力をもつメニスカス形の第６
    レンズ（Ｌ６）より成る魚眼レンズ機構。 ２）以下の条件を満たす、特許請求の範囲第１項記載の
    魚眼レンズ機構： ０．６＜ｆ＿ I ／ｆ＜１．２（１） １．０＜ｄ＿４／ｆ＜１．５（２） ０．７５＜ｒ＿４／ｆ＜１．１（３） １．５＜ｆ＿II／ｆ＜２．５（４） ３０＜ｖ＿II＜４５（５） ０．５＜ｄ＿II／ｆ＜０．９５（６） ２．１＜ｆ＿III／ｆ＜４．０（７） ０．７＜ｆ＿Ｐ／ｆ＜１．２５（８） １．１５＜ｎ＿Ｎ／ｎ＿Ｐ（９） ｖ＿Ｎ／ｖ＿Ｐ＜０．５（１０） ０．４５＜ｒ＿IV／ｆ＜０．７５（１１） ここにおいて、 ｆは、全レンズ機構の有効近軸焦点距離、 ｆ＿ I は、第１レンズ群（Ｇ１）の焦点距離、ｒ＿４
    は、本レンズ機構の第４番目の面の曲率半径、 ｄ＿４は、第１レンズ群（Ｇ１）の最後部のレンズ面と
    、それに続く中間部レンズ要素（Ｇ２）の最前部のレン
    ズ面との距離、 ｆ＿IIは、中間部レンズ群（Ｇ２）の焦点距離、ｖ＿I
    Iは、中間部レンズ群（Ｇ２）により生ずる合成アッベ
    数、 ｄ＿IIは、中間部レンズ群（Ｇ２）の最後部のレンズ面
    と最後部のレンズ群（Ｇ３）の第１レンズ面との距離、 ｆ＿IIIは、最後部のレンズ群（Ｇ３）の焦点距離、 ｆ＿Ｐは、最後部のレンズ群（Ｇ３）の正の第１レンズ
    の焦点距離、 ｎ＿Ｐは、最後部のレンズ群（Ｇ３）の正の第１レンズ
    の屈折率、 ｖ＿Ｐは、最後部のレンズ群（Ｇ３）の正の第１レンズ
    のアッベ数、 ｎ＿Ｎは、最後部のレンズ群（Ｇ３）の負のレンズの屈
    折率、 ｖ＿Ｎは、最後部のレンズ群（Ｇ３）の負のレンズのア
    ッベ数、 ｒ＿IVは、最後部のレンズ群（Ｇ３）における正の第１
    レンズと負のレンズとの間の接合面の半径である。 ３）レンズ要素の間に平行平面フィルター要素（Ｆ）を
    有する、特許請求の範囲第２項記載の魚眼レンズ機構。 ４）以下の設計パラメータをもつ、特許請求の範囲第２
    項記載の魚眼レンズ機構であって、ここにおいて、 ｒｉは、第ｉ番目のレンズ面の曲率半径をあらわし、 ｄｉは、第ｉ番目のレンズ面とその次に位置するレンズ
    面との距離をあらわし、 ｎｉは、第ｉ番目のレンズの屈折率をあらわし、 ｖｉは、第ｉ番目のレンズのアッベ数をあらわし、 Ｓ′は、バック焦点距離をあらわし、 ｆは、有効近軸焦点距離をあらわし、 ｆ＿ｒ＿ｅ＿ｓは、開口絞りが開かれた状態で最大の視
    覚コントラストをもたらす合成焦点距離をあらわし、 ｄＢは、開口絞りと、これより物体側前方のレンズ面と
    の距離をあらわし、 ２ｘσ＿１は、全画角をあらわす。 ▲数式、化学式、表等があります▼ ５）以下の設計パラメータをもつ、特許請求の範囲第２
    項記載の魚眼レンズ機構であって、ここにおいて、 ｒｉは、第ｉ番目のレンズ面の曲率半径をあらわし、 ｄｉは、第ｉ番目のレンズ面とその次に位置するレンズ
    面との距離をあらわし、 ｎｉは、第ｉ番目のレンズの屈折率をあらわし、 ｖｉは、第ｉ番目のレンズのアッベ数をあらわし、 Ｓ′は、バック焦点距離をあらわしかつ ｆは、有効近軸焦点距離をあらわし、 ｆ＿ｒ＿ｅ＿ｓは、開口絞りが開かれた状態で最大の視
    覚コントラストをもたらす合成焦点距離をあらわし、 ｄＢは、開口絞りと、これより物体側前方のレンズ面と
    の距離をあらわし、 ２ｘσ＿１は、全画角をあらわす。 ▲数式、化学式、表等があります▼ ６）以下の設計パラメータをもつ、特許請求の範囲第３
    項記載の魚眼レンズ機構であって、ここにおいて、 ｒｉは、第ｉ番目のレンズ面の曲率半径をあらわし、 ｄｉは、第ｉ番目のレンズ面とその次に位置するレンズ
    面との距離をあらわし、 ｎｉは、第ｉ番目のレンズの屈折率をあらわし、 ｖｉは、第ｉ番目のレンズのアッベ数をあらわし、 Ｓ′は、バック焦点距離をあらわしかつ ｆは、有効近軸焦点距離をあらわし、 ｆ＿ｒ＿ｅ＿ｓは、開口絞りが開かれた状態で最大の視
    覚コントラストをもたらす合成焦点距離をあらわし、 ｄＢは、開口絞りと、これより物体側前方のレンズ面と
    の距離をあらわし、 ２ｘσ＿１は、全画角をあらわす。 ▲数式、化学式、表等があります▼ ７）以下の設計パラメータをもつ、特許請求の範囲第３
    項記載の魚眼レンズ機構であって、ここにおいて、 ｒｉは、第ｉ番目のレンズ面の曲率半径をあらわし、 ｄｉは、第ｉ番目のレンズ面とその次に位置するレンズ
    面との距離をあらわし、 ｎｉは、第ｉ番目のレンズの屈折率をあらわし、 ｖｉは、第ｉ番目のレンズのアッベ数をあらわし、 Ｓ′は、バック焦点距離をあらわし、 ｆは、有効近軸焦点距離をあらわし、 ｆ＿ｒ＿ｅ＿ｓは、開口絞りが開かれた状態で最大の視
    覚コントラストをもたらす合成焦点距離をあらわし、 ｄＢは、開口絞りと、これより物体側前方のレンズ面と
    の距離をあらわし、 ２ｘσ＿１は、全画角をあらわす。 ▲数式、化学式、表等があります▼ ８）以下の設計パラメータをもつ、特許請求の範囲第３
    項記載の魚眼レンズ機構であって、ここにおいて、 ｒｉは、第ｉ番目のレンズ面の曲率半径をあらわし、 ｄｉは、第ｉ番目のレンズ面とその次に位置するレンズ
    面との距離をあらわし、 ｎｉは、第ｉ番目のレンズの屈折率をあらわし、 ｖｉは、第ｉ番目のレンズのアッベ数をあらわし、 Ｓ′は、バック焦点距離をあらわしかつ ｆは、有効近軸焦点距離をあらわし、 ｆ＿ｒ＿ｅ＿ｓは、開口絞りが開かれた状態で最大の視
    覚コントラストをもたらす合成焦点距離をあらわし、 ｄＢは、開口絞りと、これより物体側前方のレンズ面と
    の距離をあらわし、 ２ｘσ＿１は、全画角をあらわす。 ▲数式、化学式、表等があります▼ ９）以下の設計パラメータをもつ、特許請求の範囲第３
    項記載の魚眼レンズ機構であって、ここにおいて、 ｒｉは、第ｉ番目のレンズ面の曲率半径をあらわし、 ｄｉは、第ｉ番目のレンズ面とその次に位置するレンズ
    面との距離をあらわし、 ｎｉは、第ｉ番目のレンズの屈折率をあらわし、 ｖｉは、第１番目のレンズのアッベ数をあらわし、 Ｓ′は、バック焦点距離をあらわし、 ｆは、有効近軸焦点距離をあらわし、 ｆ＿ｒ＿ｅ＿ｓは、開口絞りが開かれた状態で最大の視
    覚コントラストをもたらす合成焦点距離をあらわし、 ｄＢは、開口絞りと、これより物体側前方のレンズ面と
    の距離をあらわし、 ２ｘσ＿１は、全画角をあらわす。 ▲数式、化学式、表等があります▼ １０）６つのレンズ要素から成る魚眼レンズ機構であっ
    て、物体から像側に向って、 物体側に湾曲した、負の屈折力をもつメニスカス形の第
    １レンズ（Ｌ１）と、 物体側に湾曲した、負の屈折力をもつ第２レンズ（Ｌ２
    ）と、 物体側に湾曲した、正の屈折力をもつ第１の接合タブレ
    ット（Ｌ３；Ｌ４；Ｇ２）と、 開口絞り（Ｂ）と、 像側に湾曲した、正の屈折力をもつ第２の接合タブレッ
    ト（Ｌ５；Ｌ６；Ｇ３）より成る魚眼レンズ機構。 １１）以下の条件を満たす、特許請求の範囲第１０項記
    載の魚眼レンズ機構： ０．６＜ｆ＿ I ／ｆ＜１．２（１） １．０＜ｄ＿４／ｆ＜１．５（２） ０．７５＜ｒ＿４／ｆ＜１．１（３） １．５＜ｆ＿II／ｆ＜２．５（４） ３０＜ｖ＿II＜４５（５） ０．５＜ｄ＿II／ｆ＜０．９５（６） ２．１＜ｆ＿III／ｆ＜４．０（７） ０．７＜ｆ＿Ｐ／ｆ＜１．２５（８） １．１５＜ｎ＿Ｎ／ｎ＿Ｐ（９） ｖ＿Ｎ／ｖ＿Ｐ＜０．５（１０） ０．４５＜ｒ＿IV／ｆ＜０．７５（１１） ここにおいて、 ｆは、全レンズ機構の有効近軸焦点距離、 ｆ＿ I は、第１レンズ群（Ｇ１）の焦点距離、ｒ＿４
    は、本レンズ機構の第４番目の面の曲率半径、 ｄ＿４は、第１レンズ群（Ｇ１）の最後部のレンズ面と
    、それに続く中間部レンズ群（Ｇ２）の最前部のレンズ
    面との距離、 ｆ＿IIは、中間部レンズ群（Ｇ２）の焦点距離、ｖ＿I
    Iは、中間部レンズ群（Ｇ２）により生ずる合成アッベ
    数、 ｄ＿IIは、中間部レンズ群（Ｇ２）の最後部のレンズ面
    と最後部のレンズ群（Ｇ３）の第１レンズ面との距離、 ｆ＿IIIは、最後部のレンズ群（Ｇ３）の焦点距離、 ｆ＿Ｐは、最後部のレンズ群（Ｇ３）の正の第１レンズ
    の焦点距離、 ｎ＿Ｐは、最後部のレンズ群（Ｇ３）の正の第１レンズ
    の屈折率、 ｖ＿Ｐは、最後部のレンズ群（Ｇ３）の正の第１レンズ
    のアッベ数、 ｎ＿Ｎは、最後部のレンズ群（Ｇ３）の負のレンズの屈
    折率、 ｖ＿Ｎは、最後部のレンズ群（Ｇ３）の負のレンズのア
    ッベ数、 ｒ＿IVは、最後部のレンズ群（Ｇ３）における正の第１
    レンズと負のレンズとの間の接合面の半径である。 １２）前記レンズ要素の間に、平行平面フィルター（Ｆ
    ）を有する、特許請求の範囲第１１項記載の魚眼レンズ
    機構。 １３）以下の設計パラメータをもつ、特許請求の範囲第
    １２項記載の魚眼レンズ機構であって、ここにおいて、 ｒｉは、第ｉ番目のレンズ面の曲率半径をあらわし、 ｄｉは、第ｉ番目のレンズ面とその次に位置するレンズ
    面との距離をあらわし、 ｎｉは、第ｉ番目のレンズの屈折率をあらわし、 ｖｉは、第ｉ番目のレンズのアッベ数をあらわし、 Ｓ′は、バック焦点距離をあらわしかつ ｆは、有効近軸焦点距離をあらわし、 ｆ＿ｒ＿ｅ＿ｓは、開口絞りが開かれた状態で最大の視
    覚コントラストをもたらす合成焦点距離をあらわし、 ｄＢは、開口絞りと、これより物体側前方のレンズ面と
    の距離をあらわし、 ２ｘσ＿１は、全画角をあらわす： ▲数式、化学式、表等があります▼ １４）以下の設計パラメータをもつ、特許請求の範囲第
    １２項記載の魚眼レンズ機構であって、ここにおいて、 ｒｉは、第ｉ番目のレンズ面の曲率半径をあらわし、 ｄｉは、第ｉ番目のレンズ面とその次に位置するレンズ
    面との距離をあらわし、 ｎｉは、第ｉ番目のレンズの屈折率をあらわし、 ｖｉは、第ｉ番目のレンズのアッベ数をあらわし、 Ｓ′は、バック焦点距離をあらわしかつ ｆは、有効近軸焦点距離をあらわし、 ｆ＿ｒ＿ｅ＿ｓは、開口絞りが開かれた状態で最大の視
    覚コントラストをもたらす合成焦点距離をあらわし、 ｄＢは、開口絞りと、これより物体側前方のレンズ面と
    の距離をあらわし、 ２ｘσ＿１は、全画角をあらわす。 ▲数式、化学式、表等があります▼ １５）以下の設計パラメータをもつ、特許請求の範囲第
    １２項記載の魚眼レンズ機構であって、ここにおいて、 ｒｉは、第ｉ番目のレンズ面の曲率半径をあらわし、 ｄｉは、第ｉ番目のレンズ面とその次に位置するレンズ
    面との距離をあらわし、 ｎｉは、第ｉ番目のレンズの屈折率をあらわし、 ｖｉは、第ｉ番目のレンズのアッベ数をあらわし、 Ｓ′は、バック焦点距離をあらわしかつ ｆは、有効近軸焦点距離をあらわし、 ｆ＿ｒ＿ｅ＿ｓは、開口絞りが開かれた状態で最大の視
    覚コントラストをもたらす合成焦点距離をあらわし、 ｄＢは、開口絞りと、これより物体側前方のレンズ面と
    の距離をあらわし、 ２ｘσ＿１は、全画角をあらわす。 ▲数式、化学式、表等があります▼
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