JPS6237675A - 窒素発生装置 - Google Patents
窒素発生装置Info
- Publication number
- JPS6237675A JPS6237675A JP60178273A JP17827385A JPS6237675A JP S6237675 A JPS6237675 A JP S6237675A JP 60178273 A JP60178273 A JP 60178273A JP 17827385 A JP17827385 A JP 17827385A JP S6237675 A JPS6237675 A JP S6237675A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- expansion turbine
- blower
- heat exchanger
- nitrogen
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims description 54
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 title claims description 27
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 28
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 9
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims description 9
- 238000004887 air purification Methods 0.000 claims description 5
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 5
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 description 10
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 8
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/044—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a single pressure main column system only
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
- F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
- F25J3/04218—Parallel arrangement of the main heat exchange line in cores having different functions, e.g. in low pressure and high pressure cores
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
- F25J3/04284—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using internal refrigeration by open-loop gas work expansion, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/24—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using regenerators, cold accumulators or reversible heat exchangers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
- F25J2230/52—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being oxygen enriched compared to air, e.g. "crude oxygen"
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
鼠１五旦机朋立託
本発明は、新規寒冷発生装置を有する空気の低温分離に
よる窒素発生装置に関する。
よる窒素発生装置に関する。
従来の技術
従来の低温分離による窒素発生装置のフローシートを第
１図に示す。第１図において窒素発生装置は、（ａ）原
料空気圧縮工程、並びに保冷箱に収容された（ｂ）原料
空気精製・冷却工程、（ｃ）精留工程および（ｄ）寒冷
発生工程からなる。
１図に示す。第１図において窒素発生装置は、（ａ）原
料空気圧縮工程、並びに保冷箱に収容された（ｂ）原料
空気精製・冷却工程、（ｃ）精留工程および（ｄ）寒冷
発生工程からなる。
（ａ）原料空気圧縮工程
原料空気をエアフィルタ（１）を介し原料空気圧縮機（
２）により所要の圧力（製品窒素の圧力士熱交換器、精
留塔、配管の圧力損失）まで圧縮して保冷箱（３）中の
原料空気精製・冷却工程に供給する。
２）により所要の圧力（製品窒素の圧力士熱交換器、精
留塔、配管の圧力損失）まで圧縮して保冷箱（３）中の
原料空気精製・冷却工程に供給する。
（ｂ）原料空気精製・冷却工程
原料空気は切替弁（４）を介してリバーシング熱交換器
（５）に供給され、製品ガス窒素およびチェックバルブ
ボックス（６）からの戻り廃ガスと熱交換を行ない液化
点（約−１７０℃）に近い温度まで冷却される。この冷
却工程において原料空気中の水分および炭酸ガスは該リ
バーシング熱交換器（５）の流路内に凝結析出して除去
され、ついで原料空気は精留塔（７）下部へ供給される
。
（５）に供給され、製品ガス窒素およびチェックバルブ
ボックス（６）からの戻り廃ガスと熱交換を行ない液化
点（約−１７０℃）に近い温度まで冷却される。この冷
却工程において原料空気中の水分および炭酸ガスは該リ
バーシング熱交換器（５）の流路内に凝結析出して除去
され、ついで原料空気は精留塔（７）下部へ供給される
。
（ｃ）精留工程
精留塔（７）に入った空気は、窒素と、酸素３０％程度
の液体空気とに分離され、窒素は精留塔上部より抜き出
され液化器（９）、リバーシング熱交換器（５）を通っ
て、製品窒素として取り出される。一方、液体空気は、
精留塔（７）底部より抜き出され、膨張弁を経て膨張し
、精留塔頂部の窒素温度より低温にて主蒸化器部（８）
に供給される。
の液体空気とに分離され、窒素は精留塔上部より抜き出
され液化器（９）、リバーシング熱交換器（５）を通っ
て、製品窒素として取り出される。一方、液体空気は、
精留塔（７）底部より抜き出され、膨張弁を経て膨張し
、精留塔頂部の窒素温度より低温にて主蒸化器部（８）
に供給される。
精留塔頂部のガス窒素は該主蒸化器部にて熱交換により
、凝縮して精留塔の還流液となり、液体空気は蒸発して
主蒸化器部より出る。主蒸化器部で蒸発した液体空気の
一部は液化器（９）を経てリバーシング熱交換器（５）
で原料空気と熱交換を行ない昇温された後、寒冷発生工
程に送られる。 （ｄ）寒冷発生工程 リバーシング熱交換器（５）で昇温された主蒸化器部（
８）で蒸発したガスは膨張タービン（１０）により大気
圧近くまで断熱膨張し寒冷を発生する。
、凝縮して精留塔の還流液となり、液体空気は蒸発して
主蒸化器部より出る。主蒸化器部で蒸発した液体空気の
一部は液化器（９）を経てリバーシング熱交換器（５）
で原料空気と熱交換を行ない昇温された後、寒冷発生工
程に送られる。 （ｄ）寒冷発生工程 リバーシング熱交換器（５）で昇温された主蒸化器部（
８）で蒸発したガスは膨張タービン（１０）により大気
圧近くまで断熱膨張し寒冷を発生する。
膨張タービン（１０）を出たガスは、主蒸化器部で蒸発
し、リバーシング熱交換器、膨張タービンをバイパスし
膨張弁（１１）で膨張したガスととらにリバーシング
熱交換器（５）を通り、廃ガスとして系外に放出ずろ。
し、リバーシング熱交換器、膨張タービンをバイパスし
膨張弁（１１）で膨張したガスととらにリバーシング
熱交換器（５）を通り、廃ガスとして系外に放出ずろ。
発明が解決しようとする問題点
寒冷発生源である膨張タービンを通るガスは、主蒸化器
部で蒸発した液体空気である。しかしこの主蒸化器は、
例えば製品窒素圧力が８ｋｇ／ｃｒ！２Ｇのときは主蒸
化器部の圧力を約５ ｋｇ／ｃｍ” Ｇ、製品窒素圧力
が６ ｋｇ／ｃｍ” Ｇのときは主蒸化器部の圧力を約
３ 、５ ｋｇ／ｃ１１’ Ｇと下げなければ熱交換が
行なわれない。このような製品窒素圧力の低い場合には
、主蒸化器部の圧力が低下し、膨張タービンの入口圧力
が低下する。このため膨張タービンの膨張比が小さくな
り、膨張タービンのガス流量を増加しないと窒素発生装
置に必要な寒冷の発生が不可能となる。しかし、なから
、膨張タービンに供給可能なガスは、主蒸化器部におい
て液体空気が蒸発して生じたガスに限られるため、必要
な寒冷を得るには製品窒素生産量と精留条件によって決
定されろ空気量以」二に原料空気量を増加して廃ガスｍ
を増加さ什て」転を行なうことが必要となり経済的に好
ましくない。
部で蒸発した液体空気である。しかしこの主蒸化器は、
例えば製品窒素圧力が８ｋｇ／ｃｒ！２Ｇのときは主蒸
化器部の圧力を約５ ｋｇ／ｃｍ” Ｇ、製品窒素圧力
が６ ｋｇ／ｃｍ” Ｇのときは主蒸化器部の圧力を約
３ 、５ ｋｇ／ｃ１１’ Ｇと下げなければ熱交換が
行なわれない。このような製品窒素圧力の低い場合には
、主蒸化器部の圧力が低下し、膨張タービンの入口圧力
が低下する。このため膨張タービンの膨張比が小さくな
り、膨張タービンのガス流量を増加しないと窒素発生装
置に必要な寒冷の発生が不可能となる。しかし、なから
、膨張タービンに供給可能なガスは、主蒸化器部におい
て液体空気が蒸発して生じたガスに限られるため、必要
な寒冷を得るには製品窒素生産量と精留条件によって決
定されろ空気量以」二に原料空気量を増加して廃ガスｍ
を増加さ什て」転を行なうことが必要となり経済的に好
ましくない。
また、製品として液体窒素を多くとる窒素製造装置では
必要とする寒冷発生量が多いため、膨張タービンの流量
をふやさなければならず、前記と同様に廃ガス量が不足
する。したがって、製品窒素圧力の低い場合と同様、原
料空気量を増加して廃ガス量の増加をはかる必要があり
不経済であった。
必要とする寒冷発生量が多いため、膨張タービンの流量
をふやさなければならず、前記と同様に廃ガス量が不足
する。したがって、製品窒素圧力の低い場合と同様、原
料空気量を増加して廃ガス量の増加をはかる必要があり
不経済であった。
問題を解決するための手段
本発明者らは、前記問題点に鑑み、経済的な運転の可能
な窒素製造装置を得るべく種々検討を重ねた結果、本発
明を完成するに至った。
な窒素製造装置を得るべく種々検討を重ねた結果、本発
明を完成するに至った。
本発明は、原料空気圧縮装置、リバーシング熱交換器を
有する原料空気精製・冷却装置、精留装置および膨張タ
ービンを有する寒冷発生装置を含む窒素発生装置におい
て、該寒冷発生装置の膨張タービンへ供給されるガスの
経路内に、前記膨張タービンにより駆動されかつ該ガス
を加圧するブロワー、および該ブロワ−にて加熱後冷却
された膨張タービン行きガスにより該ブロワ−への供給
ガスを加熱するタービン熱交換器を配置したことを特徴
とずろ窒素発生装置を提供ずろらのである。
有する原料空気精製・冷却装置、精留装置および膨張タ
ービンを有する寒冷発生装置を含む窒素発生装置におい
て、該寒冷発生装置の膨張タービンへ供給されるガスの
経路内に、前記膨張タービンにより駆動されかつ該ガス
を加圧するブロワー、および該ブロワ−にて加熱後冷却
された膨張タービン行きガスにより該ブロワ−への供給
ガスを加熱するタービン熱交換器を配置したことを特徴
とずろ窒素発生装置を提供ずろらのである。
すなわち、膨張タービンは、ガスを断熱膨張させ、エネ
ルギーを外部にとり出すことによってガスを冷却する。
ルギーを外部にとり出すことによってガスを冷却する。
この外部にとり出されたエネルギーは従来、大気を吸い
込み、タービンに直結したブロワ−（１２）にて大気を
加圧することに使われている（ブロワ−を出たガスは、
再び大気に戻される）。これに対し本発明では、先の主
蒸化器部で蒸発したガスをリバーシング熱交換器で昇温
したのち、タービン熱交換器にて常温まで昇温し、これ
を膨張タービンによって外部に取り出されたエネルギー
、すなわち該タービンに直結したブロワ−を用いて加圧
し、ついてタービン熱交換器で冷却した後、膨張タービ
ンにて膨張を行う。
込み、タービンに直結したブロワ−（１２）にて大気を
加圧することに使われている（ブロワ−を出たガスは、
再び大気に戻される）。これに対し本発明では、先の主
蒸化器部で蒸発したガスをリバーシング熱交換器で昇温
したのち、タービン熱交換器にて常温まで昇温し、これ
を膨張タービンによって外部に取り出されたエネルギー
、すなわち該タービンに直結したブロワ−を用いて加圧
し、ついてタービン熱交換器で冷却した後、膨張タービ
ンにて膨張を行う。
つぎに本発明を図面にもとづき更に詳しく説明する。第
２図は本発明の窒素製造装置の一具体例を示すフローシ
ートである。第２図において、本発明の装置は、前記従
来装置と同様の（ａ）原料空気圧縮装置、（ｂ）原料空
気精製・冷却装置および（Ｃ）精留装置、ならびにガス
を加圧するブロワ−を有する（ｄ）寒冷装置を含む。
２図は本発明の窒素製造装置の一具体例を示すフローシ
ートである。第２図において、本発明の装置は、前記従
来装置と同様の（ａ）原料空気圧縮装置、（ｂ）原料空
気精製・冷却装置および（Ｃ）精留装置、ならびにガス
を加圧するブロワ−を有する（ｄ）寒冷装置を含む。
該寒冷発生装置は、精留塔（７）の主蒸化器（８）で蒸
発１．たガスをリバーシング熱交換器（５）で原料空気
との熱交換により昇温（−９０℃旧後）した後、さらに
タービン熱交換器（１３）により常温付近まで昇温する
。ついで該ガスは膨張タービン（１０）にて駆動される
ブロワ−（１４）にて圧縮されて昇圧したのち、ブロワ
−後方冷却器（１５）にて冷却され、さらに面記タービ
ン熱交換器（１３）にてブロワ−（１４）へ向かうガス
と熱交換して、７ｍ度低下し、膨張タービン（１０）へ
供給される。
発１．たガスをリバーシング熱交換器（５）で原料空気
との熱交換により昇温（−９０℃旧後）した後、さらに
タービン熱交換器（１３）により常温付近まで昇温する
。ついで該ガスは膨張タービン（１０）にて駆動される
ブロワ−（１４）にて圧縮されて昇圧したのち、ブロワ
−後方冷却器（１５）にて冷却され、さらに面記タービ
ン熱交換器（１３）にてブロワ−（１４）へ向かうガス
と熱交換して、７ｍ度低下し、膨張タービン（１０）へ
供給される。
つぎにかかる加圧されたガスは膨張タービン（１０）に
より大気圧近くまで断熱膨張させろことにより寒冷を発
生する。膨張タービン（１０）から出たガスは前記の従
来装置における寒冷工程と同様、主蒸化器部で蒸発し、
リバーシング熱交換器、膨張タービンをバイパスし膨張
弁（１１）で膨張したガスとともにリバーシング熱交換
器（５）を通って廃ガスとして系外に放出される。
より大気圧近くまで断熱膨張させろことにより寒冷を発
生する。膨張タービン（１０）から出たガスは前記の従
来装置における寒冷工程と同様、主蒸化器部で蒸発し、
リバーシング熱交換器、膨張タービンをバイパスし膨張
弁（１１）で膨張したガスとともにリバーシング熱交換
器（５）を通って廃ガスとして系外に放出される。
発明の効果
本発明によれば、膨張タービンの入口圧力が上昇し、膨
張タービンの膨張比が大きくなるため膨張タービンのガ
ス流量を低減させることができ、ひいては原料空気流量
を精留条件のみにより決定される値まで減少することが
できろ。したがって従来方法で問題となっていた廃ガス
の不足が解消され、余分な空気を圧縮する必要がなくな
り、経済的な運転が可能となった。
張タービンの膨張比が大きくなるため膨張タービンのガ
ス流量を低減させることができ、ひいては原料空気流量
を精留条件のみにより決定される値まで減少することが
できろ。したがって従来方法で問題となっていた廃ガス
の不足が解消され、余分な空気を圧縮する必要がなくな
り、経済的な運転が可能となった。
第１図は従来の窒素製造装置のフローシート、第２図は
本発明の窒素製造装置の一具体例を示すフローシートで
ある。 図中の主な符号はっぎのとおりである。 ２：圧縮機、３：保冷箱、５・リバーシング熱交換器、
７：精留塔、ＩＯ膨張タービン、１２゜１４ニブロワー
。
本発明の窒素製造装置の一具体例を示すフローシートで
ある。 図中の主な符号はっぎのとおりである。 ２：圧縮機、３：保冷箱、５・リバーシング熱交換器、
７：精留塔、ＩＯ膨張タービン、１２゜１４ニブロワー
。
Claims (1)
- （１）原料空気圧縮装置、リバーシング熱交換器を有す
る原料空気精製・冷却装置、精留装置および膨張タービ
ンを有する寒冷発生装置を含む窒素発生装置において、
該寒冷発生装置の膨張タービンへ供給されるガスの経路
内に、前記膨張タービンにより駆動されかつ該ガスを加
圧するブロワー、および該ブロワーにて加熱後冷却され
た膨張タービン行きガスにより該ブロワーへの供給ガス
を加熱するタービン熱交換器を配置したことを特徴とす
る窒素発生装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60178273A JPS6237675A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | 窒素発生装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60178273A JPS6237675A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | 窒素発生装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6237675A true JPS6237675A (ja) | 1987-02-18 |
Family
ID=16045588
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60178273A Pending JPS6237675A (ja) | 1985-08-12 | 1985-08-12 | 窒素発生装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6237675A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03137484A (ja) * | 1989-08-11 | 1991-06-12 | Boc Group Inc:The | 空気から窒素を製造するプロセス及び装置 |
| WO2022179748A1 (de) * | 2021-02-25 | 2022-09-01 | Linde Gmbh | Verfahren und anlage zur bereitstellung von druckstickstoff |
-
1985
- 1985-08-12 JP JP60178273A patent/JPS6237675A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03137484A (ja) * | 1989-08-11 | 1991-06-12 | Boc Group Inc:The | 空気から窒素を製造するプロセス及び装置 |
| WO2022179748A1 (de) * | 2021-02-25 | 2022-09-01 | Linde Gmbh | Verfahren und anlage zur bereitstellung von druckstickstoff |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2063928C (en) | Process for low-temperature air fractionation | |
| US3083544A (en) | Rectification of gases | |
| US3214925A (en) | System for gas separation by rectification at low temperatures | |
| US5845517A (en) | Process and device for air separation by low-temperature rectification | |
| JPH0412392B2 (ja) | ||
| JPH08175806A (ja) | 加圧下で気体酸素を生産するための方法及びプラント | |
| JPH03170784A (ja) | 寒冷の発生方法、この方法を用いた冷却サイクル並びにこの方法を用いた空気精留方法及び装置 | |
| JPS61110872A (ja) | 窒素製造方法 | |
| US4192662A (en) | Process for liquefying and rectifying air | |
| GB2180923A (en) | Process and apparatus for the production of pressurized nitrogen | |
| JPH0140269B2 (ja) | ||
| JPS6144279A (ja) | 原料アルゴンの分離方法及び装置 | |
| US3721098A (en) | Cooling by mixing gaseous streams | |
| JPH1163810A (ja) | 低純度酸素の製造方法及び装置 | |
| JPS6237675A (ja) | 窒素発生装置 | |
| JP3703943B2 (ja) | 低純度酸素の製造方法及び装置 | |
| US1607322A (en) | Liquefaction of gases | |
| JPH07151459A (ja) | 空気から圧力下の少なくとも一つのガスを製造する方法及び設備 | |
| JPS6237676A (ja) | 窒素発生装置 | |
| JP3082092B2 (ja) | 酸素の精製方法及び装置 | |
| JPH1172286A (ja) | 低温蒸留により空気分離をするための方法およびプラント | |
| JP2686039B2 (ja) | 酸素ガス製造装置 | |
| JP2997939B2 (ja) | 低温貯槽内の蒸発ガスの回収利用方法 | |
| JPS63118587A (ja) | アンモニア合成パ−ジガスからのアルゴンの回収方法 | |
| JP3355009B2 (ja) | 酸素・窒素ガス製造装置 |