JPS6238069B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6238069B2 JPS6238069B2 JP57118618A JP11861882A JPS6238069B2 JP S6238069 B2 JPS6238069 B2 JP S6238069B2 JP 57118618 A JP57118618 A JP 57118618A JP 11861882 A JP11861882 A JP 11861882A JP S6238069 B2 JPS6238069 B2 JP S6238069B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- slab
- slabs
- cold
- continuous casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/128—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for removing
- B22D11/1284—Horizontal removing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、コールドシヤツトクラツクのない
鋳片を鋳造することができる水平連続鋳造法に関
するものである。
鋳片を鋳造することができる水平連続鋳造法に関
するものである。
近年、連続鋳造法は造塊法に比べて歩留、省エ
ネルギー等の点で優れていることから急速な発展
をとげている。その中で第１図に示されるように
取鍋１からタンデイツシユ２に注がれた溶鋼を、
タンデイツシユ２の側壁下部にノズル３を介して
水平に固定したモールド４から水平に引抜くこと
によつて鋳片５を鋳造する水平連続鋳造法が、モ
ールド下部から鋳片を引抜く垂直連続鋳造法に比
べて建設費が安いこと、メンテナンスが容易であ
ること、清浄性の高い鋳片が得られること等の理
由により注目を集めている。
ネルギー等の点で優れていることから急速な発展
をとげている。その中で第１図に示されるように
取鍋１からタンデイツシユ２に注がれた溶鋼を、
タンデイツシユ２の側壁下部にノズル３を介して
水平に固定したモールド４から水平に引抜くこと
によつて鋳片５を鋳造する水平連続鋳造法が、モ
ールド下部から鋳片を引抜く垂直連続鋳造法に比
べて建設費が安いこと、メンテナンスが容易であ
ること、清浄性の高い鋳片が得られること等の理
由により注目を集めている。
水平連続鋳造機は、垂直連続鋳造機と異なりモ
ールドとタンデイツシユとが完全にノズルにより
接合されている。このために、垂直連続鋳造法に
おいてモールド内面に凝固シエルが焼付くのを防
止するために通常実施されているモールドオツシ
レーシヨンを、水平連続鋳造法で実施する場合、
モールドとタンデイツシユとを同時に振動させる
必要があるので設備が大掛りになると共に、ノズ
ルとモールドおよびタンデイツシユとを接合する
のに用いる接合耐火物が振動に耐えられない等の
理由から、モールドオツシレーシヨンを水平連続
鋳造法で実施することは困難である。
ールドとタンデイツシユとが完全にノズルにより
接合されている。このために、垂直連続鋳造法に
おいてモールド内面に凝固シエルが焼付くのを防
止するために通常実施されているモールドオツシ
レーシヨンを、水平連続鋳造法で実施する場合、
モールドとタンデイツシユとを同時に振動させる
必要があるので設備が大掛りになると共に、ノズ
ルとモールドおよびタンデイツシユとを接合する
のに用いる接合耐火物が振動に耐えられない等の
理由から、モールドオツシレーシヨンを水平連続
鋳造法で実施することは困難である。
このために、水平連続鋳造法ではモールドを固
定し、第２図Ａに示されるように、鋳片をモール
ド内から一定時間引抜いた後、一定時間引抜き方
向と反対方向に押戻し、この後再び一定時間モー
ルド内から引抜くことを繰返し行つたり、または
同図Ｂに示されるように、鋳片をモールド内から
一定時間引抜いた後、一定時間停止し、この後再
び一定時間引抜くことを繰返し行う、間欠引抜方
法が採用されている。
定し、第２図Ａに示されるように、鋳片をモール
ド内から一定時間引抜いた後、一定時間引抜き方
向と反対方向に押戻し、この後再び一定時間モー
ルド内から引抜くことを繰返し行つたり、または
同図Ｂに示されるように、鋳片をモールド内から
一定時間引抜いた後、一定時間停止し、この後再
び一定時間引抜くことを繰返し行う、間欠引抜方
法が採用されている。
上述の間欠引抜を行うと、垂直連続鋳造法のよ
うに連続的に鋳片を引抜いた場合と異つた凝固形
態が見られる。以下、これについて説明する。
うに連続的に鋳片を引抜いた場合と異つた凝固形
態が見られる。以下、これについて説明する。
第３図に示されるように、タンデイツシユ（図
示せず）からモールド４内に供給された溶鋼６の
うち、モールド４の内面に接触した部分はすぐに
凝固してシエル７が形成される。このシエル７は
モールド４が冷却されているため徐々に生長す
る。一方、モールド４の溶鋼入口端にはブレーク
リング８が取付けられている。このブレークリン
グ８はモールド４に接触しているために冷却され
ている。このために、モールド４内に供給された
溶鋼６のうちブレークリング８に接触した部分も
微少ではあるが凝固する。また、前工程の引抜き
によつて形成されているシエル７′によつても凝
固が進む。
示せず）からモールド４内に供給された溶鋼６の
うち、モールド４の内面に接触した部分はすぐに
凝固してシエル７が形成される。このシエル７は
モールド４が冷却されているため徐々に生長す
る。一方、モールド４の溶鋼入口端にはブレーク
リング８が取付けられている。このブレークリン
グ８はモールド４に接触しているために冷却され
ている。このために、モールド４内に供給された
溶鋼６のうちブレークリング８に接触した部分も
微少ではあるが凝固する。また、前工程の引抜き
によつて形成されているシエル７′によつても凝
固が進む。
従つて、シエル７とシエル７′との継目部９
は、他のシエル部分と異なる組織、即ち、コール
ドシヤツト（Ｃ、Ｓ）と称される組織形態をと
る。このコールドシヤツトは通常は完全に溶着す
るが、前記継目部９部分が過度に冷却されると、
溶着せずにコールドシヤツトクラツク（Ｃ、Ｓ、
Ｃ）と称される割れが生じる。
は、他のシエル部分と異なる組織、即ち、コール
ドシヤツト（Ｃ、Ｓ）と称される組織形態をと
る。このコールドシヤツトは通常は完全に溶着す
るが、前記継目部９部分が過度に冷却されると、
溶着せずにコールドシヤツトクラツク（Ｃ、Ｓ、
Ｃ）と称される割れが生じる。
上記コールドシヤツトとコールドシヤツトクラ
ツクは、鋳片の引抜きサイクルと強い相関があ
る。この関係が第４図に示されている。第４図か
ら明らかなように、引抜きサイクルが高くなる程
コールドシヤツト組織の生長が押えられ、一方、
コールドシヤツトクラツクは引抜きサイクルが
120サイクル／min以上になるとほぼ零となるこ
とがわかる。すなわち、引抜きサイクルが高くな
るほど最初のシエル７のシエル厚が薄くなるため
コールドシヤツト組織の成長が押えられ、その高
さが低くなる。またシエル継目部９部分の温度が
高くなるため、溶着性が良くなりコールドシヤツ
トクラツクの発生が防止される。
ツクは、鋳片の引抜きサイクルと強い相関があ
る。この関係が第４図に示されている。第４図か
ら明らかなように、引抜きサイクルが高くなる程
コールドシヤツト組織の生長が押えられ、一方、
コールドシヤツトクラツクは引抜きサイクルが
120サイクル／min以上になるとほぼ零となるこ
とがわかる。すなわち、引抜きサイクルが高くな
るほど最初のシエル７のシエル厚が薄くなるため
コールドシヤツト組織の成長が押えられ、その高
さが低くなる。またシエル継目部９部分の温度が
高くなるため、溶着性が良くなりコールドシヤツ
トクラツクの発生が防止される。
しかし、上記の如き高いサイクルで引抜くこと
は高度な制御技術が必要とされ、また、角ビレツ
トの場合、第５図に示されるように、そのコーナ
ー部はモールド２方向から冷却されるためコーナ
ー部以外の部分に比べて過冷却される。このため
に、たとえ上述の如き高いサイクルで引抜きを行
つてもコーナー部に生じるコールドシヤツトクラ
ツクを完全に防止することができないといつた問
題があつた。
は高度な制御技術が必要とされ、また、角ビレツ
トの場合、第５図に示されるように、そのコーナ
ー部はモールド２方向から冷却されるためコーナ
ー部以外の部分に比べて過冷却される。このため
に、たとえ上述の如き高いサイクルで引抜きを行
つてもコーナー部に生じるコールドシヤツトクラ
ツクを完全に防止することができないといつた問
題があつた。
上記コールドシヤツトクラツクは、深さが0.2
〜0.5mm程度の軽微な割れであるので、丸棒、型
鋼、線材等に圧延する場合には消滅してしまう。
しかし、圧下量が少ない、例えば太丸棒等に圧延
する場合には製品の表面に疵として残存する。勿
論、この表面疵は圧延前の段階で手入れを行えば
除去できるが、歩留りの低下につながると共に非
常に手間がかかる。
〜0.5mm程度の軽微な割れであるので、丸棒、型
鋼、線材等に圧延する場合には消滅してしまう。
しかし、圧下量が少ない、例えば太丸棒等に圧延
する場合には製品の表面に疵として残存する。勿
論、この表面疵は圧延前の段階で手入れを行えば
除去できるが、歩留りの低下につながると共に非
常に手間がかかる。
この発明は、上述のような観点から、低いサイ
クルで引抜いてもコールドシヤツトクラツクの生
じない鋳片を得ることができる水平連続鋳造法を
提供するものであつて、 鋳片をモールドに対して間欠的に引抜くことに
よつて鋳片の鋳造を行う水平連続鋳造法におい
て、前記鋳片の間欠引抜きを30サイクル／min以
上とし、かつ、引抜かれた未凝固鋳片の高温度に
加熱された表面に向けてシヨツト玉を投射するこ
とに特徴を有する。
クルで引抜いてもコールドシヤツトクラツクの生
じない鋳片を得ることができる水平連続鋳造法を
提供するものであつて、 鋳片をモールドに対して間欠的に引抜くことに
よつて鋳片の鋳造を行う水平連続鋳造法におい
て、前記鋳片の間欠引抜きを30サイクル／min以
上とし、かつ、引抜かれた未凝固鋳片の高温度に
加熱された表面に向けてシヨツト玉を投射するこ
とに特徴を有する。
この発明を実施例により図面とともに説明す
る。
る。
第６図は、この発明の実施例の構成図である。
第６図に示されるように、この発明の方法は、
モールド４から間欠的に引抜かれた鋳片５に向け
て、スプレー冷却装置１０の下流側に設置したシ
ヨツト玉投射装置１１からシヨツト玉（図示せ
ず）を投射するものである。なお、第６図におい
て、２はタンデイツシユ、３はノズル、４はモー
ルド、そして、１２はピンチローラをそれぞれ示
す。
モールド４から間欠的に引抜かれた鋳片５に向け
て、スプレー冷却装置１０の下流側に設置したシ
ヨツト玉投射装置１１からシヨツト玉（図示せ
ず）を投射するものである。なお、第６図におい
て、２はタンデイツシユ、３はノズル、４はモー
ルド、そして、１２はピンチローラをそれぞれ示
す。
シヨツト玉投射装置１１は、1.4mmφ程度の鋼
製のシヨツト玉を、70ｍ／sec程度の速度で鋳片
表面に向けて連続的に投射するものである。
製のシヨツト玉を、70ｍ／sec程度の速度で鋳片
表面に向けて連続的に投射するものである。
シヨツト玉が鋳片表面に衝突することによつ
て、鋳片表層が軽圧下され、これにより鋳片５の
表面に存在していたコールドシヤツトクラツクが
除去される。
て、鋳片表層が軽圧下され、これにより鋳片５の
表面に存在していたコールドシヤツトクラツクが
除去される。
第７図に引抜きサイクルとコールドシヤツトク
ラツク（Ｃ、Ｓ、Ｃ）の深さ指数との関係を示
す。
ラツク（Ｃ、Ｓ、Ｃ）の深さ指数との関係を示
す。
第７図から明らかなように、シヨツト玉を鋳片
表面に投射した場合には、引抜きを30サイクル／
mlnと低いサイクルで行つてもコールドシヤツト
クラツクが発生しないことがわかる。
表面に投射した場合には、引抜きを30サイクル／
mlnと低いサイクルで行つてもコールドシヤツト
クラツクが発生しないことがわかる。
以上説明したように、この発明によれば、低い
サイクルで鋳片の間欠引抜きを行つても、コール
ドシヤツトクラツクのない鋳片を得ることができ
るので、鋳片の手入等の手間が省略でき省力化が
図れ、かつ、鋳片の引抜き制御が容易に行うこと
ができる。しかも、鋳片の手入等の必要がなくな
るので、最近注目を集めている、鋳片を冷却せず
に高温鋳片をそのまま圧延工程に搬送し圧延を行
う所謂、ホツトダイレクトローリング等の実施が
容易に行える等、種々の有用な効果がもたらされ
る。
サイクルで鋳片の間欠引抜きを行つても、コール
ドシヤツトクラツクのない鋳片を得ることができ
るので、鋳片の手入等の手間が省略でき省力化が
図れ、かつ、鋳片の引抜き制御が容易に行うこと
ができる。しかも、鋳片の手入等の必要がなくな
るので、最近注目を集めている、鋳片を冷却せず
に高温鋳片をそのまま圧延工程に搬送し圧延を行
う所謂、ホツトダイレクトローリング等の実施が
容易に行える等、種々の有用な効果がもたらされ
る。
第１図は、水平連続鋳造法の説明図、第２図
は、鋳片の引抜き方法を示す図、第３図は、シエ
ルの形成状態を示す部分断面図、第４図は、引抜
きサイクルＣ、ＳおよびＣ、Ｓ、Ｃの深さとの関
係を示す図、第５図は、角ビレツトに生じるコー
ルドシヤツトクラツクの位置を示す図、第６図
は、この発明の実施例の説明図、第７図は、引抜
きサイクルとＣ、Ｓ、Ｃの深さ指数との関係を示
す図である。図面において、 １……取鍋、２……タンデイツシユ、３……ノ
ズル、４……モールド、５……鋳片、６……溶
鋼、７，７′……シエル、８……ブレークリン
グ、９……継目部、１０……スプレー冷却装置、
１１……シヨツト玉投射装置、１２……ピンチロ
ーラ。
は、鋳片の引抜き方法を示す図、第３図は、シエ
ルの形成状態を示す部分断面図、第４図は、引抜
きサイクルＣ、ＳおよびＣ、Ｓ、Ｃの深さとの関
係を示す図、第５図は、角ビレツトに生じるコー
ルドシヤツトクラツクの位置を示す図、第６図
は、この発明の実施例の説明図、第７図は、引抜
きサイクルとＣ、Ｓ、Ｃの深さ指数との関係を示
す図である。図面において、 １……取鍋、２……タンデイツシユ、３……ノ
ズル、４……モールド、５……鋳片、６……溶
鋼、７，７′……シエル、８……ブレークリン
グ、９……継目部、１０……スプレー冷却装置、
１１……シヨツト玉投射装置、１２……ピンチロ
ーラ。
Claims (1)
- １ 鋳片をモールドに対して間欠的に引抜くこと
によつて鋳片を鋳造する水平連続鋳造法におい
て、前記鋳片の間欠引抜きを30サイクル／min以
上とし、かつ、引抜かれた未凝固鋳片の高温度に
加熱された表面に向けてシヨツト玉を投射し、こ
れによつて、低いサイクルで間欠引抜きを行つて
も、コールドシヤツトクラツクのない鋳片を得る
ことを特徴とする水平連続鋳造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11861882A JPS5910450A (ja) | 1982-07-09 | 1982-07-09 | 水平連続鋳造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11861882A JPS5910450A (ja) | 1982-07-09 | 1982-07-09 | 水平連続鋳造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5910450A JPS5910450A (ja) | 1984-01-19 |
| JPS6238069B2 true JPS6238069B2 (ja) | 1987-08-15 |
Family
ID=14740998
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11861882A Granted JPS5910450A (ja) | 1982-07-09 | 1982-07-09 | 水平連続鋳造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5910450A (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5531533A (en) * | 1978-08-22 | 1980-03-05 | Nippon Steel Corp | Shot blast device for high temperature rolled material |
| JPS5639861A (en) * | 1979-08-31 | 1981-04-15 | Nippon Steel Corp | Method of finishing steel piece |
-
1982
- 1982-07-09 JP JP11861882A patent/JPS5910450A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5910450A (ja) | 1984-01-19 |
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