JPS6238418B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6238418B2 JPS6238418B2 JP54112761A JP11276179A JPS6238418B2 JP S6238418 B2 JPS6238418 B2 JP S6238418B2 JP 54112761 A JP54112761 A JP 54112761A JP 11276179 A JP11276179 A JP 11276179A JP S6238418 B2 JPS6238418 B2 JP S6238418B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- alloy
- rate
- cold working
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Description
本発明は各種の交通機関、大型機械の振動およ
び騒音による公害、各種精密機械、電子機器の振
動による性能劣化また生活環境に存在する種々な
振動や騒音の害を防止するのに最適な振動減衰能
の大きあAl―Sn基吸振合金に関するものであ
る。 一般に減衰能力を比較するために用いる減衰能
Q-1は振動の１サイクル中に失われる振動エネル
ギーΔＥおよび全振動エネルギーＥと次式のよう
な関係にある。 Q-1＝１／２π・ΔＥ／Ｅ つまり減衰能Q-1の値が大きいほど短時間で振
幅が小さくなつて減衰効果が大きいことになる。 従来知られている吸振合金としては、ジエンタ
ロイなどのFe基合金やMn―Cu系合金、Al―Cu
―Ni系合金およびNi―Ti系合金などがある。ジ
エンタロイなどのFe基吸振合金およびMn―Cu系
合金は減衰能は大きいが比重が８ｇ／cm3前後で大
きく、機器の軽量化を条件とする場合には不適当
で、またAl―Cu―Ni系合金およびNi―Ti系合金
は冷間加工性が悪く、冷間加工が全く不可能であ
るという欠点があつた。 本発明は従来の吸振合金に比較して軽量な吸振
合金を得るために比重が2.7ｇ／cm3で非常に小さ
いAlを基としてこれに重量比で0.1〜90％の錫と
50％以下の鉛，アンチモン、40％以下のゲルマニ
ウム，セリウム、20％以下のケイ素，ニツケル，
コバルト、15％以下の鉄，ニオブ，ジルコニウ
ム，タンタル、10％以下のチタン，カルシウム、
３％以下の硼素のうち一種または二種以上の全量
0.1〜50％と残部アルミニウムよりなる多元合金
に冷間加工率５％以上の加工を施して転移を増加
させ、必要り応じ150℃以下で焼鈍しその履歴現
象によつて大きな減衰能と高い強度をもたせた吸
振合金を提供することにある。 次に本発明合金の製造方法について説明する。 まず上記の組成範囲の合金を空気中もしくは不
活性ガス中または真空中において通常の溶解炉に
よつて溶解した後十分に撹拌して均一な溶湯と
し、砂型や金型などに鋳込んで鋳塊を造る。 次にこの鋳塊に次のごとき熱処理を施す。 (A) 均質溶体処理のためなるべく高温において例
えばその合金の融点以下150℃以上の温度で５
分間以上できるだけ長時間（好ましくは５分間
以上100時間以内）加熱した後、急冷するかあ
るいは毎秒１℃以下の速度で徐冷する。 (B) つづいて常温において鍛造，圧延，押出，ス
エージングあるいは引き抜きなどによつて、本
発明の目的とする大きな減衰能を得るために冷
間加工率５％以上の冷間加工を施す。 (C) (B)の冷間加工率５％以上の加工を施した後
150℃以下の温度で１分間以上（好ましくは１
分間以上500時間以内）加熱して急冷するか毎
秒１℃以下の速度で徐冷する。 なお、溶解する際には遮断剤としてMgCl2，硼
砂，CaF2，KClなどの全量５％以下のフラツク
スを添加し、脱酸剤としてマグネシウム，ベリリ
ウムなどの全量0.5％以下を加えてもよい。 均質溶体化処理工程(A)において加熱温度が高け
れば加熱時間を短くする必要があり、加熱温度が
低ければ加熱時間を長くしなければならない。一
方、成形体の重量が大きければ、加熱温度を上
げ、加熱時間を長くする必要があるが、成形体の
重量が小さければ比較的低温で短時間加熱しても
よい。この理由は均質溶体化処理を十分に行わな
ければ、減衰能などの製品の性能を均一にするこ
とができないからである。 均質溶体化処理工程(A)につづいて工程(B)で冷間
加工するのは加工によつて転位密度を増大させ、
その履歴現象によつて大きな減哀能を得るために
必須な工程であり、また該成形体の引張強度を高
めるためにも必要である。なお減衰能を大きくす
るためには５％以上の冷間加工を施すことだけで
充分その目的が達せられるが、強度の加工状態、
即ち冷間加工率が70〜95％と大きい時、または合
金の組成によつては、伸びが極めて小さいので曲
げ、深絞り、打ち抜きなどの成形が困難なものが
ある。したがつて、工程(B)の冷間加工後に工程(C)
で150℃以下の温度に加熱すると、伸びが大きく
なり、常温において曲げ、深絞り、打ち抜きなど
の成形が容易になる。工程(C)で150℃以下とした
理由は150℃以上で加熱すると伸びが急に大きく
なり加工性はよくなるが減衰能Q-1が４×10-3以
下に低下し所期の目的を達せられないためであ
る。 次に本発明の実施例について説明する。 実施例 １ 第１表〜第２表に示す組成の金属の全量100ｇ
をアルミナ坩堝中で表面にArガスを通じながら
高周波誘導電気炉により溶解し、鉄型に鋳込んで
直径10mmの鋳塊を得た。次にこれを200℃で10時
間加熱して徐冷した後、冷間スエージングおよび
引抜きによつて1.1mmの線にし、これから長さ150
mmの線を切りとつて試料とした。減衰能Q-1の測
定は逆吊り捩り振子法によつて振動数約１Hz、最
大歪み振幅γｍ＝10×10-6で行つた。 Al―Sn合金に種々の他元素を１種あるいは２
種以上添加した多元合金について冷間加工率95％
を施したときの減衰能Q-1の値は第１表および第
２表に示す通りである。
び騒音による公害、各種精密機械、電子機器の振
動による性能劣化また生活環境に存在する種々な
振動や騒音の害を防止するのに最適な振動減衰能
の大きあAl―Sn基吸振合金に関するものであ
る。 一般に減衰能力を比較するために用いる減衰能
Q-1は振動の１サイクル中に失われる振動エネル
ギーΔＥおよび全振動エネルギーＥと次式のよう
な関係にある。 Q-1＝１／２π・ΔＥ／Ｅ つまり減衰能Q-1の値が大きいほど短時間で振
幅が小さくなつて減衰効果が大きいことになる。 従来知られている吸振合金としては、ジエンタ
ロイなどのFe基合金やMn―Cu系合金、Al―Cu
―Ni系合金およびNi―Ti系合金などがある。ジ
エンタロイなどのFe基吸振合金およびMn―Cu系
合金は減衰能は大きいが比重が８ｇ／cm3前後で大
きく、機器の軽量化を条件とする場合には不適当
で、またAl―Cu―Ni系合金およびNi―Ti系合金
は冷間加工性が悪く、冷間加工が全く不可能であ
るという欠点があつた。 本発明は従来の吸振合金に比較して軽量な吸振
合金を得るために比重が2.7ｇ／cm3で非常に小さ
いAlを基としてこれに重量比で0.1〜90％の錫と
50％以下の鉛，アンチモン、40％以下のゲルマニ
ウム，セリウム、20％以下のケイ素，ニツケル，
コバルト、15％以下の鉄，ニオブ，ジルコニウ
ム，タンタル、10％以下のチタン，カルシウム、
３％以下の硼素のうち一種または二種以上の全量
0.1〜50％と残部アルミニウムよりなる多元合金
に冷間加工率５％以上の加工を施して転移を増加
させ、必要り応じ150℃以下で焼鈍しその履歴現
象によつて大きな減衰能と高い強度をもたせた吸
振合金を提供することにある。 次に本発明合金の製造方法について説明する。 まず上記の組成範囲の合金を空気中もしくは不
活性ガス中または真空中において通常の溶解炉に
よつて溶解した後十分に撹拌して均一な溶湯と
し、砂型や金型などに鋳込んで鋳塊を造る。 次にこの鋳塊に次のごとき熱処理を施す。 (A) 均質溶体処理のためなるべく高温において例
えばその合金の融点以下150℃以上の温度で５
分間以上できるだけ長時間（好ましくは５分間
以上100時間以内）加熱した後、急冷するかあ
るいは毎秒１℃以下の速度で徐冷する。 (B) つづいて常温において鍛造，圧延，押出，ス
エージングあるいは引き抜きなどによつて、本
発明の目的とする大きな減衰能を得るために冷
間加工率５％以上の冷間加工を施す。 (C) (B)の冷間加工率５％以上の加工を施した後
150℃以下の温度で１分間以上（好ましくは１
分間以上500時間以内）加熱して急冷するか毎
秒１℃以下の速度で徐冷する。 なお、溶解する際には遮断剤としてMgCl2，硼
砂，CaF2，KClなどの全量５％以下のフラツク
スを添加し、脱酸剤としてマグネシウム，ベリリ
ウムなどの全量0.5％以下を加えてもよい。 均質溶体化処理工程(A)において加熱温度が高け
れば加熱時間を短くする必要があり、加熱温度が
低ければ加熱時間を長くしなければならない。一
方、成形体の重量が大きければ、加熱温度を上
げ、加熱時間を長くする必要があるが、成形体の
重量が小さければ比較的低温で短時間加熱しても
よい。この理由は均質溶体化処理を十分に行わな
ければ、減衰能などの製品の性能を均一にするこ
とができないからである。 均質溶体化処理工程(A)につづいて工程(B)で冷間
加工するのは加工によつて転位密度を増大させ、
その履歴現象によつて大きな減哀能を得るために
必須な工程であり、また該成形体の引張強度を高
めるためにも必要である。なお減衰能を大きくす
るためには５％以上の冷間加工を施すことだけで
充分その目的が達せられるが、強度の加工状態、
即ち冷間加工率が70〜95％と大きい時、または合
金の組成によつては、伸びが極めて小さいので曲
げ、深絞り、打ち抜きなどの成形が困難なものが
ある。したがつて、工程(B)の冷間加工後に工程(C)
で150℃以下の温度に加熱すると、伸びが大きく
なり、常温において曲げ、深絞り、打ち抜きなど
の成形が容易になる。工程(C)で150℃以下とした
理由は150℃以上で加熱すると伸びが急に大きく
なり加工性はよくなるが減衰能Q-1が４×10-3以
下に低下し所期の目的を達せられないためであ
る。 次に本発明の実施例について説明する。 実施例 １ 第１表〜第２表に示す組成の金属の全量100ｇ
をアルミナ坩堝中で表面にArガスを通じながら
高周波誘導電気炉により溶解し、鉄型に鋳込んで
直径10mmの鋳塊を得た。次にこれを200℃で10時
間加熱して徐冷した後、冷間スエージングおよび
引抜きによつて1.1mmの線にし、これから長さ150
mmの線を切りとつて試料とした。減衰能Q-1の測
定は逆吊り捩り振子法によつて振動数約１Hz、最
大歪み振幅γｍ＝10×10-6で行つた。 Al―Sn合金に種々の他元素を１種あるいは２
種以上添加した多元合金について冷間加工率95％
を施したときの減衰能Q-1の値は第１表および第
２表に示す通りである。
【表】
【表】
これらの表から明らかなように冷間加工率95％
の冷間加工を施したアルミニウムは減衰能Q-1が
４×10-3で本発明の目的とする吸振材料として不
適当であるが、アルミニウムに0.1％以上の錫な
らびに他の副成分元素の１種または２種以上を全
量で0.1％以上添加すると本発明の目的とするQ-1
＝６×10-3以上の大きい値が得られることがわか
る。 要するに本発明合金の減衰能Q-1の値は一般の
金属のQ-1＝１×10-3程度の値に比較して数十倍
大きい。 実施例 ２ Al―10.0％Sn―5.0％Sb合金の全量100ｇをア
ルミナ坩堝中で表面にArガスを通じながら高周
波誘導電気炉により溶解し、鉄型に鋳込んで直径
10mmの鋳塊を得た。次にこれを500℃で５時間加
熱して徐冷した後、冷間加工率71％で冷間スエー
ジングおよび引抜きによつて1.1mmの線にした
後、冷間加工率71％を施した。この冷間加工した
ものを150℃でそれぞれ30分，180分焼鈍処理を施
した後徐冷し、これから長さ150mmの線を切りと
つて試料とした。減衰能Q-1の測定は逆吊り捩れ
振子法により振動数約１Hz、最大歪み振幅γｍ＝
10×10-6で行つた。 その結果は第３表に示す通りである。
の冷間加工を施したアルミニウムは減衰能Q-1が
４×10-3で本発明の目的とする吸振材料として不
適当であるが、アルミニウムに0.1％以上の錫な
らびに他の副成分元素の１種または２種以上を全
量で0.1％以上添加すると本発明の目的とするQ-1
＝６×10-3以上の大きい値が得られることがわか
る。 要するに本発明合金の減衰能Q-1の値は一般の
金属のQ-1＝１×10-3程度の値に比較して数十倍
大きい。 実施例 ２ Al―10.0％Sn―5.0％Sb合金の全量100ｇをア
ルミナ坩堝中で表面にArガスを通じながら高周
波誘導電気炉により溶解し、鉄型に鋳込んで直径
10mmの鋳塊を得た。次にこれを500℃で５時間加
熱して徐冷した後、冷間加工率71％で冷間スエー
ジングおよび引抜きによつて1.1mmの線にした
後、冷間加工率71％を施した。この冷間加工した
ものを150℃でそれぞれ30分，180分焼鈍処理を施
した後徐冷し、これから長さ150mmの線を切りと
つて試料とした。減衰能Q-1の測定は逆吊り捩れ
振子法により振動数約１Hz、最大歪み振幅γｍ＝
10×10-6で行つた。 その結果は第３表に示す通りである。
【表】
以上のように本発明においては、冷間加工率は
５％以上95％迄大きい程減衰は高くなるが、伸び
が小さくなり、脆く加工性が減少するので、150
℃以下の温度で焼鈍する必要がある。150℃以下
の温度で焼鈍すると伸びが少なくとも３倍以上大
きくなり加工し易くなるが、減衰能が若干落ちる
が支障ない。これは加工により転位を増加させた
ものが、焼鈍によりなまされ、転位が少なくなる
からである。なお、焼鈍温度を250℃にあげる
と、伸びは35％以上に急激に増大するが、減衰能
Q-1が４×10-3以下となり本発明の目的とするも
のが得られない。 以上の試験の結果より、本発明合金の鋳塊に(A)
の熱処理を施して冷間加工率５％以上の冷間加工
を施した後、150℃以下の温度で１分間以上500時
間以下加熱すると伸びElが大きくなり、曲げ、
深絞り、打ち抜き等の成形が容易になる。この実
施例２の場合のAl―10.0％Sn―5.0％Sb合金につ
いて冷間加工、加熱温度、加熱時間、伸びElと
減衰能Q-1との関係は第３表に示した通りで、加
熱温度が低いほど加熱時間を長くする必要があ
る。更に加熱温度の上限を150℃としたのは、150
℃以上にすると伸びElは25％以上非常に大きく
なるが減衰能Q-1が急に低下して４×10-3以下と
なるので本発明の目的には不十分となるからであ
る。 さらに本発明合金の比重ρも一般の金属の７〜
９ｇ／cm3に比べてかなり小さく、引張強度σｔは
冷間加工したアルミニウムの10Kg／mm2に比較して
かなり大きい。例えば実施例の試料No.３はσｔ＝
19Kg／mm2、ρ＝3.7ｇ／cm3、No.７はσｔ＝18Kg／
mm2、ρ＝3.61ｇ／cm3を示している。 最後に本発明合金の組成を限定した理由につい
て述べる。まず多元合金において錫および他の添
加元素鉛，アンチモン，ゲルマニウム，セリウ
ム，ケイ素，ニツケル，コバルト，鉄，ニオブ，
ジルコニウム，タンタル，チタン，カルシウム，
硼素はいずれも減衰能Q-1の向上に寄与するばか
りでなく、鉛を除いて合金を強化する。錫を重量
比で0.1〜90％ならびに鉛，アンチモンを50％以
下、ゲルマニウム，セリウムを40％以下、ケイ
素，ニツケル，コバルトを20％以下、鉄，ニオ
ブ，ジルコニウム，タンタルを15％以下、チタ
ン，カルシウムを10％以下、硼素を３％以下のう
ち１種または２種以上の全量を0.1〜50％と限定
したのは組成の下限に満たないときには本発明の
目的とする十分な減衰能が得られないし、上記の
組成の上限を越えるときには鉛では十分な強度が
得られなくなり、また他の元素では冷間加工が不
可能となるからである。 本発明の吸振合金における各成分元素の減衰
能、機械的強度、加工性に及ぼす一般的傾向は第
４表のとおりである。
５％以上95％迄大きい程減衰は高くなるが、伸び
が小さくなり、脆く加工性が減少するので、150
℃以下の温度で焼鈍する必要がある。150℃以下
の温度で焼鈍すると伸びが少なくとも３倍以上大
きくなり加工し易くなるが、減衰能が若干落ちる
が支障ない。これは加工により転位を増加させた
ものが、焼鈍によりなまされ、転位が少なくなる
からである。なお、焼鈍温度を250℃にあげる
と、伸びは35％以上に急激に増大するが、減衰能
Q-1が４×10-3以下となり本発明の目的とするも
のが得られない。 以上の試験の結果より、本発明合金の鋳塊に(A)
の熱処理を施して冷間加工率５％以上の冷間加工
を施した後、150℃以下の温度で１分間以上500時
間以下加熱すると伸びElが大きくなり、曲げ、
深絞り、打ち抜き等の成形が容易になる。この実
施例２の場合のAl―10.0％Sn―5.0％Sb合金につ
いて冷間加工、加熱温度、加熱時間、伸びElと
減衰能Q-1との関係は第３表に示した通りで、加
熱温度が低いほど加熱時間を長くする必要があ
る。更に加熱温度の上限を150℃としたのは、150
℃以上にすると伸びElは25％以上非常に大きく
なるが減衰能Q-1が急に低下して４×10-3以下と
なるので本発明の目的には不十分となるからであ
る。 さらに本発明合金の比重ρも一般の金属の７〜
９ｇ／cm3に比べてかなり小さく、引張強度σｔは
冷間加工したアルミニウムの10Kg／mm2に比較して
かなり大きい。例えば実施例の試料No.３はσｔ＝
19Kg／mm2、ρ＝3.7ｇ／cm3、No.７はσｔ＝18Kg／
mm2、ρ＝3.61ｇ／cm3を示している。 最後に本発明合金の組成を限定した理由につい
て述べる。まず多元合金において錫および他の添
加元素鉛，アンチモン，ゲルマニウム，セリウ
ム，ケイ素，ニツケル，コバルト，鉄，ニオブ，
ジルコニウム，タンタル，チタン，カルシウム，
硼素はいずれも減衰能Q-1の向上に寄与するばか
りでなく、鉛を除いて合金を強化する。錫を重量
比で0.1〜90％ならびに鉛，アンチモンを50％以
下、ゲルマニウム，セリウムを40％以下、ケイ
素，ニツケル，コバルトを20％以下、鉄，ニオ
ブ，ジルコニウム，タンタルを15％以下、チタ
ン，カルシウムを10％以下、硼素を３％以下のう
ち１種または２種以上の全量を0.1〜50％と限定
したのは組成の下限に満たないときには本発明の
目的とする十分な減衰能が得られないし、上記の
組成の上限を越えるときには鉛では十分な強度が
得られなくなり、また他の元素では冷間加工が不
可能となるからである。 本発明の吸振合金における各成分元素の減衰
能、機械的強度、加工性に及ぼす一般的傾向は第
４表のとおりである。
【表】
均質溶体化処理のために150℃以上合金の融点
以下の温度で長時間加熱し、充分均質溶体化処理
をすることは所要とする減衰能、強度および加工
性を得るために絶対必要である。 アルミニウムに錫を添加して溶解すると、アル
ミニウムと錫ならびに副成分元素とは固溶しない
で、微細な粒子としてアルミニウムのマトリツク
ス中に分散したような状態となる。このような合
金の成形体を合金の融点以下150℃以上の高温で
長時間加熱して均質溶体化処理をすると、アルミ
ニウムのマトリツクス中の錫ならびに副成分元素
の粒子の分散の状態が均質となる。これに冷間加
工率５％以上の冷間加工を施すと、錫ならびに副
成分元素粒子が微細に分散し、転位密度が大とな
る。この転位密度が大きくなると、外部より振動
が加えられたときに、加えられた外力（振動、衝
撃、捩じり、圧縮、引張り等）は熱エネルギーと
なつて消滅するために振動の減衰が生ずるのであ
る。 従つて、減衰能を大きくするためには、150℃
以上の高温における長時間加熱と５％以上の冷間
加工を施すことだけで充分その目的が達せられる
が、冷間加工率を70〜95％と大きくした場合又
は、副成分を多く加えた合金の組成によつては曲
げ、深絞り、打き抜きなどの成形が困難なものが
ある。このために、150℃以下の低温で長時間再
加熱処理をすると、減衰能および強度が格別低下
せず、曲げ、深絞り、打ち抜きなどの成形加工が
極めて容易となるのである。この場合の再加熱処
理温度を150℃以上とすると減衰能が低下するの
で好ましくない。 本発明合金の特徴は上述のように減衰能が大き
いこと、軽量であること、冷間加工性が良好で強
度が高い上に、非強磁性であることである。従つ
て本発明合成は各種の交通機関や大型機械、電子
機器の可動部、磁界で作動する部品、各種家庭用
品ならびに建築などの材料に応用し、振動および
騒音の防止、軽量化を計るのに非常に適してい
る。
以下の温度で長時間加熱し、充分均質溶体化処理
をすることは所要とする減衰能、強度および加工
性を得るために絶対必要である。 アルミニウムに錫を添加して溶解すると、アル
ミニウムと錫ならびに副成分元素とは固溶しない
で、微細な粒子としてアルミニウムのマトリツク
ス中に分散したような状態となる。このような合
金の成形体を合金の融点以下150℃以上の高温で
長時間加熱して均質溶体化処理をすると、アルミ
ニウムのマトリツクス中の錫ならびに副成分元素
の粒子の分散の状態が均質となる。これに冷間加
工率５％以上の冷間加工を施すと、錫ならびに副
成分元素粒子が微細に分散し、転位密度が大とな
る。この転位密度が大きくなると、外部より振動
が加えられたときに、加えられた外力（振動、衝
撃、捩じり、圧縮、引張り等）は熱エネルギーと
なつて消滅するために振動の減衰が生ずるのであ
る。 従つて、減衰能を大きくするためには、150℃
以上の高温における長時間加熱と５％以上の冷間
加工を施すことだけで充分その目的が達せられる
が、冷間加工率を70〜95％と大きくした場合又
は、副成分を多く加えた合金の組成によつては曲
げ、深絞り、打き抜きなどの成形が困難なものが
ある。このために、150℃以下の低温で長時間再
加熱処理をすると、減衰能および強度が格別低下
せず、曲げ、深絞り、打ち抜きなどの成形加工が
極めて容易となるのである。この場合の再加熱処
理温度を150℃以上とすると減衰能が低下するの
で好ましくない。 本発明合金の特徴は上述のように減衰能が大き
いこと、軽量であること、冷間加工性が良好で強
度が高い上に、非強磁性であることである。従つ
て本発明合成は各種の交通機関や大型機械、電子
機器の可動部、磁界で作動する部品、各種家庭用
品ならびに建築などの材料に応用し、振動および
騒音の防止、軽量化を計るのに非常に適してい
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比にて、錫0.1〜90％と、鉛，アンチモ
ンの何れか１種又は２種50％以下、ゲルマニウ
ム，セリウムの何れか１種又は２種40％以下、ケ
イ素，ニツケル，コバルトの何れか１種又は２種
以上20％以下、鉄，ニオブ，ジルコニウム，タン
タルの何れか１種又は２種以上15％以下、チタ
ン，カルシウムの何れか１種又は２種10％以下、
硼素３％以下のうち１種または２種以上の全量
0.1〜50％と残部アルミニウムから成り、転位密
度の増大した減衰能Q-1が６×10-3以上であるこ
とを特徴とするAl―Sn基吸振合金。 ２ 重量比にて、錫0.1〜90％と、鉛，アンチモ
ンの何れか１種又は２種50％以下、ゲルマニウ
ム，セリウムの何れか１種又は２種40％以下、ケ
イ素，ニツケル，コバルトの何れか１種又は２種
以上20％以下、鉄，ニオブ，ジルコニウム，タン
タルの何れか１種又は２種以上15％以下、チタ
ン，カルシウムの何れか１種又は２種10％以下、
硼素３％以下のうち１種または２種以上の全量
0.1〜50％と残部アルミニウムから成る合金につ
いて、 (A) 合金の融点以下150℃以上の温度で５分間以
上100時間以下加熱後、急冷するかあるいは毎
秒１℃以下の速度で徐冷した後 (B) 冷間加工率５％以上の加工を施すことにより
減衰能Q-1を６×10-3以上とすることを特徴と
するAl―Sn基吸振合金の製造方法。 ３ 重量比にて、錫0.1〜90％と残部アルミニウ
ムを主成分とし、副成分として鉛，アンチモンの
何れか１種又は２種50％以下、ゲルマニウム，セ
リウムの何れか１種又は２種40％以下、ケイ素，
ニツケル，コバルトの何れか１種又は２種以上20
％以下、鉄，ニオブ，ジルコニウム，タンタルの
何れか１種又は２種以上15％以下、チタン，カル
シウムの何れか１種又は２種10％以下、硼素３％
以下とを含有してなる合金について、 (A) 合金の融点以下、150℃以上の温度で５分間
以上100時間以下加熱後、急冷するかあるいは
毎秒１℃以下の速度で徐冷した後 (B) 冷間加工率５％以上の加工を施す(C)，(B)の冷
間加工率５％以上の加工を施したものを150℃
以下の温度で１分間以上500時間以下加熱して
急冷するか毎秒１℃以下の速度で徐冷する の順序の工程を施すことにより減衰能Q-1を６×
10-3以上とすることを特徴とするAl―Sn基吸振
合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11276179A JPS5638442A (en) | 1979-09-05 | 1979-09-05 | A -sn based vibration absorbing alloy and preparation of the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11276179A JPS5638442A (en) | 1979-09-05 | 1979-09-05 | A -sn based vibration absorbing alloy and preparation of the same |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2367887A Division JPS62188762A (ja) | 1987-02-05 | 1987-02-05 | Ａｌ―Ｓｎ吸振合金およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5638442A JPS5638442A (en) | 1981-04-13 |
| JPS6238418B2 true JPS6238418B2 (ja) | 1987-08-18 |
Family
ID=14594864
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11276179A Granted JPS5638442A (en) | 1979-09-05 | 1979-09-05 | A -sn based vibration absorbing alloy and preparation of the same |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5638442A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102123820A (zh) * | 2007-08-24 | 2011-07-13 | 株式会社东芝 | 接合用组合物 |
| CN110205519A (zh) * | 2019-06-09 | 2019-09-06 | 深圳市启晟新材科技有限公司 | 一种减振降噪领域用涂抹式液态金属材料及其加工工艺 |
| CN110184497A (zh) * | 2019-06-09 | 2019-08-30 | 深圳市启晟新材科技有限公司 | 一种核反应堆环境下降噪用液态金属材料及其加工工艺 |
| CN110184498A (zh) * | 2019-06-10 | 2019-08-30 | 深圳市启晟新材科技有限公司 | 一种海洋平台减振用填隙式液态金属材料及其加工工艺 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62188762A (ja) * | 1987-02-05 | 1987-08-18 | Res Inst Electric Magnetic Alloys | Ａｌ―Ｓｎ吸振合金およびその製造方法 |
-
1979
- 1979-09-05 JP JP11276179A patent/JPS5638442A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5638442A (en) | 1981-04-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5546531B2 (ja) | 鉄ニッケル合金 | |
| US4650528A (en) | High damping capacity aluminum alloy | |
| JP2001049371A (ja) | 振動吸収性能に優れたＡｌ−Ｚｎ合金およびその製造方法 | |
| US4244754A (en) | Process for producing high damping capacity alloy and product | |
| JPS5914096B2 (ja) | Ａｌ−Ｓｉ基吸振合金およびその製造方法 | |
| JP5185613B2 (ja) | 新規Ｆｅ−Ａｌ合金、及びその製造方法 | |
| JPS5910985B2 (ja) | 減衰能が大きいＡｌ−Ｚｎ基吸振合金およびその製造方法 | |
| JP2001049375A (ja) | 優れた振動吸収性能を有するＡｌ合金およびその製造方法 | |
| CN114134378B (zh) | 一种高熵型高温锰基阻尼合金材料及其制备方法 | |
| US4204888A (en) | High damping capacity alloy | |
| JPS6238418B2 (ja) | ||
| JP7610244B2 (ja) | 低熱膨張合金 | |
| JP3614869B2 (ja) | 高強度非磁性低熱膨張合金 | |
| JPS5910984B2 (ja) | 減衰能が大きいＡｌ基吸振合金およびその製造方法 | |
| JPH0327619B2 (ja) | ||
| JP2010095747A (ja) | 低熱膨張鋳鉄材の製造方法 | |
| JPH0327620B2 (ja) | ||
| US2691578A (en) | Iron-molybdenum titanium base alloys | |
| JPS6242984B2 (ja) | ||
| JPS6144143B2 (ja) | ||
| JPS6242019B2 (ja) | ||
| JPS6239221B2 (ja) | ||
| JPH0210211B2 (ja) | ||
| US2026209A (en) | Copper alloy | |
| JPH01123052A (ja) | 超低熱膨脹合金及びその製造方法 |