JPS6238660B2 - - Google Patents
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- JPS6238660B2 JPS6238660B2 JP52047683A JP4768377A JPS6238660B2 JP S6238660 B2 JPS6238660 B2 JP S6238660B2 JP 52047683 A JP52047683 A JP 52047683A JP 4768377 A JP4768377 A JP 4768377A JP S6238660 B2 JPS6238660 B2 JP S6238660B2
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- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 15
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 2
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000004807 localization Effects 0.000 description 1
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 description 1
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- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
- Locating Faults (AREA)
Description
本発明は１線地絡時における送電線路の故障点
標定方法に関するものである。 従来行われている送電線路の故障点標定方式に
は、故障瞬時に故障点で発生するサージが線路両
端の変電所に到達する時間の差から標定するも
の、故障時に一端の変電所からパルスを発射し、
このパルスが故障点から反射して帰来するまでの
時間から標定するもの等がある。しかし前者の故
障点で発生するサージを用いるものは、雷にもと
づく誘導サージによつて誤動作を生ずるおそれが
多く、後者のようにパルスを故障点に向けて発射
するものにあつては、線路が長距離の場合にはパ
ルスの減衰などを生じて標定が困難となるおそれ
がある。 また上記以外の方式として故障時の線路電圧、
電流を利用して一端の変電所から故障点までの線
路インピーダンスを測定して標定する方式もある
が、この方式では故障点抵抗のような不確定要素
の影響を受けて標定精度が低下するなどの欠点が
ある。 本発明は上記のように故障点抵抗などの影響を
殆ど受けることなく、線路電圧、電流を用いて１
線地絡時の故障点位置を高精度で標定できる標定
方法の提供を目的とするもので、次に図面を用い
てその詳細を説明する。 第１図に示すように送電線路ＬのＦ点において
故障点抵抗Ｒfをもつａ相１線地絡故障が発生し
た場合を例にとつて原理を説明する。今Ａ変電所
からＦ点までの距離の線路全長に対する比をｎ、
線路全長の正相インピーダンスをＺ〓１、零相イン
ピーダンスをＺ〓０、Ａ、Ｂ変電所中性点接地の零
相インピーダンスをＺ〓0A、Ｚ〓0Bとし、故障時Ａ変
電所から流出する対称分電流をＩ〓０、Ｉ〓２、Ｉ〓
2AB両端変電所間を流れる負荷電流をＩ〓Lとす
る。またＩ〓ｆを故障点抵抗Ｒfを通して大地に流
れる電流即ち故障点電流とし、線路全長の正相イ
ンピーダンスＺ〓１と逆相インピーダンスＺ〓２とが
等しいものとすれば、この場合のＡ変電所のａ相
即ち地絡相対地電圧Ｖ〓aは、対称座標法によつて
与えられる第２図の対称分等価回路から Ｖ〓a＝Ｖ〓１＋Ｖ〓２＋Ｖ〓０＝Ｉ〓LｎＺ〓１＋Ｉ〓
1nＺ〓１＋
Ｉ〓2nＺ〓２ ＋Ｉ〓0nＺ〓０＋Ｖ〓1f＋Ｖ〓2f＋Ｖ〓0f ここでＶ〓1f、Ｖ〓2f、Ｖ〓0fは故障点Ｆにおける線絡
電圧の対称分電圧である。 しかるにＶ〓1f＋Ｖ〓2f＋Ｖ〓0fは故障点Ｆにおける
ａ相電圧であるからこれは第１図におけるＲfＩf
に等しい。従つて Ｖ〓a＝（Ｉ〓L＋Ｉ〓１＋Ｉ〓２）ｎＺ〓１＋Ｉ〓0nＺ
〓０＋Ｉ〓f
Ｒf 又Ｉ〓1f、Ｉ〓2f、Ｉ〓0fは故障点から流出する電流の
対称分で、Ｉ〓f＝Ｉ〓1f＋Ｉ〓2f＋Ｉ〓0f、更にＩ〓1
f＝Ｉ〓2f
＝Ｉ〓0fであるからＩ〓f＝３Ｉ〓0fとなる。ここで、
Ｉ〓
ａをＡ変電所の地絡相電流とすれば、Ｉ〓a＝Ｉ〓０＋
Ｉ〓１＋Ｉ〓２＋Ｉ〓Lから Ｉ〓L＋Ｉ〓１＋Ｉ〓２＝Ｉ〓a−Ｉ〓０ 従つて Ｖ〓a＝（Ｉ〓a−Ｉ〓０）ｎＺ〓１＋Ｉ〓0nＺ〓０＋
ＲfＩ〓f(1) となる。そこで(1)式を変形して Ｖ〓a−（Ｉ〓a−Ｉ〓０）ｎＺ〓１−Ｉ〓0nＺ〓０
＝Ｉ〓fＲf とし、故障点電流Ｉ〓fを基準ベクトル（位相角０
゜）にとれば、式の右辺は実数となるから左辺の
虚数部（Ｉn）は零、即ち Ｉn〔Ｖ〓a−（Ｉ〓a−Ｉ〓０）ｚＺ〓１−Ｉ〓0
nＺ〓
０〕＝０ 又故障点抵抗Ｒf＝０の場合は式の右辺は０とな
るので上式は成り立つ。これからＡ変電所におけ
るａ相対地電圧Ｖ〓aの虚数部Ｉn〔Ｖ〓a〕は Ｉn〔Ｖ〓a〕＝Ｉn〔（Ｉ〓a−Ｉ〓０）ｎＺ〓１＋Ｉ
〓0nＺ〓
０〕 で与えられ、これからＡ変電所から故障点Ｆまで
の距離の線路全長に対する比ｎ、即ちＡ変電所か
ら故障点Ｆまでの距離の線路全長に対する比 ｎ＝Ｉｎ〔Ｖａ〕／Ｉｎ〔（Ｉａ−Ｉ０）Ｚ１＋Ｉ
０Ｚ０〕(2) で与えられる。従つて故障点電流Ｉ〓fと、Ａ変電
所におけるａ相対地電圧Ｖ〓a1ａ相電流Ｉ〓aを検出
し、故障点電流Ｉ〓fを基準ベクトルとしてＶaの虚
数分および既知である線路全長の正相インピーダ
ンスＺ〓１と零相インピーダンスＺ〓０とから（Ｉ〓a
−Ｉ〓０）Ｚ〓１＋Ｉ〓０Ｚ〓０の虚数分を取り出し、
(2)
式によりｎを算出してＡ変電所から故障点Ｆまで
の距離標定を行うことができる。 しかし実際には変電所において故障点電流Ｉ〓f
を検出することは不可能であつて、Ｉ〓fを基準ベ
クトルとしてａ相対地電圧などの虚数分を求める
ことはできない。そこで本発明ではＡ変電所にお
いて検出できるＶ〓a、Ｉ〓a、Ｉ〓０および既知のＺ〓
１、Ｚ〓０から次の方法によりＡ変電所から故障点
Ｆまでの距離に相当する値ｎを求める。先づ仮の
基準ベクトルとして、故障点電流Ｉ〓fの位相に近
い位相をもつ零相電流Ｉ〓０を用いて、Ａ変電所に
おいて検出されたａ相対地電圧Ｖ〓a、零相電流Ｉ〓
０およびａ相電流と零相電流の差（Ｉ〓a−Ｉ〓０）
と正相インピーダンスＺ〓１、零相インピーダンス
Ｚ〓０とから、(2)式に示すＶ〓aの虚数分と（Ｉ〓a−
Ｉ〓
０）Ｚ〓１＋Ｉ〓０Ｚ〓０の虚数分を求め、その比から
仮の比n0を求める。そこで故障点がn0から求めら
れる線路長において発生したものであると仮定す
れば、第３図によつて与えられる零相分等価回路
から仮の故障点の左側の回路の零相インピーダン
スはＺ〓0A＋n0Ｚ〓０、また右側の回路のそれはＺ〓0B
＋（１−n0）Ｚ〓０となる。従つてＡ変電所から検出
する零相電流Ｉ〓0′は Ｉ〓′０＝Ｚ０Ｂ＋（１−ｎ０）Ｚ０／Ｚ０Ａ＋
Ｚ０Ｂ＋Ｚ０Ｉ〓′0f ただしＩ〓′0fは仮の故障点n0における故障点電
流I′fの零相分である。しかるに第２図から故障
電流の対称分Ｉ〓1f、Ｉ〓2f、Ｉ〓0fは等しいのでＩ〓
′f＝
３Ｉ〓′0fこれから故障点電流Ｉ〓′fは Ｉ〓′f＝３Ｚ０Ａ＋Ｚ０Ｂ＋Ｚ０／Ｚ０Ｂ＋（１
−ｎ０）Ｚ０Ｉ〓′０(3) によつて与えられる。そこで今Ｉ〓′０としてこれ
と大きな差を有しないＡ変電所において検出され
た零相電流Ｉ〓０と、既知のＺ〓0A、Ｚ〓0B、Ｚ〓０お
よ
びn0を用いてＩ〓′fを求めれば、実際の故障点電流
Ｉ〓fに近い値の故障点電流Ｉ〓f′が求められ、これ
からその位相角θ′fが求められる。この位相角
θ′fをＡ変換所において検出されたａ相対地電圧
Ｖ〓a、零相電流Ｉ〓０、ａ相電流Ｉ〓aのそれぞれの位
相角から引き、それらを新しい検出値として(2)式
に入れてｎを求め、その比をn1とすれば、n1はn0
よりも実際の故障点に近いものとなる。そこで更
にn1を(3)式に入れて既知のＺ〓0A、Ｚ〓0B、Ｚ〓０お
よ
び先のθ′fによつて位相を修正された零相電流Ｉ〓
０とから、再び故障点電流の位相角θ″fを求め
る。このθ″ｆを先にθ′fで位相修正されたＶ〓a、Ｉ
〓
０、Ｉ〓aの位相角から更に引き、再度(2)式からｎ
を求めてn2とし、以下このような一連の手順の演
算を繰返して現在の演算値ｎi+1とその前の演算
値ｎiとの差が零となるか、または実用上支障の
ない程度に充分小さくなるまで繰返えせば、算出
された仮の比の値は順次修正されて最後にはＡ変
電所から故障点Ｆまでの距離を示す真の標定値ｎ
またはこれに極めて近い値となる。次に模擬線路
による標定値の演算例を第１表に示す。この例は
第１図において線路定数を零相インピーダンスZ0
＝（30＋j72）Ω、正相インピーダンスZ1＝Z2＝
（12＋j24）Ω、中性点接地零相インピーダンスＺ
0A＝Ｚ0B＝300Ω、故障点抵抗Ｒf＝５Ω、負荷を
Ｂ
標定方法に関するものである。 従来行われている送電線路の故障点標定方式に
は、故障瞬時に故障点で発生するサージが線路両
端の変電所に到達する時間の差から標定するも
の、故障時に一端の変電所からパルスを発射し、
このパルスが故障点から反射して帰来するまでの
時間から標定するもの等がある。しかし前者の故
障点で発生するサージを用いるものは、雷にもと
づく誘導サージによつて誤動作を生ずるおそれが
多く、後者のようにパルスを故障点に向けて発射
するものにあつては、線路が長距離の場合にはパ
ルスの減衰などを生じて標定が困難となるおそれ
がある。 また上記以外の方式として故障時の線路電圧、
電流を利用して一端の変電所から故障点までの線
路インピーダンスを測定して標定する方式もある
が、この方式では故障点抵抗のような不確定要素
の影響を受けて標定精度が低下するなどの欠点が
ある。 本発明は上記のように故障点抵抗などの影響を
殆ど受けることなく、線路電圧、電流を用いて１
線地絡時の故障点位置を高精度で標定できる標定
方法の提供を目的とするもので、次に図面を用い
てその詳細を説明する。 第１図に示すように送電線路ＬのＦ点において
故障点抵抗Ｒfをもつａ相１線地絡故障が発生し
た場合を例にとつて原理を説明する。今Ａ変電所
からＦ点までの距離の線路全長に対する比をｎ、
線路全長の正相インピーダンスをＺ〓１、零相イン
ピーダンスをＺ〓０、Ａ、Ｂ変電所中性点接地の零
相インピーダンスをＺ〓0A、Ｚ〓0Bとし、故障時Ａ変
電所から流出する対称分電流をＩ〓０、Ｉ〓２、Ｉ〓
2AB両端変電所間を流れる負荷電流をＩ〓Lとす
る。またＩ〓ｆを故障点抵抗Ｒfを通して大地に流
れる電流即ち故障点電流とし、線路全長の正相イ
ンピーダンスＺ〓１と逆相インピーダンスＺ〓２とが
等しいものとすれば、この場合のＡ変電所のａ相
即ち地絡相対地電圧Ｖ〓aは、対称座標法によつて
与えられる第２図の対称分等価回路から Ｖ〓a＝Ｖ〓１＋Ｖ〓２＋Ｖ〓０＝Ｉ〓LｎＺ〓１＋Ｉ〓
1nＺ〓１＋
Ｉ〓2nＺ〓２ ＋Ｉ〓0nＺ〓０＋Ｖ〓1f＋Ｖ〓2f＋Ｖ〓0f ここでＶ〓1f、Ｖ〓2f、Ｖ〓0fは故障点Ｆにおける線絡
電圧の対称分電圧である。 しかるにＶ〓1f＋Ｖ〓2f＋Ｖ〓0fは故障点Ｆにおける
ａ相電圧であるからこれは第１図におけるＲfＩf
に等しい。従つて Ｖ〓a＝（Ｉ〓L＋Ｉ〓１＋Ｉ〓２）ｎＺ〓１＋Ｉ〓0nＺ
〓０＋Ｉ〓f
Ｒf 又Ｉ〓1f、Ｉ〓2f、Ｉ〓0fは故障点から流出する電流の
対称分で、Ｉ〓f＝Ｉ〓1f＋Ｉ〓2f＋Ｉ〓0f、更にＩ〓1
f＝Ｉ〓2f
＝Ｉ〓0fであるからＩ〓f＝３Ｉ〓0fとなる。ここで、
Ｉ〓
ａをＡ変電所の地絡相電流とすれば、Ｉ〓a＝Ｉ〓０＋
Ｉ〓１＋Ｉ〓２＋Ｉ〓Lから Ｉ〓L＋Ｉ〓１＋Ｉ〓２＝Ｉ〓a−Ｉ〓０ 従つて Ｖ〓a＝（Ｉ〓a−Ｉ〓０）ｎＺ〓１＋Ｉ〓0nＺ〓０＋
ＲfＩ〓f(1) となる。そこで(1)式を変形して Ｖ〓a−（Ｉ〓a−Ｉ〓０）ｎＺ〓１−Ｉ〓0nＺ〓０
＝Ｉ〓fＲf とし、故障点電流Ｉ〓fを基準ベクトル（位相角０
゜）にとれば、式の右辺は実数となるから左辺の
虚数部（Ｉn）は零、即ち Ｉn〔Ｖ〓a−（Ｉ〓a−Ｉ〓０）ｚＺ〓１−Ｉ〓0
nＺ〓
０〕＝０ 又故障点抵抗Ｒf＝０の場合は式の右辺は０とな
るので上式は成り立つ。これからＡ変電所におけ
るａ相対地電圧Ｖ〓aの虚数部Ｉn〔Ｖ〓a〕は Ｉn〔Ｖ〓a〕＝Ｉn〔（Ｉ〓a−Ｉ〓０）ｎＺ〓１＋Ｉ
〓0nＺ〓
０〕 で与えられ、これからＡ変電所から故障点Ｆまで
の距離の線路全長に対する比ｎ、即ちＡ変電所か
ら故障点Ｆまでの距離の線路全長に対する比 ｎ＝Ｉｎ〔Ｖａ〕／Ｉｎ〔（Ｉａ−Ｉ０）Ｚ１＋Ｉ
０Ｚ０〕(2) で与えられる。従つて故障点電流Ｉ〓fと、Ａ変電
所におけるａ相対地電圧Ｖ〓a1ａ相電流Ｉ〓aを検出
し、故障点電流Ｉ〓fを基準ベクトルとしてＶaの虚
数分および既知である線路全長の正相インピーダ
ンスＺ〓１と零相インピーダンスＺ〓０とから（Ｉ〓a
−Ｉ〓０）Ｚ〓１＋Ｉ〓０Ｚ〓０の虚数分を取り出し、
(2)
式によりｎを算出してＡ変電所から故障点Ｆまで
の距離標定を行うことができる。 しかし実際には変電所において故障点電流Ｉ〓f
を検出することは不可能であつて、Ｉ〓fを基準ベ
クトルとしてａ相対地電圧などの虚数分を求める
ことはできない。そこで本発明ではＡ変電所にお
いて検出できるＶ〓a、Ｉ〓a、Ｉ〓０および既知のＺ〓
１、Ｚ〓０から次の方法によりＡ変電所から故障点
Ｆまでの距離に相当する値ｎを求める。先づ仮の
基準ベクトルとして、故障点電流Ｉ〓fの位相に近
い位相をもつ零相電流Ｉ〓０を用いて、Ａ変電所に
おいて検出されたａ相対地電圧Ｖ〓a、零相電流Ｉ〓
０およびａ相電流と零相電流の差（Ｉ〓a−Ｉ〓０）
と正相インピーダンスＺ〓１、零相インピーダンス
Ｚ〓０とから、(2)式に示すＶ〓aの虚数分と（Ｉ〓a−
Ｉ〓
０）Ｚ〓１＋Ｉ〓０Ｚ〓０の虚数分を求め、その比から
仮の比n0を求める。そこで故障点がn0から求めら
れる線路長において発生したものであると仮定す
れば、第３図によつて与えられる零相分等価回路
から仮の故障点の左側の回路の零相インピーダン
スはＺ〓0A＋n0Ｚ〓０、また右側の回路のそれはＺ〓0B
＋（１−n0）Ｚ〓０となる。従つてＡ変電所から検出
する零相電流Ｉ〓0′は Ｉ〓′０＝Ｚ０Ｂ＋（１−ｎ０）Ｚ０／Ｚ０Ａ＋
Ｚ０Ｂ＋Ｚ０Ｉ〓′0f ただしＩ〓′0fは仮の故障点n0における故障点電
流I′fの零相分である。しかるに第２図から故障
電流の対称分Ｉ〓1f、Ｉ〓2f、Ｉ〓0fは等しいのでＩ〓
′f＝
３Ｉ〓′0fこれから故障点電流Ｉ〓′fは Ｉ〓′f＝３Ｚ０Ａ＋Ｚ０Ｂ＋Ｚ０／Ｚ０Ｂ＋（１
−ｎ０）Ｚ０Ｉ〓′０(3) によつて与えられる。そこで今Ｉ〓′０としてこれ
と大きな差を有しないＡ変電所において検出され
た零相電流Ｉ〓０と、既知のＺ〓0A、Ｚ〓0B、Ｚ〓０お
よ
びn0を用いてＩ〓′fを求めれば、実際の故障点電流
Ｉ〓fに近い値の故障点電流Ｉ〓f′が求められ、これ
からその位相角θ′fが求められる。この位相角
θ′fをＡ変換所において検出されたａ相対地電圧
Ｖ〓a、零相電流Ｉ〓０、ａ相電流Ｉ〓aのそれぞれの位
相角から引き、それらを新しい検出値として(2)式
に入れてｎを求め、その比をn1とすれば、n1はn0
よりも実際の故障点に近いものとなる。そこで更
にn1を(3)式に入れて既知のＺ〓0A、Ｚ〓0B、Ｚ〓０お
よ
び先のθ′fによつて位相を修正された零相電流Ｉ〓
０とから、再び故障点電流の位相角θ″fを求め
る。このθ″ｆを先にθ′fで位相修正されたＶ〓a、Ｉ
〓
０、Ｉ〓aの位相角から更に引き、再度(2)式からｎ
を求めてn2とし、以下このような一連の手順の演
算を繰返して現在の演算値ｎi+1とその前の演算
値ｎiとの差が零となるか、または実用上支障の
ない程度に充分小さくなるまで繰返えせば、算出
された仮の比の値は順次修正されて最後にはＡ変
電所から故障点Ｆまでの距離を示す真の標定値ｎ
またはこれに極めて近い値となる。次に模擬線路
による標定値の演算例を第１表に示す。この例は
第１図において線路定数を零相インピーダンスZ0
＝（30＋j72）Ω、正相インピーダンスZ1＝Z2＝
（12＋j24）Ω、中性点接地零相インピーダンスＺ
0A＝Ｚ0B＝300Ω、故障点抵抗Ｒf＝５Ω、負荷を
Ｂ
【表】
変電所からＡ変電所に向つて20MW（力率0.9）
としてＢ変電所の出口において１線地絡故障を発
生させた場合である。 この例ではＢ変電所の出口の故障であるから標
定値は1.0であるが、最初のn0での誤差約７％は
n1、n2……と修正されるに伴つて1.0に近づき、
n6では真の標定値1.0との誤差は僅かに0.006％と
なつて1.0に極めて近い値となる。 以上の説明からわかるように、標定値ｎの算出
式(2)式には故障点抵抗Ｒfの項がないことから標
定が故障条件によつて変る故障点抵抗の影響を受
けることがない。なお高抵抗接地系の１線地絡時
においてはＩ〓０＝Ｉ〓１＝Ｉ〓２、しかもＩ〓０の位
相
角はほゞ一定である。これに対しａ相電流Ｉ〓aは
Ｉ〓a＝Ｉ〓L＋Ｉ〓０＋Ｉ〓１＋Ｉ〓２、しかも負荷電
流Ｉ〓
Ｌは零相電流Ｉ〓０に比べて大きく、(2)式のＩn
〔（Ｉ〓a−Ｉ〓０）Ｚ〓１〕の項は負荷の力率によつ
て
影響を受ける。しかし通常運転時における力率は
ほゞ一定であるから、標定に与える影響は殆どな
いと云つてよい。 なお以上においては高抵抗接地系について説明
したが直接接地系にも適用できる。 以上の説明から明らかなように、本発明によれ
ば故障点において発生するパルス、或いはパルス
を発射して故障点の標定を行う方式のように、雷
による誘導サージやパルスの減衰を受けて標定を
誤まることがなく、また系統電圧や電流を用いる
従来方式のように故障点抵抗の影響を受けること
なく標定できる利点があるもので、１線地絡時に
おける故障点標定に用いて大きい効果が得られる
ものである。
としてＢ変電所の出口において１線地絡故障を発
生させた場合である。 この例ではＢ変電所の出口の故障であるから標
定値は1.0であるが、最初のn0での誤差約７％は
n1、n2……と修正されるに伴つて1.0に近づき、
n6では真の標定値1.0との誤差は僅かに0.006％と
なつて1.0に極めて近い値となる。 以上の説明からわかるように、標定値ｎの算出
式(2)式には故障点抵抗Ｒfの項がないことから標
定が故障条件によつて変る故障点抵抗の影響を受
けることがない。なお高抵抗接地系の１線地絡時
においてはＩ〓０＝Ｉ〓１＝Ｉ〓２、しかもＩ〓０の位
相
角はほゞ一定である。これに対しａ相電流Ｉ〓aは
Ｉ〓a＝Ｉ〓L＋Ｉ〓０＋Ｉ〓１＋Ｉ〓２、しかも負荷電
流Ｉ〓
Ｌは零相電流Ｉ〓０に比べて大きく、(2)式のＩn
〔（Ｉ〓a−Ｉ〓０）Ｚ〓１〕の項は負荷の力率によつ
て
影響を受ける。しかし通常運転時における力率は
ほゞ一定であるから、標定に与える影響は殆どな
いと云つてよい。 なお以上においては高抵抗接地系について説明
したが直接接地系にも適用できる。 以上の説明から明らかなように、本発明によれ
ば故障点において発生するパルス、或いはパルス
を発射して故障点の標定を行う方式のように、雷
による誘導サージやパルスの減衰を受けて標定を
誤まることがなく、また系統電圧や電流を用いる
従来方式のように故障点抵抗の影響を受けること
なく標定できる利点があるもので、１線地絡時に
おける故障点標定に用いて大きい効果が得られる
ものである。
第１図は本発明を説明するための電力系統例
図、第２図、第３図は１線地絡時における対称分
等価回路図および零相分等価回路図である。
図、第２図、第３図は１線地絡時における対称分
等価回路図および零相分等価回路図である。
Claims (1)
- １ 送電線路の１線地絡故障時に、線路の片端変
電所において地絡相電圧Ｖ〓a、零相電流Ｉ〓０およ
び地絡相電流Ｉ〓aと零相電流Ｉ〓０の差Ｉ〓a−Ｉ〓０
の
大きさと、零相電流Ｉ〓０を基準とした上記Ｖ〓aの
位相角θv、Ｉ〓０の位相角θ０およびＩ〓a−Ｉ〓０の
位相角θIを検出記憶し、これらと被標定線路全
長の正相インピーダンスＺ〓１と零相インピーダン
スＺ〓０とから、上記Ｖ〓aの虚数分をＺ〓１（Ｉ〓a−
Ｉ〓
０）＋Ｚ〓０Ｉ〓０の虚数分で除して、片端変電所か
ら故障点までの距離の線路全長に対する仮の比n0
を求め、このn0と上記零相電流Ｉ〓０とから零相回
路の分流比を用いて仮の故障点電流Ｉ〓f′の位相角
θ′ｆを検出したのち、上記Ｖ〓aの位相角θv、Ｉ〓a
−
Ｉ〓０の位相角θIおよびＩ〓０の位相角θ０からＩ〓
ｆ′の位相角θf′を引いた位相角を用いて、上記
n0を求めたと同様の手順で片端変電所から故障点
までの距離の線路全長に対する仮の比n1を求め、
以下上記と同様の手順で仮の故障点電流の位相角
と位相角による各電流の位相角の修正値とにより
仮のｎを求める手順を、仮ｎの算出値がその前の
算出値との差が充分小さくなるまで行つて、片端
変電所から故障点までの距離の線路全長に対する
真の比ｎを求めて故障点標定を行うことを特徴と
する送電線路の故障点標定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4768377A JPS53132745A (en) | 1977-04-25 | 1977-04-25 | Method of identifying trouble point of transmission line |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4768377A JPS53132745A (en) | 1977-04-25 | 1977-04-25 | Method of identifying trouble point of transmission line |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53132745A JPS53132745A (en) | 1978-11-18 |
| JPS6238660B2 true JPS6238660B2 (ja) | 1987-08-19 |
Family
ID=12782065
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4768377A Granted JPS53132745A (en) | 1977-04-25 | 1977-04-25 | Method of identifying trouble point of transmission line |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS53132745A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4921246B2 (ja) * | 2007-05-23 | 2012-04-25 | 株式会社日立製作所 | 地絡距離継電器 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5011082Y1 (ja) * | 1970-07-24 | 1975-04-07 |
-
1977
- 1977-04-25 JP JP4768377A patent/JPS53132745A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS53132745A (en) | 1978-11-18 |
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