JPS6239559A - 尿素の製法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明はアンモニア及び二酸化炭素から尿素を製造する
方法に関する。

従来の技術 アンモニア及び二酸化炭素を適切な圧力（例えば１２５
〜３５０　ａｔｍ　）及び適切な温度（例えば１７０〜
２５０　℃）で合成帯域に導入すると、先ずカルバミン
酸アンモニウムが次の反応に従って生じる： ２ＮＨ，＋　Ｃｏ２−＋　Ｈ２Ｎ　−Ｇｏ　−０ＮＨ４
生じたカルバミン酸アンモニウムから次いで尿素が次の
可逆反応による脱水により生じる：Ｈ２Ｎ　−Ｃｏ　−
０ＮＨ４Ｈ２Ｎ　−Ｃｏ　−ＮＨ２＋　Ｈ２０マーーー
− 尿素への変換が起こる程度は、特に、使用される温度及
びアンモニア過剰分に左右される。

反応生成物として主として尿素、水、カルバミン酸アン
モニウム及び遊離アンモニアから成る溶液が得られる。

カルバミン酸アンモニウム及帯域　。

いても良いが、これらの＼Ｓ、入か１つの装置に装備さ
れていても良い。

実際に広く使用されている尿素の製法の１つは、１１；
１６９年１月１７日のヨーロピアン・ケミカル曝ニュー
ス、ウレアーサブレメント（Ｅｕｒｏ−ｐｅａｎ　Ｃｈ
ｅｒｒｌｌｃｅｒｌ　Ｎｅｗｓ　１Ｕｒｅａ　Ｓａｐｐ
ｌｅｍｅｎｔ　）１７〜２０頁に記載されている。前記
工程で高温及び高圧で合成帯域で生じた尿素合成溶液に
、熱を供給しながら溶液を気体の二酸化炭素と向流で接
触させることによって合成圧でストリッピング処理を施
して、溶液中に存在する大部分のカルバミン酸塩が分解
してアンモニア及び二酸化炭素になるようにし、かつ該
分解生成物を気体で溶液から追出しかつ水蒸気及びス）
　ＩＪツビング用に使用する二酸化炭素と一緒に排出す
る。ストリッピング処理用に必要な熱は、ストリッピン
グが行なわれる垂直熱交換器の管の管外側で１５〜２５
・ぐ−ルの高圧蒸気を凝縮することによって得られる。

ストリッピング処理で得られる気体混合物は、第一凝縮
帯域を通り、大部分が凝縮されかつ尿素を含有する溶液
の引続く処理から生じる水溶液に吸収され、そこでこう
して生じたカルバミン酸塩水溶液及び凝縮されなかった
気体混合物帯域 の両方を尿素生成用の合成に％＼に送る。ここ。

でカルバミン酸塩を尿素ニ変えるために必要な熱は気体
混合物の引続いての凝縮により得られる。

ストリッピングされた尿素合成溶液を引続き例えば３〜
６パールの低い圧力に膨張させ、かつ蒸気を用いて加熱
してまだ部分的にカルバミン酸塩として存在するアンモ
ニア及び二酸化炭素なス）　ＩＪツピングされた尿素溶
液から除去する様にする。水蒸気も含有する該工程で得
られた気体混合物を凝縮し、かつ第２凝縮ゾーン中の水
溶液に吸収するが、これは低い圧力で操作しかつ生じる
希カル／々ミン酸塩溶液を尿素合成帯域 の高圧部に戻しかつ最後だ合成ズ〜＼に導入する。残り
の尿素含有溶液を更に減圧し、固体尿素に加工すること
ができる尿素溶液又は溶融物に仕上げる。この最後に、
尿素水溶液を一般に二段蒸発工程で蒸発させ、こうして
得た尿素溶融物を処理して顆粒にするか又は尿素溶液を
結晶化させる。水蒸気の他に特にアンモニア、二酸化炭
素及び同伴微細尿素小滴を含有する蒸発又は結晶化する
間に得られる気体を凝縮して、吸着剤として使用される
。残りは、その中に含有される尿素をアンモニアと二酸
化炭素に分解しかつ該分解生成物を既に存在するアンモ
ニア及び二酸化炭素と一緒に回収するために、高圧蒸気
で処理することができる、 ス）　＋１ツビングされた尿素合成溶液中になお存在す
る更に多くの量のカルバミン酸塩を圧力１２〜２５　Ｋ
ｙ／ｃ１ｄで分解する付加的な分解工程をこの種の方法
に組み入れることも既に提案されている（米国特許ＩＥ
４３５４０＋ｏ号明細書参照）。この糧の付加的な分解
工程の欠点は、付加的な該分解工程から排出される尿素
含有溶液中の尿素に変換されないアンモニア及び二酸化
炭素のモル比が比較的高いことである。そのため、この
比は第２の後続する分解工程でなお存在するカルバミン
酸塩の分解で生じる気体混合物中でも比較的高くなる。

この種の気体混合物を完全ＶＣ凝縮して結晶不含のカル
バミン駿塩溶液にするためには、多量の水又は水を含有
する吸収剤が必要であり、これらは最終的には合成素の
尿素への変換に不利な影響を与える。前記方法で行なっ
た様に合成で必要な少量の二酸化炭素を最後の分解工程
に供給すると、普通の条件下で完全な凝縮により有利な
Ｎ８５７００２モル比が、該工程で得られる気体混合物
において達成される。しかしながら該凝縮では凝縮の熱
は該分解工程に属する低い温度レベルで放出され、その
結果として放出された熱はほとんど有効に使用すること
ができずかつ冷却水を用いて放出せねばならない。

発明が解決しようとする問題点 本発明の目的は前記欠点を有さない尿素の製法を提供す
ることである。

問題点を解決するための手段 本発明によれば該課題は、ス）　ＩＪツピングされた尿
素合成溶液の膨張時に得られる気体混合物及び残留溶液
に特別な処理を施す場合に達成される。二酸化炭素を用
いるストリッピング処理の結果として、ス）　ＩＪッピ
ングされた尿素合成溶液は比較的多量の二酸化炭素を含
有する、従って該溶液の膨張時に得られる気体混合物も
比較的多量の二酸化炭素を含有する。該気体混合物を、
その中になお存在する更に多くの量のカルバミン酸塩を
分解しかつこうして生じた気体を分離した後に、残留溶
液と接触させると、ＮＨ５／Ｃｏ２モル比は溶液中では
かなり減少しかつ気体混合物中では増加する。該処理の
結果として次の分解工程でも、例えば余分な二酸化炭素
の添加の様なその他の補正手段なしにかつ過剰に多量の
水を添加することなしに凝縮熱を有効に使用することの
できる比較的高い温度で凝縮することができる気体混合
物が得られる。

従って本発明は、カルノζミン酸塩及び遊離アンモニア
を含有する尿素合成溶液を合成帯域の高圧部で４：１ま
でのＮＨ３／Ｃ０２のモル比で少なくとも１７５℃の温
度及び相応する圧力で生成し、少量のカルバミン酸塩を
、熱を適用しながら二酸化炭素を用いてス）　ＩＪツピ
ング処理することによって第１分解工程で合成圧又はそ
れより低い圧力で分解し、かつこうして得た気体混合物
を少なくとも一部分凝縮させ、凝縮物及び存在する場合
には気体混合物の凝縮されなかった部分を合成帯域に戻
し、少なくとも２つの後続する分解工程でまだ存在する
更に多くの量のカルバミン酸塩を分解しかつ生じた気体
混合物を分離するが、後続する分解を工程の最初の工程
で圧力１２〜３０パールを維持しかつ熱を供給し、かつ
残留する尿素を含有する溶液を更に蒸発により処理して
濃尿素溶液及び所望の場合には固体尿素にする尿素の製
法に関する。

該方法はストリッピングされた尿素合成溶液を後続する
分解工程の第１工程の圧力と同じか又はそれより高い圧
力に膨張する際に生じる気体混合物を、その中にまだ存
在する更に多くの量のカルバミン酸塩を分解しかつこう
して生じた気体を分離した後に残留する溶液と接触帯域
で直接接触させ、その後残留する気体混合物を接触帯域
から排出させかつ凝縮させて、凝縮物を尿素合成の高圧
部に戻すことよりなる。

ストリッピングされ膨張された尿素合成溶液中になお存
在する更に多くの量のカルバミン酸塩の分解は溶液の加
熱によって行なうことができる。有利には、ストリッピ
ングされ膨張された尿素合成溶液中になお存在する更に
多くの量のカル・Ｓミン酸塩を該溶液を第１凝縮帯域の
凝縮気体混合物と間接的（＜熱交換に送ることによって
分解する。第１凝縮帯域の条件を、かなりの量の尿素、
例えば反応条件下に達成されうる平衡量の少なくとも３
０％が凝縮で生じるカルバミン酸塩から生成する様に選
択する際、熱を、スｌ−Ｉ７ソピングされた尿素合成溶
液中になお存在するかなりの量のカルバミン酸塩が分解
してアンモニア及び二酸化炭素になる様な温度レベルで
放出させる。一般に過剰の熱が得られる。

次いで核熱をボイラー給水により第２高圧凝縮帯域で放
出することができ、これは、４〜９）々−ルの低圧蒸気
に変えられる。凝縮すべき気体混合物の証及び合成帯域
に供給すべき量は該第２高圧凝縮帯域で蒸気圧によって
調整することができる。これにより合成帯域の温度を一
定範囲に調整することができる。カル・々ミン酸塩分解
で第１凝縮の凝縮気体混合物との熱交換の結果として生
じる気体混合物を、本発明により該溶液を、ストリッピ
ングされた尿素合成溶液の１２〜３０ノマールの圧力に
膨張する際に得られる気体混合物と直接接触させる前に
、残留溶液から分離する。後続する分解工程の第１工程
で得られる溶液は比較的高いＮＨ５／ＣＯ２モル比を有
し、これはストリッピングされた尿素合成溶液のＮＨ５
／Ｃ０２比より高い。該溶液をストリッピングされた尿
素合成溶液の膨張で生じる二酸化炭素に富んだ気体混合
物と接触させると、溶液のＮＨ５／　Ｃｏ□モル比は減
少して、その他の分解工程のカルバミン酸塩の分解で得
られる気体混合物も過剰量の水の供給なしに凝縮するこ
とができる値になる。第１凝縮帯域で間接的な熱交換に
より生じる気体混合物及び第１凝縮帯域の残りの気体混
合物及び直接接触後の残りの気体混合物を合しかつ凝縮
することができる。有利には凝縮を、例えば１〜１０ノ
ぐ−ルの圧力で行なう分解工程のストリッピングされた
尿素合成溶液の引続いての処理で得られるカル・々ミン
酸塩溶液を用いて行なうが、該カルバミン酸塩溶液を次
いで先ずポンプにより１２〜３０ノ々−ルの範囲の普通
の圧力にする。次いで凝縮熱は１４５〜１１０℃のレベ
ルで得られ、これは前記米国特許第４３５４０４０号明
細書による方法よりも幾分高い。凝縮時に放出される熱
は例えば蒸発される尿素溶液との熱交換で利用すること
ができる。蒸発すべき該尿素溶液を凝縮する気体混合物
に対して向流で通過させ、かつカルバミン酸塩溶液を蒸
発すべき尿素溶液の供給と凝縮すべき気体混合物の供給
との間の点で供給すると、尿素溶液は例えば８５〜１３
０℃の間の温度で約７０ｉ！量％から約９５１ｊＬ！に
％の間に凝縮することができる。核値は前記したヨーロ
ピアン・ケミカル・ニュースから公知の方法の第１蒸発
工程で一般に得られる濃度とだいたい一致する。

公知方法に比して本発明の方法は、数回の分解工程で得
られる気体混合物を凝縮するために過度に多量の水は必
要としないという利点を有し、このことは合成効率に有
利な影響を与える。

二酸化炭素は低圧工程には供給しないので、合成で必要
とされる全部の量の二酸化炭素をストリッピング処理用
に使用することができ１一方該二酸化炭素の凝縮熱もス
トリッピングされた尿素合成溶液の加熱及び蒸気生成に
有効に利用することもできる。更に多くの量のカルバミ
ン酸塩を分解しかつ１２〜３０パールで行なう分解工程
でこうして生じた気体混合物を追出すために、公知方法
における様に付加的な祉の高圧蒸気は必要でなく、該カ
ルバミン酸塩分解用のストリッピング処理で得た気体混
合物の熱含量が使用される。更に１２〜３０パールで行
なわれる分解工程からの気体混合物の熱含量を得られた
尿素溶液の蒸気により約９５重量％溶液に濃縮するのに
有利に使用することができる。

本発明を添付図面及び実施例につき説明するが、本発明
はこれらにのみ限定されるものではない。

図中、合成帯域を１で表わし５、ストリッピング帯域を
２、第１及び第２？ｔＪ圧凝縮帯域を各々３及び養で、
洗浄帯域を５で表わす。６．７及び９は液体と気体を分
離するための装置である。

液体及び気体を接触させるための帯域は８で表わす。１
０は熱交換器でありかつ１１は低い圧力で操作するカル
バミン酸塩凝縮帯域を表わす。

第１及び第２凝縮工程の加熱帯域を各々１２及び１３で
表わし、凝縮で生じた水蒸気を分離するための随伴装置
を各々１４と１５で表わす。

カルバミン酸塩ポンプを１６で表わし、１７゜１７ａ　
、　ｌ　８及び１８ａは膨張Ａルブである。

尿素合成帯域１で圧力１２５〜２５０ノ々−ル、温度１
７５〜２２０℃及びＮＨ３／Ｃ０２モル比２７〜ヰ、０
、例えば１４０パール、１８３℃及びＮＨ。

／Ｃ０２モル比３．２で形成された、尿素及び水の他に
遊離アンモニア及び変換されなかったカルバミン酸アン
モニアを含有する尿素合成溶液を２１を経て回収帯域２
へ供給する。尿素合成溶液と向流で、記載されていない
圧縮製雪中で合成圧に圧縮しかつ所望の場合には不動態
化空気を添加してあっても良い二階化炭素を２２を経て
該ストリッピング帯域へ通す。ストリッピング帯域２は
有利には垂直な管形熱交摸器（ｓｈ−ｅｌ　ｌ　−ａｎ
ｄ　−ｔｕｂｅ　ｅｘｃｈａｎｇｅｒ　）として設計す
る。

ストリッピング処理で必要な熱は、この熱交換器の管外
側で例えば１４〜４０・々−ルの高圧蒸気の凝縮によっ
て得られる。アンモニア及び二酸化炭素の他に平衡量の
水蒸気を含有する追出された気体混合物及びス）　ＩＪ
ッピング処理に必要な二酸化炭素を、２３を通り図中で
水平浸水凝縮器として表わされている第１凝縮帯域３へ
通しかつこの帯域で部分的に凝縮させてカルバミン酸塩
溶液にする。２８を経て合成帯域１から放出された不活
性ガスからのアンモニア及び二酸化炭素の洗浄（ｓｃｒ
ｕｂｂｉｎｇ　）時に得られる稀カルバミン酸塩溶液が
２６を経て第１凝縮帯域稀稀 ３に供給される。該肴カルノマミン酸塩溶液の生成の間
に放出される熱は２７を経て供給される液体アンモニア
の前加熱に使用される。ここで洗浄帯域５で放出される
熱を回路２ｏを経て輸送することができる熱交換器１９
を設置することができる。反応混合物の詰１凝縮帯域３
の滞留時間は、該帯域において普通の条件下に生成しう
る平衡量の尿素の少なくとも３０％、例えば２０重ｉ％
がカルバミン酸塩から生成される様に選択する。第１凝
縮帯域３で放出される熱は、ストリッピングされた尿素
合成溶液中になお存在するその他の量のカル・々ミン酸
塩の分解に使用することができる。ここで２４を経てス
トリッピング帯域２から放出される溶液を膨張弁１７に
より圧力１２〜３０パール、例えば２９．５・々−ルに
膨張させかつ生じた混合物を気体／液体分離器６に導入
する。こうして生じた液相１すなわちビウレット、アン
モニア及び二酸化炭素も含有する主として尿素水溶液を
２５を経て放出しかつ気相、すなわち主としてアンモニ
ア、二酸化炭素及び水蒸気を含有する混合物を３４を経
て放出する。２５を紐て気体／液体分離器６から放出さ
れる液相を引続き膨張弁１７ａをＤて第１凝縮帯域３で
生成されたカルバミン酸塩溶液と熱交換器に通すが、圧
力は膨張が行なわれる圧力と同じか又はそれより低い圧
力であるので、ストリッピングされ、膨張させた尿素合
成溶液中に存在する更に多くの量のカル・々ミン酸塩は
アンモニア及び二酸化炭素に分解される。

第１凝縮帯域３で放出された熱をその他の工程蒸気又は
水により放出することも可能であり、その際これは低圧
蒸気に変わる。第１凝縮帯域３へ供給される気体混合物
の凝縮されなかった部分を２９を経てかつ該帯域で生成
されるカルバミン酸塩溶液を３０を経て第１凝縮帯域３
から放出させ、かつ第２高圧凝縮帯域舎へ送る。

該帯域内で、引続き、２９を経て供給される気体混合物
のカルバミン酸塩溶液への凝縮が行なわれる。その際放
出される熱は水により排出され、その際、水は４〜９・
々−ルの低圧蒸気に変わる。該第２高圧力ルノ々ミン酸
塩凝縮帯域牛で得られるカルノンミン酸塩溶液′及び存
在する場合には、アンモニア、二濱化炭素及び水蒸気を
含有する供給された気体混合物の凝縮されなかった部分
を３１を経て合成帯域１へ送る。

第１高圧凝縮帯域３内での熱交換で得られかつ３２を経
て放出される気体／液体混合物を、気−液分離器７へ送
り、そこから形成された気相、すなわちアンモニア、二
酸化炭素及び水蒸気を含有する気体混合物を３６を経て
放出させ、生成した液相、すなわちカルバミン酸塩を含
有する尿素溶液を３３を経て放出させる。図で表わした
実施例では３３を経て得られた液相な接触帯域８で３４
を経て、気−液分離器６から放出される気相と接触させ
るが、液相中に過剰に存在するアンモニアを二酸化炭素
に富む気体混合物により除去するので、３５を経て比較
的少ししかアンモニアを含まない液相が接触帯域から得
られる。カルバミン酸塩をなお含有する接触帯域８から
放出される尿素含有尿素溶液を３５及び膨張弁１８を経
て気−液分離器９へ送るが、そこで溶液の圧力を１〜１
０ノ々−ル、例えば５、Ｓ−ルまで低下させる。蛋○を
経て尿素含有溶液を該分離器から放出させる。前記溶液
中になお存在するカルバミン酸塩を低圧蒸気によって加
熱される熱交換器１０中で分解し、次いで尿素溶液を４
１及び膨張弁１８ａを経て第１凝縮工程の加熱帯域１２
へ供給する。加熱帯域１２は例えば垂直な管形熱交換器
として設計されていても良い。次いで凝縮すべき尿素溶
液を管を通して導入する。

気−液分離器９中で得られる気相、すなわちアンモニア
、二酸化炭素及び水蒸気を含有する気体混合物を熱交換
器１０中で得られるアンモニア、二酸化炭素及び水蒸気
を含有する気体混合物と合し、４２を経て放出し、そこ
で２．０〜４．５の間のＮＨ５／Ｃ０２モル比、例えば
４．１を有する合した気体混合物を４３を経て低圧凝縮
帯域１１へ送りかつ該帯域で４４を経て供給される水溶
液、例えば工程凝縮物と共に凝縮させる。

低圧凝縮帯域１１で得られるカルバミン酸塩溶液を４５
を経て加熱帯域１２の管外側へ送る。

更に、蒸気３６及び３７を合することによって得られる
アンモニア、二酸化炭素及び水蒸気を含有する気体混合
物を３８を経て該管外側へ供給する。１２内で、凝縮気
体混合物は蒸発すべき尿素溶液に対して向流で流れる。

３８を経て供給される気体混合物を４５を経て供給され
るカルバミン酸塩溶液により凝縮する間に、４１を経て
供給される尿素７０〜７５重量％を含有する尿素溶液を
濃縮して尿素含量８５〜９５重量％にする第１凝縮工程
の熱要求を満たすのに十分な熱を放出させる。第１凝縮
工程の熱交換器１２の管外側における気体混合物の凝縮
で生じるカル・々ミン酸塩溶液を４６を経て放出させ、
カルバミン酸ポンプ１６により合成圧力にし、かつ４７
を経て洗浄帯域５へ送る。

４８を経て第１濃縮工程から放出される濃尿素溶液及び
水蒸気の混合物の水蒸気を４９を経て水蒸気分離器１４
で分離し、濃尿素溶液を５０を経て第２凝縮工程の加熱
帯域１３へ送る。ここで生じた事実上無水の尿素溶融物
と水蒸気との混合物を５１を経て水蒸気分離器１５へ送
り、そこから水蒸気は５２を経て放出させかつ事実上無
水の尿素溶融物は５３を経て放出させる。

実施例 前記方法を使用して、尿素を添付図面に表わした実施例
に従って、−日１０００　）ンの製造能力を有する三段
階の分解工程を有する装置で製造する。量は１時間当り
のに９である。装置の高圧部で使用する圧力は１３９ノ
々−ルであり、膨張弁１７で膨張後に２９．５ノ々−ル
、膨張弁１７ａ後の第２分解工程でｌ　ａ、　５　ノｓ
−ル及び最後の分解工程では５ノ々−ルである。高圧凝
縮帯域３に４０℃のＮＨ，２３６１１Ｋｇを供給し、か
つ温度１１７℃を有Ｌ　かつＣＯ２１３５９８１’ｖ、
ＮＨ，１１７２７−及びＨ２Ｏ６０７７Ｋｇを含有する
カルバミン酸塩３１４０２Ｋｌを供給する。反応帯域１
の温度は１８３℃でありかつＮＨ３／Ｃｏ□モル比は３
．２である。ストリッピング帯域２に尿素合成溶液１１
８５４８１１ｗを供給し、該溶液を熱を供給しながらＣ
ｏ２３０５５６Ｋｆでストリッピングする。２４を経て
ストリッピング帯域から、尿素４１８７６に９．ｃｏ２
１３４４５１’ｗ、Ｎ８３１１６０８に９及び水１８６
４Ｃ）Ｋ９を含有する溶液を排出させかつ２３を経てＣ
ｏ２３６００５に９、ＮＨ，２５９９０Ｋｙ及びＨ２Ｏ
１５４０Ｋｐから成る気体混合物を排出する。

引続きスｌ−１７ツビングされた尿素合成溶液の圧力を
２９．５　ノ々−ルに減らす。その結果、気−液分離器
６中でＣＯ２３５６１に４、Ｎ８５７３０　Ｋｇ及びＨ
２Ｏ１５３Ｋｆを含有する気体混合物４４４４Ｋｆが得
られ、これを３４を経て排出させる。更に尿素４１８７
６４、Ｃ０２Ｑ８８３Ｋｆ、　ＮＨ３１０８７８Ｋｆ及
びＨ２Ｏ１８４８７Ｋ９を含有する液相８１１２４に９
が残留する。

２３を経てストリッピング帯域から排出された気体混合
物を一部分第１高圧凝縮帯域３中で凝縮させると、カル
バミン酸塩溶液７９７１３に９が得られる。該帯域内の
混合物の滞留時間を選択して該溶液中で尿素１５９＋、
３Ｋｇが生じる様にし、カッ溶液ハ更にＣ０２２３１９
４Ｋｙ、ＮＨ６２ｆｇ！ＯＫ９及び８２０１１５９６Ｋ
ｇを含有スル。２９をｉて排出されるその他の凝縮され
なかった気体混合物を更に第２高圧凝縮帯域４で凝縮さ
せると、Ｃｏ　３３７５２Ｋｇ、Ｎ８３４１４１９Ｋｇ
、Ｈ２Ｏ１２２５０陶及び尿素１５９４３　Ｋ４を含有
する溶液及びＣＯ２６６００Ｋｇ、ＮＨ３１５２２２Ｋ
ｙ及ヒＨ２０４５１Ｋｇ　ヲ含有する気体混合物が合成
帯域１に供給される、第１高圧凝縮帯域３で、放出され
た熱を液体蒸気２５により排出し、その際更に該フロー
中に存在するカルバミン酸塩のＮＨ３及びＣＯ２の分解
が起こる。２こうして得た反応混合物に気−液分離を行
なった後に、圧力１８．５ノ々−ル及び温度１５５℃で
３６を経て、ＣＯ□７５５ＱＫｆ、　ＮＨ。

５３７４Ｋｆ及びＨ２Ｏ１４γ２〜から成る気体流が得
られ、かつ３３を経て尿素４１６６７Ｋｇの他にＣｏ２
２４７８Ｋｅ、ＮＨ３５６２２Ｋｔ及びＨ２Ｏ１６９５
２助を含有する溶液が得られる。接触帯域８で溶液を３
４を経て排出された気体流と向流で接触させる。この接
触により、３７ａを経てＣｏ２３００６Ｋｇ％ＮＨ３１
５３６Ｋｆ及びＨ２Ｏ４７０Ｋ４を含有しかつ温度１５
４℃を有する気体流が得られ、かつ３５ａを経て尿Ｅ　
＋　１６６７　Ｖ９　Ｎ　Ｃ０２３０３３〜、ＮＨ３４
８１６Ｋｇ及びｌ−１２０１６６３４に９を含有する溶
液が得られる。

尿素を含有する該溶液を、更に、溶液中になお存在する
カルバミン酸塩を分解するために圧力５　Ａ−ルテ処Ｎ
−ｊ−ル。４３を経て、Ｃｏ２２３６８Ｋｙ　、　ＮＨ
３２７８１に９及ヒＨ２０１２８ＱＫ９　ヲ含有スル気
体混合物が得られる。該気体混合物を凝縮すルア’：メ
Ｋ　Ｃ０２６６５Ｋｇ及びＮＨ３２０３５Ｋｔを含有す
る工程凝縮物５５４６　Ｋｑを、４４を経て供給する。

ＲＺ　４１６６７　Ｋｇ、　Ｃｏ２６６５　Ｋ９ｓ　　
ＮＨ，２０３５〜及び８２０１５３４５Ｋｇから成りか
つ温度１３０℃を有する１０で得られた尿素溶液を、４
１及び膨張弁１８ａを経て第１蒸発工程の加熱帯域１２
へ送る。膨張弁１８ａで膨張させる間、温度は７５℃に
下がる。濃縮に必要な熱は、加熱帯域１２の管外側で合
した気体流３６と３７を尿素溶液と向流で凝縮すること
によって得られ、ＣＯ２３００３３Ｋ９、Ｎ８３４８１
６Ｋｇ及び水４１月１を含有しかつ温度５０℃を有する
低圧工程で得られかつ４５を経て供給されるカルバミン
酸塩溶液を使用する。加熱帯域１２から、気体／液体混
合物を気−液分離器１４へ排出し、そこから圧力０．３
Ｂノ！−ル及び温度１３０℃で５０を経て、尿素４１６
６７にハＨ２０２１Ｑ　４　Ｋｙ及びＮＨ，１２Ｋｐを
含有する水中尿素溶液４３８７２　Ｖ４が得られる。

製造される尿素１トン当り、１９．６ノ々−ル及び２１
１℃の飽和蒸気４３７〜をス）　ＩＪツピング帯域２へ
供給する。第２高圧凝縮帯域舎で、尿素１トン当り５パ
ールの低圧蒸気４４５に４が製造される。該量のうち８
２Ｋｇは熱交換器１０で使用され、６３恥は第２凝縮工
程の加熱帯域１３で使用される。残りは蒸気放出器によ
り、水蒸気分離器１４及び１５及び廃水浄化装置（記載
してない）で必要な真空状態を維持するために使用され
る。

【図面の簡単な説明】

添付図面は本発明の方法を実施する装置の系統図である
。 １・・・合成帯域、２・・・ス）　ＩＪッピング帯域、
３・・・第１凝縮帯埴、養・・・第２高圧凝縮器、６，
７，９・・・気−液分離器、８・・・接触帯域、１１・
・・低圧凝縮帯粱、１２．１３・・・加熱帯斌、１４．
１５・・・水蒸気分離器

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、カルバミン酸塩及び遊離アンモニアを含有する尿素
   合成溶液を、合成帯域の高圧部で４：１までのＮＨ＿３
   ／ＣＯ＿２モル比で、少なくとも１７５℃の温度及び相
   応する圧力で生成し、少量のカルバミン酸塩を第１分解
   工程で合成圧又はそれより低い圧力で、熱を適用しなが
   ら二酸化炭素を用いてストリツピング処理することによ
   つて分解し、かつこうして得た気体混合物を少なくとも
   一部分凝縮させ、凝縮物及び存在する場合には気体混合
   物の非凝縮部分を合成帯域に戻し、少なくとも２つの後
   続する分解工程でまだ存在する更に多くの量のカルバミ
   ン酸塩を分解しかつ生じた気体混合物を分離するが、後
   続する分解工程の最初の工程で圧力１２〜３０バールを
   維持しかつ熱を供給し、かつ残りの尿素含有溶液を更に
   蒸発により処理して濃尿素溶液及び所望の場合には固体
   尿素にする、尿素の製法において、ストリツピングされ
   た尿素合成溶液を引続く分解工程の第１工程の圧力と等
   しいか又はそれより高い圧力に膨張させる際に生じた気
   体混合物を、その中にまだ存在する更に多くの量のカル
   バミン酸塩を分解しかつこうして生成した気体を分離し
   た後に残留する溶液と接触帯域で直接接触させ、その後
   残留する気体混合物を接触帯域から排出させかつ凝縮さ
   せて凝縮物を尿素合成の高圧部に戻すことを特徴とする
   、尿素の製法。 ２、膨張したストリツピングされた尿素合成溶液中にま
   だ存在する更に多くの量のカルバミン酸塩の分解を、溶
   液を第１凝縮ゾーンの凝縮気体混合物と間接的熱交換に
   通すことによつて行なう、特許請求の範囲第１項に記載
   の方法。 ３、接触帯域から排出された気体混合物の凝縮を、温度
   ７５〜１３０℃で凝縮すべき尿素溶液と間接的に熱交換
   することによつて温度１４５〜１１０℃で行なう、特許
   請求の範囲第１項に記載の方法。 ４、減圧したストリツピングされた尿素合成溶液と第１
   凝縮ゾーンの凝縮気体混合物との間の間接的な熱交換後
   に分離した気体を接触ゾーンから排出された気体混合物
   と一緒に凝縮させる、特許請求の範囲第１項から第５項
   のいずれか１項記載の方法。