JPS6247416A - 塩基性酸素上吹転炉中における鋼溶融法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、鉄及び鋼冶金に関し、特に、頂部ないし頭上
に取付は次酸素ランスを有する塩基性酸素上吹転炉中に
おけるｇＡ＠融法に関する。

塩基性酸素上吹転炉（ＢＯＦ）中における鋼溶融法は、
スクラップ金属、溶鉄及び添加物を含む金属投入物に酸
素を吹き込むことによって金属精錬すること包含する。

製鋼におけるＢＯＦ技術の重要な特徴はそのスクラップ
処理能力である。

スクラップは製鋼のために銑鉄より安い出発材料である
。したがって、１トンの鋼を生産するのに１．１トンの
スクラップ、で十分であるのに対し、銑鉄から１トンの
銅を生産する場合、事前１７Ｃ２’　）ンの鉱石を掘り
出［２て高炉中で処理する必要があり、この工程で約１
トンの貴重で高価なコークス用炭を消費する。スクラッ
プ金属１トンを集めて準備する材料費は、銑鉄１トン全
生産する材料費より１０から１２倍少ない。したがって
、製鋼においてスクラップ金属を利用すると、重要な材
料と必要な労働量との両方を著しく節約することができ
る。

スクラップの費用がより安いことを考慮に入れて、投入
する金属部分のスクラップ金属の割合を増やし溶銑の割
合を減らす友めに、鋼溶融のＢＯＦ技術ＶＣ種々の技術
を最近導入している。スクラップの割合を高くする技術
の１つとして、塩基性酸素炉においてスクラップを予熱
するものがある。し友がって、米国における全ＢＯＦ設
備の約４分の１のものが、この目的で、燃料ガス又は燃
料オイル羽口金備えている。入手可能なデータ（スチー
ル・タイムズ雑誌、１９７７年第２０５巻第１１号第１
３３゜〜１３７頁、第１３９〜１４０頁参照）によると
、スクラップ’６ｓｏｏ℃に予熱すると、約１０分の加
熱時間で、全金属投入重量の１０％だけスクラップの割
合全増やすことができる。金属投入物のスクラップの割
合を増加するために、塩基性酸素炉の中でスクラップを
予熱する鋼溶融技術は、米国、英国、ベルギー、スウェ
ーデン、日本、フランスにおいて広〈実施さ扛ている。

従来技術 従来の塩基性酸素炉において溶鉄全添加しないでスクラ
ップを加熱溶融する最初の試みは、Ｖｏｅ−３を一人＋
ｐｉｎｅＡＧによ２て行わｎた（　Ｒｉｎｅｓｃｂ　Ｒ
，Ｆ。

−Ｊ、Ｍｅｔａｌｓ　　１９６２年第１４巻第７号第４
９７〜５０１頁参照）。

米国特許第３，１７４，８４７号　は製鋼法を開示して
いるが、こｎによると、塩基性酸素炉の中に予め投入さ
れている銑鉄と金属投入物のＭ　ｆｉｔの１．５から１
、７５　Ｘの量の鋼スクラツプとの上にコークスを置く
。次いで、ガスバーナによってコークスに着火し、投入
物を通して酸素を投入物が溶融するに従って増やしなが
ら吹き込む。

また、炉の中へ冷えた材料を投入しく砕いた鋳鉄、鋼ス
クラツプ、燃料、鉄合金）、こｎらを溶融し、酸素で精
錬し、可燃性物質を燃料として用いる、塩基性酸素炉中
での製鋼法も公知である（米国特許第２．８００，６３
１号、第３２３４，０１１号参照）。

しかしながら、冷えたスクラップと固体燃料を含む投入
物の上に酸素全直接供給して溶融精錬することを包含す
る製鋼法を実施することは、燃料に着火すること、燃料
の非効率的利用、金属中の高残留硫黄値、炉の耐火ライ
ニングの寿命が短かいこと、金属溶融損が著しいこと、
及び、スラグ形成物質を多量に入れること、における難
点が明らかになりた。こｎらの理由で、金属投入物を加
熱する技術は、広〈実施さＣることができなかった。

現在、金属投入物の組成として溶鉄を有する塩基性酸素
炉におけるスクラップの加熱は、酸素中においてガス状
ないし液体状の炭素含有撚料を燃焼させることによって
発生した熱によって行りている。このスクラップ加熱技
術は、燃料オイル／酸素羽口金柑いるＷｉｌｌｉｎｇ　
Ｐｉｔｔｓｂｕｒｇｈ　　のような製鋼所、燃料ガス／
酸素ランスを用いるＡｌ１３１Ｗｏｏｄ、　Ｗｉｓｃｏ
ｎｓｉｎ　５ｔｅｅ１．　Ｉｎ１ａｎｄ　５ｔｅｅｌ　
Ｃｏ、のような製鋼所において用いらｎている。Ｏｏｃ
ｋｅｒｉｌｌＯｕｇｒｅｅ　　は液体燃料としてオイル
を用いている（Ｂｌａｓｔ　Ｆｕｒｎａｃｅ　ａｎｄ　
５ｔｅｅｌ　Ｐｌａｎｔ　１９６９年第５７巻第１２号
第１００７−１０１２頁のＫｅｍｎｅｒ　Ｗ、　Ｆ、　
：　１．　Ｍｅ　−ｔａｌｓ　１９７２年第２４巻第９
号第２６〜３７頁：Ｉｒｏｎ−ｍａｋｉｎｇ　ａｎｄ　
Ｓｔｅｅｌｍａｋｊｎｇ　　１９７６年第８巻第５号第
２５２〜２５Ｂ頁の０ｎｕｓｃｈｅｋ　Ｊ、　Ｗ、　、
Ｈｏｌｍｅｓ　ｒＬ、　Ｌ。

嶌参照）。

新日本製鉄株式会社のある製鋼所ではトロイド形の灯油
／酸素ランスを用いた（　Ｉｒｏｎ　ａｎｄＳｔｅｅｌ
　Ｉｎ５ｔｉｔｕｔｅ　１９７３年第４６巻第４号第３
２５〜３３１頁の０ｈａｔｔｅｒｊｉｅ　Ａ、参照）。

公知のスクラップ予熱技術は次のように行う。

第１に、スクラップ加熱の間に放出さｎｆｃ酸化鉄から
炉底を保護するために、石灰を炉の中に投入する。石灰
を入ｎてから、必要量のスクラップを炉の中に入ｎ１炉
のフードの開口から酸素ランスを引き上げ、ガス／酸素
ランスで置き換える。炉を垂直位置ヘセットし、ランス
の先端がフードの開口に達するまでガス／酸素うンス全
下ける。次いで、手動の燃料ガストーチで着火する。そ
ｎに続いて、ランスをスクラップ加熱位置まで下げて、
醇融槽の深さの２〜３倍を越える距離に加熱操作中維持
する。

液体燃料を用いる実施形においては、耐火ライニングの
温度が燃料を着火するのに十分であるので、トーチで着
火しなけｎばならない特別の必要性はない。スクラップ
予熱装置を動作させると、ランスは炉の口の下約１メー
トルの位置の炉の中へ下降する。ランスがスクラップレ
ベルに近づきすぎると、ランスの先端は早急に破壊され
る。他方、ランスの位置がスクラップから達すざると、
加熱効率に悪影響を受ける。その上、上記し九技術によ
っては、スクラップは一様に加熱さｎず、軽量片はすで
に溶融しているのに、重址片はまだ十分に加熱さｉして
いないことになる。約１１〜１２分のスクラップ加熱期
間に続いて、燃料ランスを引き上げ、不使用位置へ引っ
込め、酸素ランスを代りに導入し、炉を傾け、そして溶
鉄をその中へ注入する。金属精錬は酸素を吹き込むこと
によって行う。精錬操作に必要な総酸素量の少なくとも
１５％をランスが供給してから、ランスをその作業位置
にセットする。

しかしながら、燃料ガス／酸素又は燃料オイル／酸素を
使用してスクラップを予熱する塩基性酸素炉操作の欠点
は、ランスに燃料全供給するｍめの特別の装ｆｆ１を有
する複雑な構造及びその装置の操作の必要性、スクラッ
プ予熱時間の延長、及び、加熱後酸化鉄で飽和した液相
溶融領域の発生、である。その上、燃料／酸素ランスの
操作ＶＣ，は高レベルの有害な周波波ノイズが伴う。

塩基性酸素炉の中で使用する時、ガス状及び液体状燃料
の酸素中で燃焼は、固体炭素質燃料より小さい熱利用係
数しか与えない。し九がって、ＢＯＦガスの平均温度１
４４０℃であり、天燃ガス及び燃料オイル燃焼の熱利用
係数は、そ；ｎ、−ｔ’Ａ８．４ｚ及び１４．９％であ
り、一方、無煙炭及び固体炭素の熱利用係数はそｎぞｆ
ｌ　２２．５％及び２３．２％である（「塩基性酸素炉
中の投入物の金属スクラップ」ソ連モスクワ、１９８２
年第６１頁のＢａｐｔｉｚｍａｎｓｋｉ　Ｖ、　１．　
、Ｂｏｉｃｈｅｎｋｏ　Ｂ、　Ｍ、　：Ｔｒｅｔｙａｋ
ｏｖＥ、　Ｖ、参照）。

酸素の流れの中での固体燃料（主としてコークス）の燃
焼は、環状ギャップを有する特別なランスを使用して行
わｎる。粉末固体燃料を、特別の容器から対応したパイ
プ系を経て、キャリアガス（アルゴン又は窒素）の流ｎ
によってランスへ供給し、ランスの環状ギャップの出口
において酸素の流れと会い、そこで燃焼する（　Ｂｅｒ
ｇ＆　Ｈｔ１口ｅｎ−ｍＷｎ　Ｍｏｎａｔｓｈ、　１９
６０年第１０５巻第ｉｉ号第３０３−３０９頁のＲｉｎ
ｅｓｃｈ几、Ｆ−；　Ｊ６Ｍｅ　ｔ　ａ　Ｉ　ｓ　１９
６２年第１４巻第７号第４９７〜５０１頁の几１ｎｅｓ
ｃｈ几、Ｆ、参照）０スクラツプ予熱のこの技術は、溶
鉄を用いないで塩基性酸素炉の中でスクラップから鋼を
溶融するため（Ｃ２例えば、西ドイツのＫＩ８ｃｋｎｅ
ｒ　−Ｗｅｒｋｅ　ＡＧにおいて用いらｎている。

輸送系における高い磨耗がこの方法の重大な欠点である
。その上、９９ｇ以上の揮発性物質を有する燃料を用い
ると、自然着火しやすいので、炭素質燃料の選択が限定
さｎてしまう。

固体ないしガス状／液体状燃料のいずＩＬかを用いて塩
基性酸素炉の中で鋼を製造する公知の方法全てにおいて
、スクラップを加熱する方法は複雑で、燃料を調製しこ
ｎを炉の中へ供給するための特別の装置を設置するに伴
って相当の費用が必要である。

解決すべき問題点 本発明の目的は、容易、に入手でき、比較的安価な熱源
を利用して、スクラップの予熱工程をより簡単でより安
くすることができる＠溶融法を提供することである。

問題点を解決する友めの手段 この目的は、スクラップを炉の中に投入する工程：炉の
中に供給された炭素含有撚料を酸素中で燃焼させること
によって生成した熱でスクラップを加熱する工程；溶鉄
を注入する工程；酸素を吹付けて該金属を精錬する工程
：からなる塩基性酸素上吹転炉中における鋼醇融法であ
りて、本発明により、スクラップの加熱は流れとして導
入された固体炭素質燃料の燃焼によって行わｎ、炉の底
のレベルから酸素を供給するランスの有効内側直径の５
０から１００倍の高さにセットさ′ｎたランスを通して
、１トンのスクラップ当り８から１５Ｎ硲−の量供給さ
れる酸素のｉｎと前記燃料の流れとが交差するようにさ
ｎており；加熱さｆ″ＬｆｃＬｆｃスクラツプ灰を投入
し、次いで溶銑を注入し；静的状態の溶融金属のレベル
から上の、精錬操作のために予め決めた、ランスの作業
高度より１、５から２．５倍の高度にランスをセットし
て金属精錬を開始し、そｔ′Ｌ、ＶＣ続いてランスを徐
々に下降させることによってランスを作業高度にセクト
し、この下降は、該金属の精錬に必要な酸素のａ量の５
から１０％の酸素を供給してから開始し、該金属の精錬
に必要な酸素総量の２０から２５％の酸素を供給してか
ら中止する：ことを特徴とする塩基性酸素上吹転炉中に
おける鋼溶融法によって達成される。

ここに開示した鋼溶融法は、スクラップ予熱操作を著し
く簡単化し、そｎを相当安価にする。その理由は、スク
ラップの予熱は従来の構造の塩基性酸素転炉において何
らの改変も行わず、実質的に何らの投資も行わずに行う
ことができるからである。

低品位の石炭を含む種々の品位の石炭を、固体炭素質燃
料として用いることができる。

精錬工程をこｎらの条件のもとに、高効率及び高生産性
にて行うことができる。

ここに開示した鋼溶融法の特長は以下の説明からより良
く理解できよう。

作用 溶融工程は、従来の塩基性酸素上吹転炉、すなわち、頂
部ないし頭上に取付けた酸素ランスを有する炉の中にお
いて行う。

前回の溶融サイクルの熱生成物（すなわち、鋼及びスラ
グ）を炉から出し、炉の耐火ライニングが少なくとも８
００℃に維持さｎている時に、（採用し次技術によって
）必要とされる量のスクラップを炉の中に投入し、炉を
その動作位置にセットする。ランスを下げ、炉の底のレ
ベルからランスの有効内側直径の５０から１００倍の距
離に対応する高さにランスをセットし、ランスを通して
１トンのスクラップ当り８から１５Ｎｒ＃ｚ−の割合で
酸素を流れとして供給する。上記の用語［有効内側直径
Ｊは、ランスのノズルの臨界内径レベルにおける全面積
の総和に等しい面積を有する円の直径を意味する２炉の
中へ酸素を供給すると同時に、固体炭素質燃料を、１ト
ンのスクラップ当り炭素換算で８から４５ＫｅＯ量、０
．１から２　ｔ／―　の割合で炉の中へ供給する。

固体炭素燃料は、在来のばら投入物用ダクトを通して、
酸素の流れと交差する流ｎの形で供給する。酸素の流れ
と固体炭素質燃料の流れとによって規定される角度は１
０’から３０’である。酸素の流れが炭素質燃料の流れ
と会う瞬間、炉の内部の高温（少なくとも８００℃）の
ため、燃料は瞬時に着火し、炭素が二酸化炭素に酸化す
ること、及び燃料中の可燃成分、例えば炭化水素の燃焼
によって多量の熱が放出される。この着火によって大き
な火炎舌が生成し、これがスクラップを加熱する。炭素
質燃料と酸素を供給する上記の技術によって、これらを
適切ＶＣ混合し、炭素質燃料の未燃焼粒を全体のスクラ
ップ表面へ一様に分布させ、ここで燃焼が持続し、スク
ラップを加熱することができる。このスクラップ加熱工
程の時間は３から８分である。

上記に具体的に示した高さにランスを設定することは、
スクラップの加熱表面の可及的大面績を火炎舌で加熱す
る必要があるという目的によって、決定される。

炉底レベルの上の有効内側直径の５０倍より小さい高さ
にランスをセットすると、炭素質燃料の流れがランスの
軸と交差し、炉の中に供給された固体燃料の流れが酸素
の流れと交差するという条件と両立せず、これは許され
ない。

他方、有効内側直径の１００倍を越える高さにランスを
セットすると、火炎舌が炉の耐火ライニングに当り、そ
の強度に悪影響を与える。

スクラップを予熱するために１トンのスクラップ当り上
記した８から１５Ｎηヨの範囲の供給酸素量は、１トン
のスクラップ当９８Ｎ−ん　より低い割合で供給すると
、炎からスクラップへの熱移動が低下し、未燃焼固体燃
料粒の二次燃焼条件が悪化し、そのためスクラップの予
熱が低くなることになるということから決められる。

他方、１トンのスクラップ当り１５Ｎη−より高い割合
で酸素を供給すると、スクラップの中に酸化鉄で飽和し
た局部的液体領域が形成され、この領域は次に溶鉄を炉
の中へ注入した時に炉からはねとぶことになり得る。

種々の組成品位の石炭、コークス、コークス生成廃棄物
、及び他の同様な物質を固体炭素質燃料として用いるこ
とができる。炭素質燃料中の含有不純物は実際上精錬工
程Ｖこ影響を与えず、ま友鋼の品質をそこなうことはな
い。使用する燃料の塊は１から３センチメートルの範囲
である。これよシ大きい寸法の粒子の燃料を用いると、
スクラップ加熱操作を終える時に、相当量の未燃焼燃料
粒が炉の中に残りてしまり。

スクラップ加熱工程が終了すると、石灰を炉の中に投入
し、そして溶鉄をその中に注入する。

溶鉄を注入してから炉を動作位置に再設置して、ランス
を下げ、精錬操作のために予め決められ九ランスの作業
高度の１．５から２．５倍の高度にランスをセットする
。用語「作業高度」は、ランスの先端から炉の中の仮想
静的状態にある液体金属のレベルまでの距離を意味する
。

精錬開始の時の上記のランス位置は、スクラップ加熱中
に形成された多量の酸化鉄が存在することによりて金属
とスラグがはねとぶことを防止するのに重要である。ラ
ンスのこの位置は、ランスな作業高度に再設定する時間
を短縮する。

ランスを作業高度の１．５倍より下の高さにセットする
と、突き出ている禾Ｂ　屏スクラップに対してランスの
先端が瘍つ〈危険が生じる。

ランスを作業高度の２．５倍を越える高さにセットする
と、相当量の酸化鉄がスラグの中に生成され、ランスを
次に作業高度まで下げる時、発展する炭素酸化反応によ
って炉から金属とスラグがはねとぶことになる。

次に、この金属の精錬に必要な酸素の総量の５から１０
％の量の酸素を供給した後に、ランスを上記した最初の
位置から徐々に下降させることによって、作業位置に再
設置する。精錬操作に必要な総量の２０から２５％の量
の酸素を供給して、ランスの下降を中止する。これに続
＜ｎ錬操作は、所望の品位の鋼を溶融するのに適した熱
効率において行う。

ランスを最初の位置から下降させるのを、精錬操作に必
要な総酸素量の５％が供給される前に開始すると、突き
出ている未溶解スクラップに対してランスの先端が傷つ
く危険が増加する。

他方、ランスを最初の位置から下降させるのを、必要な
総酸素量の１０にを供給した後に開始すると、スラグは
過剰量の酸化鉄で飽和してしまう。これは避けなければ
ならない。

ランスの下降及びその作業高度への設置に関することに
ついても同様な注意を考えに入れなけれハナラない。ラ
ンスを急に下降させること、すなわち、総酸素量の２０
％を供給する前にランスをその作業高度に設置すると、
ランスはスクラップ片に突き当たる可能性がある。しか
しながら、ランスを非常にゆりくり下降させ、総酸素量
の２５％以上が供給させた時に作業高度にセットすると
、精錬操作の全時間が延びてし捷うので望ましくない。

上記した鋼溶融法は次のようなこと全可能にする多数の
利点を与える。

０　塩基性酸素上吹転炉又は上吹を含む復合吹炉に実際
的に伺ら付加的投資を行わないで、スクラップ加熱操作
を簡単化することができる。

０　何ら構造的に改良をほどこさないで、在来の装置を
用いることができる。

○　容易に入手可能で安価な熱エネルギー源、すなわち
、低品位燃料のような固体炭素燃料を複雑で高価な調整
をしないで用いることができる。

上記した発明をより良く理解するために、以下に実際的
実施例を示す。

実施例 実例１ 耐火ライニングが約１０００℃の温［’に有する３５０
トン塩基性酸素転炉から溶融鋼とスラグを出した後に、
１３０トンのスクラップを炉の中へ入れ、炉を動作位置
にセクトする。ランスを下げ、炉の底のレベルから８メ
ートルの高さく有効内側直径の８５倍）にセットする。

酸素はランスを通して１３０ＯＮ袷−（１トンのスクラ
ップ当、りＩＯＮ袷−）の割合で供給する。酸素供給と
同時に、ばら投入物用ダクトを通して、次の組成の低品
位石炭を３００　ＱＫｙ　の量、この燃料の流れが酸素
流と交差するように、炉の中に供給する。重量で、可燃
部５４．８％、灰３７，６％、水分７６％。酸素を６５
０ＯＮ−供給して、加熱を中止する。石灰１５トンを予
熱したスクラップの上に投入する。ランスを上げて炉を
傾け、重量でＯ−４，２％、Ｓｉ　＝　０．７％、Ｍｎ
＝０．２５％Ｓ−０，０３０％、Ｐ−０，０６％を含む
１４００℃の溶鉄２７０トンをその中に注入する。炉を
動作位置に再セットし、ランスを仮想静的状態にある溶
融金属のレベルの上４メートル（作業高度の２．２倍）
へ下げ、その後酸素供給を開始する。酸素を１３０ＯＮ
−供給して（精練操作に必要な全量のｓ９７；）、ラン
スを徐々に下げ、３６０ＯＮ−の酸素を供給した時に（
全量の、２２％）、ランスを静的状態にある溶融金属レ
ベルの上１．８メートルの作業高度にセットする。ラン
スのこの位置は、標準的に採用されている技術によって
行われる精錬操作が終るまで、実質的に変化しない。精
錬工程の期間は１２．５分である。精錬操作終了時にお
いて、製造された鋼の温度は１６４０℃であり、その炭
素含有１には０．０８％である。これらの鋼の温度及び
その炭素含有量のデータにより、溶融サイクルの熱効率
は適切なものであったということが確認できる。

実例２ 操作順序は実例１と同様ンこ行うが、炉の中に投入する
スクラップと済鉄の量を多少変え、またスクラップ加熱
と精錬工程のパラメータを修正している。

炉の中に導入するスクラップと溶鉄の量は、それぞれ１
００トン及び２３０トンである。ランスｒよスクラップ
を予熱する友めに４，５メートルの高さく有効内側直径
の５０倍）にセラ）する。加熱工程のための酸素供給割
合は、１５０ＯＮｒｒ／／ａｍ　（１トンのスクラップ
当り１５ＮＦＦ／／、　）である。炉の中に供給する石
炭の総量は１９２０〜である。加熱操作のために酸素を
４５０ＯＮ−供給して、スクラップの加熱を中止する。

予熱したスクラップの上に１０トンの石灰を投入し、溶
鉄を中へ注入する。金属精錬は、静的状態にある溶融金
属の仮想レベルの上２．５メートルの高さ、すなわち、
作業高度の１．５倍の高さにランスをセットして始まり
、酸素供給を開始し、８６５Ｎ−の酸２（精錬操作に必
要な全量の５％）を供給した後に、ランスを徐々に下げ
、３４６ＯＮ−の酸素を供給した時［（精錬操作に必要
な全量の２０％）、ランスを静的ｍＦａ金属の仮想レベ
ルの上１．７メートルの作業高度にセットする。精錬操
作完了時において、製造された鋼の温度は１６３５度で
あり、その炭素含有量は０．０７％である。精練時間は
１１．５分である。

実例３ 操作順序は実例１と同様に行うが、炉の中に投入するス
クラップと溶鉄の量を変更し、まｍスクラップ加熱と精
錬工程のパラメータを修正している。

転炉の中に入れるスクラップと廖鉄の量は、それぞれ１
４０トン及び２６０トンである。ランスはスクラップを
予熱するために９．３メートルの高さＣ有効内側直径の
１００倍）にセットする。酸素は加熱工程のために、１
１２ＯＮｎＩ／Ｍ（１１−ンのスクラップ当り５Ｎｔｒ
？／ｗｉｍ　）の割合で供給する。炉の中に供給する石
炭の総量は４２００Ｋｆである。　酸素を８９６ＯＮ−
供給して加熱を中止する。加熱したスクラップの上に１
５トンの石灰を投入し、溶鉄を炉の中へ注入する。静的
溶融金属のレベルの上４，５メートルの高さ、すなわち
、作業高度の２．５倍の高さにランスをセットして精錬
を始める。１５２ＯＮＷｌの酸素を供給して（精錬に必
要な全量の１゜ｚ）、ランスを徐々に下げ、３８０ＯＮ
−の酸素（精錬操作に必要な全量の２５％）を供給した
後に、静的溶融金属のレベルの上１．８メートルの作業
高度にセットする。精錬時間は１４分である。精錬完了
時において、溶融鋼の温度は１６３５℃であり、その炭
素含有量は０．０９％である。

実例４ 操作順序は実例１と同様に行うが、低品位石炭を９２％
の炭素を含むコークスで置き換える。

炉の中に入れるスクラップと容鉄の量ハ、それぞｔＬ１
３Ｑ）ン及び２７０トンである。ランスはスクラップを
予熱する之めに８メートルの高さく有効内側直径の８５
倍）にセットする。加熱工程のための酸素供給割合は、
１３０ＯＮｙｙ／／、、　（１ドアのスクラップ当りＩ
ＯＮ姶−）である。炉の中に供給するコークスの総量は
２ｏｏｏＩＣｆである。酸素を６５０ＯＮ−供給して加
熱を中止する。加熱したスクラップの上に１５トンの石
灰を投入し、溶鉄を中へ注入する。精錬操作は、静的溶
融金属の仮想レベルの上４メートルの高さ、すなわち、
作業高度の２．２倍の高さにランスをセットして始まり
、１３０ＯＮ−の酸素をすでに供給してから（精錬操作
に必要な全量の８％）、ランスを徐々に下げて、３６０
ＯＮ−の酸素（全量の２２％）を供給し友時に、ランス
を静的溶融金属の仮想レベルの上１．８メートルの作業
高度にセットする。精錬時間は１１．５分である。精錬
操作終了時の溶融鋼の温度は１６２０℃であり、その炭
素含有量は０．０６％である。

発明の効果 本発明は、付加的資本投資を実質的に行わずに、スクラ
ップ加熱を著しく簡単化し、塩基性酸素転炉中における
鋼溶融工程を強化することを特徴とする 特許出願人代理人　　弁理士　　佐　藤　文　男（ほか
１名） ＠発明　　者　　セルゲイ　ドミトリエ　　ソビエト連
邦ヴイツチ　ジンチェン　　ラスト−プロコ ０発　明　者　　アルベルト　ニコラエ　　ソビエト連
邦ヴイツチ　イヴオデト　　ラスト・プロコ　　　　　
　　　　　　　　　　　　−ラ１３＠発明者　　　レオ
ニード　ベトロヴ　　ソビエト連邦イツチ　クリモフ　
　　　リュギナ・１４◎出　願　人　　チェレポヴエツ
キイ　　　ソビエト連邦メタルルルギチェスキ　　ラス
ト・ウーイ　コムビナート　イ 一メニ　５０−レテイア ニスニスニスアール ・チェレポヴエツ・ヴオロゴドスカヤ　オブスペクト　
ポベデイ・１２０・クワルチーラ７０・チェレポヴエッ
・ヴオロゴ下スカヤ　オブスチャド　メタルル　ルゴフ
・５・クワルチ・モスクワ・ウーリッツア　ア力デミカ
　ピ・コルプストクワルチーラ１８５ −チェレポヴエツ・ヴオロゴドス力ヤ　オブリツツア　
ミラ・３０

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）スクラップを炉の中に投入する工程；炉の中に供
   給された炭素含有撚料を酸素中で燃焼させることによっ
   て生成した熱でスクラップを加熱する工程；溶鉄を注入
   する工程；酸素を吹付けて該金属を精錬する工程；から
   なる塩基性酸素上吹転炉中における鋼溶融法であって、
   スクラップの加熱は流れとして導入された固体炭素質燃
   料の燃焼によって行われ、炉の底のレベルから酸素を供
   給するランスの有効内側直径の５０から１００倍の高さ
   にセットされたランスを通して、１トンのスクラップ当
   り８から１５Ｎｍ＾３／ｍｉｎの量供給される酸素の流
   れと前記燃料の流れとが交差するようにされており；加
   熱されたスクラップの上に石灰を投入し、次いで溶鉄を
   注入し；静的状態の溶融金属のレベルから上の、精錬操
   作のために予め決めた、ランスの作業高度より １．５から２．５倍の高度にランスをセットして金属精
   錬を開始し、それに続いてランスを徐徐に下降させるこ
   とによってランスを作業高度にセットし、この下降は該
   金属の精錬に 必要な酸素の総量の５から１０％の酸素を供給してから
   開始し、該金属の精錬に必要な酸素総量の２０から２５
   ％の酸素を供給してから中止する；ことを特徴とする塩
   基性酸素上吹転炉中における鋼溶融法。