JPS624888A - 金属材料の腐食防止法 - Google Patents
金属材料の腐食防止法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
水溶液および非水溶液への添加物が腐食作用の速度を低
下（抑制）することは公知である。
下（抑制）することは公知である。
特に有機系化合物、例えばアミン類、イミン類、第四ア
ンモニウム塩、不飽和アルコールおよび他の物質が金属
材料、特に非合金の鋼鉄が酸腐食攻撃する媒体中におい
て抑制剤として作用する〔アクスチナート（Ａｋｓｔｉ
ｎａｔ） ：材料と腐食（Ｗｅｒｋｓｔｏｆｆ ｕｎｄ
Ｋｏｒｒｏｓｉｏｎ）２１．２７３ （１９７０）
；サニアル（Ｓａｎｙａｌ） 、 Ｂ、 ニブログレス
・イン・オーガニック・コーチング（Ｐｒｏｇｒｅｓｓ
ｉｎ ＯｒｇａｎｉｃＣｏａｔｉｎｇｓ）９、第１６
５〜２３６頁（１９８１） ； ローゼンフェルド（Ｒ
ｏｚｅｎｆｅｌｄ） 、Ｌ、Ｌ、：腐食抑制剤（Ｃｏｒ
ｒｏｓｉｏｎ Ｉｎｈｉｂｉｔｏｒｓ）、マンクグラウ
・ヒル・イン３． （ＭｃＧｒａｗ Ｈｉｌｌ Ｉｎｃ
、）、ニューヨーク（１９８１）参照〕。腐食抑制剤は
その作用によって吸着抑制剤、不動体、皮膜形成剤また
は被覆層形成剤、中和剤等に区別されるディーン（Ｄｅ
ａｎ）、Ｓ。
ンモニウム塩、不飽和アルコールおよび他の物質が金属
材料、特に非合金の鋼鉄が酸腐食攻撃する媒体中におい
て抑制剤として作用する〔アクスチナート（Ａｋｓｔｉ
ｎａｔ） ：材料と腐食（Ｗｅｒｋｓｔｏｆｆ ｕｎｄ
Ｋｏｒｒｏｓｉｏｎ）２１．２７３ （１９７０）
；サニアル（Ｓａｎｙａｌ） 、 Ｂ、 ニブログレス
・イン・オーガニック・コーチング（Ｐｒｏｇｒｅｓｓ
ｉｎ ＯｒｇａｎｉｃＣｏａｔｉｎｇｓ）９、第１６
５〜２３６頁（１９８１） ； ローゼンフェルド（Ｒ
ｏｚｅｎｆｅｌｄ） 、Ｌ、Ｌ、：腐食抑制剤（Ｃｏｒ
ｒｏｓｉｏｎ Ｉｎｈｉｂｉｔｏｒｓ）、マンクグラウ
・ヒル・イン３． （ＭｃＧｒａｗ Ｈｉｌｌ Ｉｎｃ
、）、ニューヨーク（１９８１）参照〕。腐食抑制剤は
その作用によって吸着抑制剤、不動体、皮膜形成剤また
は被覆層形成剤、中和剤等に区別されるディーン（Ｄｅ
ａｎ）、Ｓ。
Ｗ、等：マテリアルス・パーホーマンス（Ｍａｔｅｒｉ
ａＩｓ Ｐｅｒｆｏｍａｎｎｓ） 、第４７〜５１頁
参照〕。
ａＩｓ Ｐｅｒｆｏｍａｎｎｓ） 、第４７〜５１頁
参照〕。
脂肪族系および芳香族系の飽和および不飽和アミン化合
物を含むアミン類並びに第四級アンモニウム化合物は酸
腐食に対する吸着抑制剤として公知である。保護のメカ
ニズムに相応して、これらの物質は酸性媒体中において
のみ酸化剤、特に空気中酸素の不存在下に硬化を示す〔
リッジ、：Ｌ （Ｒｉｓｃｈ）Ｋ、： ＶＤｌ、レポー
ト（Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ 。
物を含むアミン類並びに第四級アンモニウム化合物は酸
腐食に対する吸着抑制剤として公知である。保護のメカ
ニズムに相応して、これらの物質は酸性媒体中において
のみ酸化剤、特に空気中酸素の不存在下に硬化を示す〔
リッジ、：Ｌ （Ｒｉｓｃｈ）Ｋ、： ＶＤｌ、レポー
ト（Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ 。
ｆ Ｇｅｒｍａｎ ＩＥｎｇｉｎｅｅｒｓ Ｒｅｐｏｒ
ｔ）３６５〜１１（１９８０）） 。
ｔ）３６５〜１１（１９８０）） 。
一方、中性のおよびアルカリ性の酸素含有水中での腐食
に対する抑制剤、特にリン含有化合物、例えばリン酸塩
およびポリ−リン酸塩の保護作用が、被膜の形成（造膜
性抑制剤）または、耐蝕作用が媒体および最初の成長条
件に著しく左右される沈澱固体より成るバリヤ層に依存
していることは公知である。特に媒体（加熱要素、熱交
換手段）中に金属材料から熱を伝達する場合には、熱の
流れを妨害しそして形成される被覆層の下で過剰加熱ま
たは局所的な°腐食をもたらす層が生じ得る。
に対する抑制剤、特にリン含有化合物、例えばリン酸塩
およびポリ−リン酸塩の保護作用が、被膜の形成（造膜
性抑制剤）または、耐蝕作用が媒体および最初の成長条
件に著しく左右される沈澱固体より成るバリヤ層に依存
していることは公知である。特に媒体（加熱要素、熱交
換手段）中に金属材料から熱を伝達する場合には、熱の
流れを妨害しそして形成される被覆層の下で過剰加熱ま
たは局所的な°腐食をもたらす層が生じ得る。
驚くべきことに本発明者は、第四アンモニウム化合物、
オキシアルキル化第四アンモニウム化合物およびアミノ
キシドの群の内の特別な化合物が酸性、中性およびアル
カリ性ＰＨ−城においての金属材料、特に非合金の鉄鋼
および銅の腐食を有効に防止できること、その際保護効
果、特に流動性の中性水性媒体中におけるそれが溶解し
た酸素が存在しているかどうかに無関係であることを見
出した。
オキシアルキル化第四アンモニウム化合物およびアミノ
キシドの群の内の特別な化合物が酸性、中性およびアル
カリ性ＰＨ−城においての金属材料、特に非合金の鉄鋼
および銅の腐食を有効に防止できること、その際保護効
果、特に流動性の中性水性媒体中におけるそれが溶解し
た酸素が存在しているかどうかに無関係であることを見
出した。
従って、本発明の対象は水性媒体中での金属材料の腐食
を防止するに当たって、水性媒体に式■または■ Ｒ＋−（Ｃｚ！Ｉ４０）Ｉ、−に０′八” （ｒ）
Ｒ，０または Ｒ，−Ｎ→０（■） ＩＧ 〔式中、Ｒ３は炭素原子数１２〜２６のアルキル基また
は炭素原子数１２〜２６のアルケニル基であり、ｎはＯ
〜５の数であり、Ｋ（＋）は式のアルキル基でそしてＲ
３は炭素原子数１〜３のアルキル基または式−（Ｃ２１
１４０）ＸＨ（但しＸは１〜３の数である）で表される
基であり、八（−） は以下の弐のアニオンである： ＳＣＨ’−’、ＲｔＳＣｈ ’−’ （但しＲ４は炭素
原子数６〜９のアルキル基または炭素原子数６〜９のア
ルケニル基でありそしてＲ＋とＲ４との炭素原子数の合
計は少なくとも２１であるべきである） （式中、Ｈａｌは弗素、塩素、臭素または沃素であり、
Ｒ３は炭素原子数１〜５のアルケニル基または炭素原子
数工〜５のアルコキシ基で、３位、４位、５位および６
位にあり、そしてＲｈはカルボキシ基に対して２または
３位にある水素原子または水酸基およである）および （式中、Ｒ７はＣＯＯ−または５Ｏ３（′でありそして
Ｒ８は式Ｒ’ ｒ−（ＯＣＨｚＣＩ□）７−の基、炭素
原子数８〜１８アルキル−アリール基または了り−ルー
炭素原子数８〜１８アルキル基であり、但しＲ１１は炭
素原子数１４〜２２のアルキル基または炭素原子数１４
〜２２のアルケニル基であり、ｎは０〜５の数である。
を防止するに当たって、水性媒体に式■または■ Ｒ＋−（Ｃｚ！Ｉ４０）Ｉ、−に０′八” （ｒ）
Ｒ，０または Ｒ，−Ｎ→０（■） ＩＧ 〔式中、Ｒ３は炭素原子数１２〜２６のアルキル基また
は炭素原子数１２〜２６のアルケニル基であり、ｎはＯ
〜５の数であり、Ｋ（＋）は式のアルキル基でそしてＲ
３は炭素原子数１〜３のアルキル基または式−（Ｃ２１
１４０）ＸＨ（但しＸは１〜３の数である）で表される
基であり、八（−） は以下の弐のアニオンである： ＳＣＨ’−’、ＲｔＳＣｈ ’−’ （但しＲ４は炭素
原子数６〜９のアルキル基または炭素原子数６〜９のア
ルケニル基でありそしてＲ＋とＲ４との炭素原子数の合
計は少なくとも２１であるべきである） （式中、Ｈａｌは弗素、塩素、臭素または沃素であり、
Ｒ３は炭素原子数１〜５のアルケニル基または炭素原子
数工〜５のアルコキシ基で、３位、４位、５位および６
位にあり、そしてＲｈはカルボキシ基に対して２または
３位にある水素原子または水酸基およである）および （式中、Ｒ７はＣＯＯ−または５Ｏ３（′でありそして
Ｒ８は式Ｒ’ ｒ−（ＯＣＨｚＣＩ□）７−の基、炭素
原子数８〜１８アルキル−アリール基または了り−ルー
炭素原子数８〜１８アルキル基であり、但しＲ１１は炭
素原子数１４〜２２のアルキル基または炭素原子数１４
〜２２のアルケニル基であり、ｎは０〜５の数である。
）であり、
残基ＲＩＧは互いに同じでありそして炭素原子数１〜４
のアルキル基または炭素原子数１〜４のヒドロキシアル
キル基を意味する。
のアルキル基または炭素原子数１〜４のヒドロキシアル
キル基を意味する。
で表される化合物を添加することを特徴とする上記方法
である。
である。
特に有利なのは次のカチオンおよびアニオンより成る塩
である： １、 （Ｃ，、Ｈｚ、１．＋Ｎ ” （ＣＨ３） ３
） 、ａ）アニオンＣｂＨｒｘＳＯ２’−ゝ、ｎ＝２０
〜２６、ｂ）アニオンＣＪ＋５ＳＯ３’−’ 、ｎ ＝
１４〜２２、Ｃ）アニオンＣｌ１Ｈ１？ＳＯ３’−’
、ｎ ＝ １４〜２０１ｄ）アニオンＳＣＮ ’−’
、 ｎ ＝ １６〜２６２、 （Ｃ，Ｈｚ、、＋Ｎ
”！ （（Ｊｂ）ｓ） 、（ｎ ＝ １２〜２４）と
以下の安息香酸アニオン、ａ）サリチル酸塩またはｍ−
ハロゲン化安息香酸塩（式中、Ｒはメチルまたはエチル
またはプロピルまたはＣｎＨ２，、＋１０−であり、但
しｎは１〜４であり、殊にカルボキシル基に対して３−
１４−または５−位にあるこれらの基である。）、 （式中、Ｒはメチルまたはエチルまたはプロピルまたは
Ｃ，ＩＩ□ｎ＋ＩＯ−であり、但しｎは１〜４であり、
殊にカルボキシル基に対して４−または５−位にあるこ
れらの基である。）、 （式中、Ｈａ＃はＦ 、 ｃｊ’、 ＢｒＸｒである。
である： １、 （Ｃ，、Ｈｚ、１．＋Ｎ ” （ＣＨ３） ３
） 、ａ）アニオンＣｂＨｒｘＳＯ２’−ゝ、ｎ＝２０
〜２６、ｂ）アニオンＣＪ＋５ＳＯ３’−’ 、ｎ ＝
１４〜２２、Ｃ）アニオンＣｌ１Ｈ１？ＳＯ３’−’
、ｎ ＝ １４〜２０１ｄ）アニオンＳＣＮ ’−’
、 ｎ ＝ １６〜２６２、 （Ｃ，Ｈｚ、、＋Ｎ
”！ （（Ｊｂ）ｓ） 、（ｎ ＝ １２〜２４）と
以下の安息香酸アニオン、ａ）サリチル酸塩またはｍ−
ハロゲン化安息香酸塩（式中、Ｒはメチルまたはエチル
またはプロピルまたはＣｎＨ２，、＋１０−であり、但
しｎは１〜４であり、殊にカルボキシル基に対して３−
１４−または５−位にあるこれらの基である。）、 （式中、Ｒはメチルまたはエチルまたはプロピルまたは
Ｃ，ＩＩ□ｎ＋ＩＯ−であり、但しｎは１〜４であり、
殊にカルボキシル基に対して４−または５−位にあるこ
れらの基である。）、 （式中、Ｈａ＃はＦ 、 ｃｊ’、 ＢｒＸｒである。
）、（ｃ、、Ｈ２１％＋ｌ−Ｎ σ＝〉） 、但しｎ＝
１２〜２４、とアニオンの２−ヒドロキシ−１−ナフト
ニート、３−（または４）−ヒドロキシ−２−ナフトニ
ートあるいはナフトールスルホン酸の相応する誘導体と
の塩。
１２〜２４、とアニオンの２−ヒドロキシ−１−ナフト
ニート、３−（または４）−ヒドロキシ−２−ナフトニ
ートあるいはナフトールスルホン酸の相応する誘導体と
の塩。
式■のアミノキシドにおいて、Ｒ１がアルキルまたはア
ルケニルを意味するのもが特に有利である。アリールは
フェニル基を意味するものが有利である。Ｒ１゜の意味
の中ではメチルおよびヒドロキシエチルが特に有利であ
る。
ルケニルを意味するのもが特に有利である。アリールは
フェニル基を意味するものが有利である。Ｒ１゜の意味
の中ではメチルおよびヒドロキシエチルが特に有利であ
る。
上記の化合物はあらゆる種類の金属材料、特に銅および
非合金鉄鋼について優れた耐蝕効果を示す。この耐蝕効
果は強酸性乃至強アルカリ性のｐＨ範囲に及んでおりそ
して酸素の存在または不存在に無関係である。か＼る化
合物を流動性水性媒体中で、例えば冷却循環系でまたは
加熱循環系で用いることに特に興味が持たれる。
非合金鉄鋼について優れた耐蝕効果を示す。この耐蝕効
果は強酸性乃至強アルカリ性のｐＨ範囲に及んでおりそ
して酸素の存在または不存在に無関係である。か＼る化
合物を流動性水性媒体中で、例えば冷却循環系でまたは
加熱循環系で用いることに特に興味が持たれる。
使用濃度は弐■の化合物については０．０１〜５重Ｍχ
、殊に０．０５〜２重１χ、特に０．１〜１重量２であ
る。式■の化合物の場合にはこの濃度は０．０７５〜３
重量％、殊に０．４重量％より多い。
、殊に０．０５〜２重１χ、特に０．１〜１重量２であ
る。式■の化合物の場合にはこの濃度は０．０７５〜３
重量％、殊に０．４重量％より多い。
式■および■の化合物の製造については、ドイツ特許出
願公開第３，２２４，１４８号および第３．３３６゜１
９８号明細書に説明されている。
願公開第３，２２４，１４８号および第３．３３６゜１
９８号明細書に説明されている。
式■および■の何れの化合物についても温度に依存して
、更に後に述べる如き簡単な予備実験によって測定する
ことのできる充分な耐蝕効果の為の下限濃度が存在する
。この効果は温度に依存でいる。上記の化合物は全て０
〜１４５℃の温度範囲において作用する。しかしながら
単独の化合物は約４５℃（±２５℃）以上の温度でしか
有効でない。下限温度は全ての化合物の場合に溶解温度
（等方性溶液）または特に、クラフト点（Ｋｒａｆｆ
ｔ−Ｐｕｎｋｔ）にある。しかしながら界面活性剤が溶
液状態である場合には、溶解温度は大抵の場合、能力を
失うことなしに数時間乃至数週間で５〜２５℃だけ低下
する。水の融点まで溶液状態のままである界面活性剤を
用いると、水の融点が有機溶剤、例えばエチレングリコ
ールまたはイソプロパツールの混入によって低下した場
合には、０℃以下の温度でも可能である。
、更に後に述べる如き簡単な予備実験によって測定する
ことのできる充分な耐蝕効果の為の下限濃度が存在する
。この効果は温度に依存でいる。上記の化合物は全て０
〜１４５℃の温度範囲において作用する。しかしながら
単独の化合物は約４５℃（±２５℃）以上の温度でしか
有効でない。下限温度は全ての化合物の場合に溶解温度
（等方性溶液）または特に、クラフト点（Ｋｒａｆｆ
ｔ−Ｐｕｎｋｔ）にある。しかしながら界面活性剤が溶
液状態である場合には、溶解温度は大抵の場合、能力を
失うことなしに数時間乃至数週間で５〜２５℃だけ低下
する。水の融点まで溶液状態のままである界面活性剤を
用いると、水の融点が有機溶剤、例えばエチレングリコ
ールまたはイソプロパツールの混入によって低下した場
合には、０℃以下の温度でも可能である。
電解質例えばＮａｃ ｉの添加によって、能力を低下す
ることなしに水の融点を下げることが、制限つきでのみ
可能である。
ることなしに水の融点を下げることが、制限つきでのみ
可能である。
式Ｉの若干の化合物、例えばヘキサデシルピリジニウム
−サリチレート等については（Ｈ，ホフマン（Ｈｏｆｆ
ｍａｎｎ）等、ベル、ブンゼンゲス、フィシ、フエミ、
（Ｂｅｒ、 Ｂｕｎｓｅｎｇｅｓ、Ｐｈｙｓ、Ｃｈｅｍ
、）８５、（１９８１）第２５５頁〕、特定の濃度□即
ち、個々の界面活性剤を特徴ずけるＣＭＣ＋＋□から個
々の界面活性剤イオンと対イオンとより成る非球状の、
特に棒状のミセルが形成されることが知られている。
−サリチレート等については（Ｈ，ホフマン（Ｈｏｆｆ
ｍａｎｎ）等、ベル、ブンゼンゲス、フィシ、フエミ、
（Ｂｅｒ、 Ｂｕｎｓｅｎｇｅｓ、Ｐｈｙｓ、Ｃｈｅｍ
、）８５、（１９８１）第２５５頁〕、特定の濃度□即
ち、個々の界面活性剤を特徴ずけるＣＭＣ＋＋□から個
々の界面活性剤イオンと対イオンとより成る非球状の、
特に棒状のミセルが形成されることが知られている。
驚くべきことに本発明者は、ＣＭＣ＋＋より高い濃度で
非球状の、特に棒状のミセルを形成する時に界面活性剤
の水溶液が腐食防止剤として有効であることを見出した
。等方性界面活性溶液の分析の際にパルス矩形電場での
電気的複屈折法によって［Ｅ、フレデリック（Ｆｒｅｄ
ｅｒｉｃｑ）およびＣ，ホウシアー（Ｈｏｕｓｉｅｒ）
、エレクトリック・ジクロイズム・アンド・エレクト
リック・ビレフリンゲンス（Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｄｉｃ
ｈｒｏｉｓｍ ａｎｄ ＥｌｅｃｔｒｉｃＢｉｒｅｆｒ
ｉｎｇｅｎｃｅ） 、クラーレドン（Ｃ１ａｒｅｄｏｎ
）出版社、オクスホード１９７３およびＨ，ホフマン等
、ベル、ブンゼンゲス、フィシ、フェミ、 （Ｂｅｒ。
非球状の、特に棒状のミセルを形成する時に界面活性剤
の水溶液が腐食防止剤として有効であることを見出した
。等方性界面活性溶液の分析の際にパルス矩形電場での
電気的複屈折法によって［Ｅ、フレデリック（Ｆｒｅｄ
ｅｒｉｃｑ）およびＣ，ホウシアー（Ｈｏｕｓｉｅｒ）
、エレクトリック・ジクロイズム・アンド・エレクト
リック・ビレフリンゲンス（Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｄｉｃ
ｈｒｏｉｓｍ ａｎｄ ＥｌｅｃｔｒｉｃＢｉｒｅｆｒ
ｉｎｇｅｎｃｅ） 、クラーレドン（Ｃ１ａｒｅｄｏｎ
）出版社、オクスホード１９７３およびＨ，ホフマン等
、ベル、ブンゼンゲス、フィシ、フェミ、 （Ｂｅｒ。
Ｂｕｎｓｅｎｇｅｓ、Ｐｈｙｓ、Ｃｈｅｍ、）８５ 、
（１９８１）第２５５頁〕、下降時から≧０．５μｓ
の弛緩時間が測定される測定シグナルが確認された時に
、非球状の、特に棒状のミセルが存在している。それ故
に、界面活性剤が水溶液状態で腐食防止剤として有効で
ある下限濃度は、常にＣＭＣ＋＋によって、殊にＣＭＣ
ｚの１．５〜３倍の濃度によって決められる。
（１９８１）第２５５頁〕、下降時から≧０．５μｓ
の弛緩時間が測定される測定シグナルが確認された時に
、非球状の、特に棒状のミセルが存在している。それ故
に、界面活性剤が水溶液状態で腐食防止剤として有効で
ある下限濃度は、常にＣＭＣ＋＋によって、殊にＣＭＣ
ｚの１．５〜３倍の濃度によって決められる。
ＣＭＣＩ□の測定は、Ｈ，ホフマン等がベル、・ブンゼ
ンゲス、フィシ、フェミ、 （Ｂｅｒ、 Ｂｕｎｓｅｎ
ｇｅｓ。
ンゲス、フィシ、フェミ、 （Ｂｅｒ、 Ｂｕｎｓｅｎ
ｇｅｓ。
Ｐｈｙｓ、Ｃｈｅｍ、）８５、（１９８１）第２５５頁
に記載しているように、例えば界面活性剤濃度のファク
ターとしての界面活性溶液の導電性の測定によって可能
である。ＣＭＣ＋＋の値が温度に左右されることおよび
温度の増加に比例して高い界面活性濃度の方にずれるこ
とが判っている。
に記載しているように、例えば界面活性剤濃度のファク
ターとしての界面活性溶液の導電性の測定によって可能
である。ＣＭＣ＋＋の値が温度に左右されることおよび
温度の増加に比例して高い界面活性濃度の方にずれるこ
とが判っている。
式Ｉの塩の場合にも、一定の温度域において充分な耐蝕
効果を達成する為に最小限に必要とされる濃度は、使用
温度にもとて導電性によってＣＭＣ＋＋を測定すること
によって決めることができる。
効果を達成する為に最小限に必要とされる濃度は、使用
温度にもとて導電性によってＣＭＣ＋＋を測定すること
によって決めることができる。
以下の実施例における耐蝕性の試験は、通例のように、
金属材料の供試体（手札状供試体）の重量損失を測定す
ることによって、即ち専ら酸腐食が引き起こされる特定
の場合に分極抵抗から損耗率を測定することによって行
う。個々の防止剤の能力ωば、該防止剤の添加してない
溶液中での損耗率と比較することによって算出すること
ができる。
金属材料の供試体（手札状供試体）の重量損失を測定す
ることによって、即ち専ら酸腐食が引き起こされる特定
の場合に分極抵抗から損耗率を測定することによって行
う。個々の防止剤の能力ωば、該防止剤の添加してない
溶液中での損耗率と比較することによって算出すること
ができる。
■
但し、■は防止剤無添加での損耗率をそしてＶ。
は防止剤添加下での損耗率を意味している。
実施例１
損耗率および化合物、ヘキサデシルトリメチルアンモニ
ウム−サリチレート（Ｃ＋６ＴＡ−塩） の防止剤能力
はを０．０７５重量％および０．１重量％の濃度で完全
脱塩水（蒸留水）の溶液中で分極抵抗を測定することに
よって決める。この目的の為にマグナヘム（Ｍａｇｎａ
ｃｈｅｍ）社の装置〔コラター・モデル（Ｃｏｒｒａｔ
ｅｒ−Ｍｏｄｅｌｌ）１１３６ ）を用いる。結果を第
１表に記す。非合金鋼鉄（ＳＴ ３７）および銅につい
て実験した。
ウム−サリチレート（Ｃ＋６ＴＡ−塩） の防止剤能力
はを０．０７５重量％および０．１重量％の濃度で完全
脱塩水（蒸留水）の溶液中で分極抵抗を測定することに
よって決める。この目的の為にマグナヘム（Ｍａｇｎａ
ｃｈｅｍ）社の装置〔コラター・モデル（Ｃｏｒｒａｔ
ｅｒ−Ｍｏｄｅｌｌ）１１３６ ）を用いる。結果を第
１表に記す。非合金鋼鉄（ＳＴ ３７）および銅につい
て実験した。
実施例１に記載の如く脱塩水にヘキサデシルトリメチル
アンモニウム−３−ヒドロキシ−２−ナフトニート、
（ＣＩ ６ＴＡ−ＢＩＩＮＡ）を溶解した溶液の防蝕能
力を銅および非合金鋼鉄（ＳＴ ３７）について検査す
る。５０℃の測定温度のもとて次の濃度を試験した： ０．０１； ０．０２５； ０．０５； ０．０７５お
よび０．１重量２結果を第２表に総括掲載する。
アンモニウム−３−ヒドロキシ−２−ナフトニート、
（ＣＩ ６ＴＡ−ＢＩＩＮＡ）を溶解した溶液の防蝕能
力を銅および非合金鋼鉄（ＳＴ ３７）について検査す
る。５０℃の測定温度のもとて次の濃度を試験した： ０．０１； ０．０２５； ０．０５； ０．０７５お
よび０．１重量２結果を第２表に総括掲載する。
０．０４．０．０５０および０．０７５重量％のＣ１６
ＴＡ−ＢＨＮＡｉを添加した通気したまたは通気してな
い脱塩水中での非合金鋼鉄および銅の損耗率を、貫流す
る装置中において手札状供試体およびパイプ状供試体の
導入によって測定する。結果を第３表に示す。
ＴＡ−ＢＨＮＡｉを添加した通気したまたは通気してな
い脱塩水中での非合金鋼鉄および銅の損耗率を、貫流す
る装置中において手札状供試体およびパイプ状供試体の
導入によって測定する。結果を第３表に示す。
実施例３に記載の如く、１００あるいは１２０℃の脱塩
水にトコジルトリメチルアンモニウム−３−ヒドロキシ
−２−ナフトニートを溶解した溶液を、非合金鋼鉄（Ｓ
Ｔ ３７）の損耗率について試験する。０．１２５重量
％の濃度のもとでは０．０１ｍｍ／年より小さい値が測
定される。
水にトコジルトリメチルアンモニウム−３−ヒドロキシ
−２−ナフトニートを溶解した溶液を、非合金鋼鉄（Ｓ
Ｔ ３７）の損耗率について試験する。０．１２５重量
％の濃度のもとでは０．０１ｍｍ／年より小さい値が測
定される。
実施■」
実施例３に記載の如く、通気した６５°Ｃの脱塩水にオ
クタデシルージ（ヒドロキシエチル）アミノキシドを溶
解した溶液を、非合金鋼鉄（ＳＴ３７）の損耗率につい
て試験する。無添加では０゜３ｍｍ／年の損耗率であり
、２重量％の添加量では０．０１ｍｍ／年より低い損耗
率である。
クタデシルージ（ヒドロキシエチル）アミノキシドを溶
解した溶液を、非合金鋼鉄（ＳＴ３７）の損耗率につい
て試験する。無添加では０゜３ｍｍ／年の損耗率であり
、２重量％の添加量では０．０１ｍｍ／年より低い損耗
率である。
尖施開」
実施例１に記載の如＜、６５℃のＯ，ＩＮ塩酸にＣ１６
Ｂ ＨＮ Ａを溶解した溶液を、非合金鋼鉄（ＳＴ ３
７）の損耗率について試験する。濃度Ｏでの値は６．３
ｍｍ／年であり、０．００７５重量％では１．５ｍｍ／
年でありそして０．０７５重ｆｆｉχでは１．２ｍｍ／
年であり、７６χおよび８１χの防蝕効率に相当する。
Ｂ ＨＮ Ａを溶解した溶液を、非合金鋼鉄（ＳＴ ３
７）の損耗率について試験する。濃度Ｏでの値は６．３
ｍｍ／年であり、０．００７５重量％では１．５ｍｍ／
年でありそして０．０７５重ｆｆｉχでは１．２ｍｍ／
年であり、７６χおよび８１χの防蝕効率に相当する。
大施拠ユ
実施例３に記載の如＜、６５℃の０．ＩＮ塩酸にＣＩＣ
ｌ６８Ｈを溶解した溶液を、非合金鋼鉄（ＳＴ ３７）
の損耗率について試験する。濃度Ｏでの値は１６．２ｍ
ｍ／年であり、０．０７５重ｔｚでは０．９ｍｍ／年で
あり、９４χの防蝕効率に相当する。
ｌ６８Ｈを溶解した溶液を、非合金鋼鉄（ＳＴ ３７）
の損耗率について試験する。濃度Ｏでの値は１６．２ｍ
ｍ／年であり、０．０７５重ｔｚでは０．９ｍｍ／年で
あり、９４χの防蝕効率に相当する。
去旌±」
真鍮、非合金鋼鉄および亜鉛メッキ鋼管より成りそして
通気した全体積２００１の脱塩水（温度８０°Ｃ）の充
填された、合成樹脂膜の破裂挙動を試験する為の実験台
において著しい損耗のある腐食が認められる。リン酸塩
を基礎とする市販の腐蝕防止剤〔ダイアノディク（ＤＩ
ＡＮＯＤＩＣ） ｎ、ベツエ（Ｂｅｔｚ）社、デュセル
ドルフ〕を用いへのでは不満足な腐蝕防止効果しか得ら
れず、腐蝕物の形成および損耗が認められる。０．１重
量％のＣ＋ ６ＴＡ−ＢＩＩＮＡを添加すると、腐蝕物
の形成が完全に防止される。非合金鋼鉄（ＳＴ ３７）
より成る追加的に吊るし入れた手札状供試体について測
定される損耗率（実験時間１４０時）は０．０１ｍｍ／
年より少ない。
通気した全体積２００１の脱塩水（温度８０°Ｃ）の充
填された、合成樹脂膜の破裂挙動を試験する為の実験台
において著しい損耗のある腐食が認められる。リン酸塩
を基礎とする市販の腐蝕防止剤〔ダイアノディク（ＤＩ
ＡＮＯＤＩＣ） ｎ、ベツエ（Ｂｅｔｚ）社、デュセル
ドルフ〕を用いへのでは不満足な腐蝕防止効果しか得ら
れず、腐蝕物の形成および損耗が認められる。０．１重
量％のＣ＋ ６ＴＡ−ＢＩＩＮＡを添加すると、腐蝕物
の形成が完全に防止される。非合金鋼鉄（ＳＴ ３７）
より成る追加的に吊るし入れた手札状供試体について測
定される損耗率（実験時間１４０時）は０．０１ｍｍ／
年より少ない。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）水性媒体中での金属材料の腐食を防止するに当たっ
て、水性媒体に式 I またはII Ｒ＿１−（Ｃ＿２Ｈ＿４Ｏ）＿ｎ−Ｋ＾（＾＋＾）Ａ＾
（＾−＾）（ I ）または▲数式、化学式、表等があり
ます▼（II） 〔式中、Ｒ＿１は炭素原子数１２〜２６のアルキル基ま
たは炭素原子数１２〜２６のアルケニル基であり、ｎは
０〜５の数であり、Ｋ＾（＾＋＾）は式▲数式、化学式
、表等があります▼または▲数式、化学式、表等があり
ます▼で表さ れる基であり、但しＲ＿２は炭素原子数１〜３のアルキ
ル基でそしてＲ＿３は炭素原子数１〜３のアルキル基ま
たは式−（Ｃ＿２Ｈ＿４Ｏ）＿ｘＨ（但しｘは１〜３の
数である）で表される基 であり、Ａ＾（＾−＾）は以下の式のアニオンである： ＳＣＨ＾（＾−＾）、Ｒ＿４ＳＯ＿３＾（＾−＾）（但
しＲ＿４は炭素原子数６〜９のアルキル基または炭素原
子数６〜 ９のアルケニル基でありそしてＲ＿１とＲ＿４との炭素
原子数の合計は少なくとも２１であるべきである） ▲数式、化学式、表等があります▼、▲数式、化学式、
表等があります▼、▲数式、化学式、表等があります▼
、 ▲数式、化学式、表等があります▼、▲数式、化学式、
表等があります▼ （式中、Ｈａｌは弗素、塩素、臭素または沃素であり、
Ｒ＿５は炭素原子数１〜５のアルキル基、炭素原子数２
〜５のアルケニル基 または炭素原子数１〜５のアルコキシ基で ３位、４位、５位および６位にあり、そし てＲ＿６はカルボキシ基に対して２または３位にある水
素原子または水酸基である）およ び ▲数式、化学式、表等があります▼ （式中、Ｒ＿７はＣＯＯ＾−またはＳＯ＿３＾（＾−＾
）でありそそしてＲ＿８は水素原子又はメチル基である
。）Ｒ＿９は式Ｒ′＿１−（ＯＣＨ＿２ＣＨ＿２）＿ｎ
−の基、炭素原子数８〜１８アルキル−アリール基また
はアリール−炭素原子数８〜１８アルキル基であり、但
しＲ′＿１は炭素原子数１４〜２２のアルキル基または
炭素原子数１４〜２２のアルケニル基であり、ｎは０〜
５の数である。）であり、 残基Ｒ＾１＾０は互いに同じでありそして炭素原子数１
〜４のアルキル基または炭素原子数 １〜４のヒドロキシアルキル基を意味する。〕で表され
る化合物を添加することを特徴とする、上記方法。 ２）式（ I ）の化合物を０．０１〜５重量％の量でそ
して式（II）の化合物を０．０７５〜３重量％の量で用
いる特許請求の範囲第１項記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19853523088 DE3523088A1 (de) | 1985-06-28 | 1985-06-28 | Verfahren zur vermeidung der korrosion metallischer werkstoffe |
| DE3523088.6 | 1985-06-28 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS624888A true JPS624888A (ja) | 1987-01-10 |
Family
ID=6274389
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61147227A Pending JPS624888A (ja) | 1985-06-28 | 1986-06-25 | 金属材料の腐食防止法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4859418A (ja) |
| EP (1) | EP0206311B1 (ja) |
| JP (1) | JPS624888A (ja) |
| DE (2) | DE3523088A1 (ja) |
| NO (1) | NO170498C (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006083247A (ja) * | 2004-09-15 | 2006-03-30 | Yamaguchi Univ | 冷温水用腐食抑制性流れ促進剤および冷温水熱媒における腐食抑制流れ促進方法 |
| US7122945B2 (en) | 2003-07-22 | 2006-10-17 | Daishinku Corproation | Tuning fork resonator, tuning fork unit, and method for producing tuning fork resonator |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5496491A (en) * | 1991-01-25 | 1996-03-05 | Ashland Oil Company | Organic stripping composition |
| US5988186A (en) * | 1991-01-25 | 1999-11-23 | Ashland, Inc. | Aqueous stripping and cleaning compositions |
| MX9702676A (es) * | 1994-10-13 | 1998-02-28 | Catachem Inc | Metodo para minimizar la degradacion de solvente y la corrosion en sistemas de tratamiento de solvente de amina. |
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