JPS6249295A - 真空蒸留装置 - Google Patents
真空蒸留装置Info
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- JPS6249295A JPS6249295A JP60189110A JP18911085A JPS6249295A JP S6249295 A JPS6249295 A JP S6249295A JP 60189110 A JP60189110 A JP 60189110A JP 18911085 A JP18911085 A JP 18911085A JP S6249295 A JPS6249295 A JP S6249295A
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- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Landscapes
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Ｌ発明の技術分野］
本発明は、マｒり１１波加熱を用いた真空蒸留装置に関
り−６１。
り−６１。
［発明の技術的費用］
一般に、蒸発蒸留装置等に用いられる加熱力１ｙとして
は、被処１り１液を収納した容器の外壁に抵抗式加熱ヒ
ータを設（ノた外部加熱７’Ｊ式がある１，シかし、こ
のＩｌｌ’ｌ熱１ｊ ｊ’ｃでは必要熱Ｅｆｔの供給が
容器にかつ効率的に１１λないという欠員がある。すな
わｈ１外８１；加熱１ｉ ｊ’ｃ ’？：は、｛Ｉｉ熱
而面ｔ’ｊｌ・：限度があり所要熱呈の効率的な供給が
難しい。被処理液の淘麿は、４部にータ７１１ ６の熱
伝導によりｌｖ？りるＩ、：め必ず外壁の温石は？ｔ！
ｉ処理液、Ｊ、り高＜＜ｒリ、必要以」の高温十にさら
された外壁の構造｛イ利の腐食等を引き起こず原因ど２
ｒる３、このため、他の効率的な加熱手段の出現が強く
望まれでいた、。
は、被処１り１液を収納した容器の外壁に抵抗式加熱ヒ
ータを設（ノた外部加熱７’Ｊ式がある１，シかし、こ
のＩｌｌ’ｌ熱１ｊ ｊ’ｃでは必要熱Ｅｆｔの供給が
容器にかつ効率的に１１λないという欠員がある。すな
わｈ１外８１；加熱１ｉ ｊ’ｃ ’？：は、｛Ｉｉ熱
而面ｔ’ｊｌ・：限度があり所要熱呈の効率的な供給が
難しい。被処理液の淘麿は、４部にータ７１１ ６の熱
伝導によりｌｖ？りるＩ、：め必ず外壁の温石は？ｔ！
ｉ処理液、Ｊ、り高＜＜ｒリ、必要以」の高温十にさら
された外壁の構造｛イ利の腐食等を引き起こず原因ど２
ｒる３、このため、他の効率的な加熱手段の出現が強く
望まれでいた、。
このようイＩ：彼処即液を蒸発濃縮処理−４る上程どし
て、使用演核燃１１を自処埋４る際の抽出１−稈から発
生する使用演廃石機溶媒処Ｉ！ｌｌＴ稈がある。この廃
有機溶媒処理Ｔ稈は、リン酸！ーリブヂル（ＴＲ Ｐ
） ３０％とドデカンｌＯ％の２１１合溶媒と核分裂生
成物（［・ｆ）） ａｉよび劣化溶媒等の『２合溶媒か
ら沸点の差を利［１ｌシて蒸留し、１１１Ｐとドデカン
を再利用するものである。
て、使用演核燃１１を自処埋４る際の抽出１−稈から発
生する使用演廃石機溶媒処Ｉ！ｌｌＴ稈がある。この廃
有機溶媒処理Ｔ稈は、リン酸！ーリブヂル（ＴＲ Ｐ
） ３０％とドデカンｌＯ％の２１１合溶媒と核分裂生
成物（［・ｆ）） ａｉよび劣化溶媒等の『２合溶媒か
ら沸点の差を利［１ｌシて蒸留し、１１１Ｐとドデカン
を再利用するものである。
第８図は、従来の蒸留装置を戦略的に示づ系統面図であ
る。
る。
ずなわぢ、符号２０は彼処Ｉ甲ｄ々２２を貯留するため
の７Ｊ］１熱タンつてｄりり、加熱タンク２０の外壁に
は抵抗式加熱ヒーター２１が設ｉＪられ−（いる、。
の７Ｊ］１熱タンつてｄりり、加熱タンク２０の外壁に
は抵抗式加熱ヒーター２１が設ｉＪられ−（いる、。
１ｊ［１熱タンク２０の土部には、蒸発した溶媒を凝縮
器２４（Ｊ−導入するための蒸発ライン２３３が接続２
にれ、この然什ライン２３は、凝縮器２４に接続されＩ
、：真空ポン１２５により加熱タフタ２０内を減ＩＩ−
覆るだめのラインも兼−Ｃいる。−１〕、凝縮器２４の
下部には、回＋１’２タンク２７に凝縮′ｌ！を導入す
るための回収ライン２６が接続されＣいろ。
器２４（Ｊ−導入するための蒸発ライン２３３が接続２
にれ、この然什ライン２３は、凝縮器２４に接続されＩ
、：真空ポン１２５により加熱タフタ２０内を減ＩＩ−
覆るだめのラインも兼−Ｃいる。−１〕、凝縮器２４の
下部には、回＋１’２タンク２７に凝縮′ｌ！を導入す
るための回収ライン２６が接続されＣいろ。
以」−の如く構成（きれた従来の蒸留装置１．ｔ、まず
、Ｔ１１Ｐ３０％どド１−゛カンフ０％の被処理液（廃
溶媒〉２２を貯留した加熱タンク２０内を真空ポンプ（
、二より減圧にし、間部に加熱ヒータ２１によ［）廃溶
媒２２を加熱する。人気バで丁［３［〕は約２８０℃、
ドデカンは約２００℃て゛胡ｊ ｌｊ臣し、さらＬ：
−Ｔ Ｉ”！ ｒ）のＪす合は、約２８０°Ｃで゛熱分
解が起る。しかしながら、１５０℃以下では、−「［３
［）の熱的安定Ｍが極め−Ｃ１辺いため、Ｔ’ Ｆ３
Ｐの沸白４１５０℃以下（こおさλるように加熱タンク
２０内を減圧にし−Ｃ，廃溶媒２２を１１１１熱する１
３ 一プｉｌ−′Ｉカンは、約８０°ＣＵ沸１流し、−７−
１（１）とド１〕ｔ」ンの共沸１１． ｘｉ！ら４〔０
ため、廃溶媒２丁？／）目）はドデカンが蒸発づる３、
蒸発したドデカンは、凝縮器２４で゛凝縮され、回収タ
ン′ノ２７に回収さＩＩろ。
、Ｔ１１Ｐ３０％どド１−゛カンフ０％の被処理液（廃
溶媒〉２２を貯留した加熱タンク２０内を真空ポンプ（
、二より減圧にし、間部に加熱ヒータ２１によ［）廃溶
媒２２を加熱する。人気バで丁［３［〕は約２８０℃、
ドデカンは約２００℃て゛胡ｊ ｌｊ臣し、さらＬ：
−Ｔ Ｉ”！ ｒ）のＪす合は、約２８０°Ｃで゛熱分
解が起る。しかしながら、１５０℃以下では、−「［３
［）の熱的安定Ｍが極め−Ｃ１辺いため、Ｔ’ Ｆ３
Ｐの沸白４１５０℃以下（こおさλるように加熱タンク
２０内を減圧にし−Ｃ，廃溶媒２２を１１１１熱する１
３ 一プｉｌ−′Ｉカンは、約８０°ＣＵ沸１流し、−７−
１（１）とド１〕ｔ」ンの共沸１１． ｘｉ！ら４〔０
ため、廃溶媒２丁？／）目）はドデカンが蒸発づる３、
蒸発したドデカンは、凝縮器２４で゛凝縮され、回収タ
ン′ノ２７に回収さＩＩろ。
［合１１★術の問題＋、’、１１
しかしトｉ［１従来の蒸留装置は９１、部加熱１５代を
用いτいるＩＣ−め７１１１熱タンク外！面の記１ａが
高く八ｔ〕、廃溶媒の均−ｈｎ熱が困ｉｆｆで・あイ）
、、ｌ−／たが・−）で、 ＋１１１熱タン−／壁面ｌ
・、Ｔ Ｉ’ｌ ｒ’の蒸発Ｎ′）熱分解が起り、ドｉ
″Ｊ］ンを分離・Ｆ［’ｌ １１！−７１６際（Ｊ蒸留
したドｉ′Ｉノンｆ、’： Ｔ Ｉ３ ＰやＴ Ｂト）
の分解／を酸物が）１５人（）、ドｊ゛カンの回収率が
低下する等の問題貞があった。またヒーターの保守、交
換等にｆ＋栗０が接ｉ７ｉ １．”（魚検作業を行わな
（Ｊれば／−１ら１１”、廃溶媒１５１２人した敢１１
ＪＪ Ｉｌｌ：の敢ＩＪ−１線により、被ばく吊が増大
４−る恐れがあ−）だ。
用いτいるＩＣ−め７１１１熱タンク外！面の記１ａが
高く八ｔ〕、廃溶媒の均−ｈｎ熱が困ｉｆｆで・あイ）
、、ｌ−／たが・−）で、 ＋１１１熱タン−／壁面ｌ
・、Ｔ Ｉ’ｌ ｒ’の蒸発Ｎ′）熱分解が起り、ドｉ
″Ｊ］ンを分離・Ｆ［’ｌ １１！−７１６際（Ｊ蒸留
したドｉ′Ｉノンｆ、’： Ｔ Ｉ３ ＰやＴ Ｂト）
の分解／を酸物が）１５人（）、ドｊ゛カンの回収率が
低下する等の問題貞があった。またヒーターの保守、交
換等にｆ＋栗０が接ｉ７ｉ １．”（魚検作業を行わな
（Ｊれば／−１ら１１”、廃溶媒１５１２人した敢１１
ＪＪ Ｉｌｌ：の敢ＩＪ−１線により、被ばく吊が増大
４−る恐れがあ−）だ。
「発明の１′１的１
本弁明ｌよ１ス−１−の欠点を除去−４６ためになされ
たもので゛、蒸発ｉｌｌｌｌ縮装間接加熱隙とし−（使
用しでいる外部ヒータ等を不用どじ、蒸留１１成物の回
収率を向ｌ−さ１ｔ、さらに保守貞検が容易とイするよ
うにした真空蒸留装りを提供することにある。
たもので゛、蒸発ｉｌｌｌｌ縮装間接加熱隙とし−（使
用しでいる外部ヒータ等を不用どじ、蒸留１１成物の回
収率を向ｌ−さ１ｔ、さらに保守貞検が容易とイするよ
うにした真空蒸留装りを提供することにある。
「発明の概要１
本発明（２１、被処理液を貯留し加熱７Ａ光さ（Ｌる加
熱炉と、この加熱炉Ｙ・蒸発しに自効成分を精留４る精
留塔と、この精留塔からの留出液を回収する回収タンｌ
）と、前記加熱炉お上び精留塔を減圧（４二帷持する負
空枡気装置ど、前記精留塔で精留された被処理液の濶庶
を調整覆るための）ψ流うインと、前記加熱炉の加熱源
どし−ｃ ＲＱ ｌられたマイ今日波加熱装置とからな
り、前記加熱炉を水平向Ｊ：りほぼ３０°の角度に傾斜
さ１！かつマイクロ波導波管で彫成しｌごことを特徴と
する真空蒸留装百で゛ある。
熱炉と、この加熱炉Ｙ・蒸発しに自効成分を精留４る精
留塔と、この精留塔からの留出液を回収する回収タンｌ
）と、前記加熱炉お上び精留塔を減圧（４二帷持する負
空枡気装置ど、前記精留塔で精留された被処理液の濶庶
を調整覆るための）ψ流うインと、前記加熱炉の加熱源
どし−ｃ ＲＱ ｌられたマイ今日波加熱装置とからな
り、前記加熱炉を水平向Ｊ：りほぼ３０°の角度に傾斜
さ１！かつマイクロ波導波管で彫成しｌごことを特徴と
する真空蒸留装百で゛ある。
本発明によれば、従来、蒸留装Ｈの間接熱源どして使用
されている抵抗式加熱ヒータ等の代わりにマイク［］１
波ｈｎ熱Ｈ”！’４を用いるため保守ｙｊλ検が容易と
なる。更にマイクロ波伝送用の導波管を傾斜させた加熱
炉を用いることにより照ｑ１されるマイクロ波の反０４
を少＜’Ｋ ＜ Ｌ／で、マイク［１波丁ネルギ＝４− をｈすｊに利用ひきる３、また、連続処即が可（Ｉｉ（
（・あるため天吊処理が容易ぐある。
されている抵抗式加熱ヒータ等の代わりにマイク［］１
波ｈｎ熱Ｈ”！’４を用いるため保守ｙｊλ検が容易と
なる。更にマイクロ波伝送用の導波管を傾斜させた加熱
炉を用いることにより照ｑ１されるマイクロ波の反０４
を少＜’Ｋ ＜ Ｌ／で、マイク［１波丁ネルギ＝４− をｈすｊに利用ひきる３、また、連続処即が可（Ｉｉ（
（・あるため天吊処理が容易ぐある。
［発明の実施例１
以下、第１図１）’ ＋１５第７図を参照しτ本発明【
こ係る真空蒸留装冒の一実施例を説、明する。
こ係る真空蒸留装冒の一実施例を説、明する。
第１図において、符号６は被ψｌ理液７を加熱するだめ
のマイクロ波伝送用の導波管を傾斜させた加熱炉−（゛
ある。加熱炉６の土部には、アイソレータ２、バ「ノー
モニタ３、整合器４から成る導波管がフイク１−１波透
過ｔ／を祠ｌ≧１製の４−ノツ化王チレン樹脂等の（〕
きり板５を介１ノで接続されマイク１１波発振機１かｊ
）発振されるマーイクｎ Ｈ＋々が＋＋ｎ熱炉内炉内制
されるよう（、Ｔなっている。
のマイクロ波伝送用の導波管を傾斜させた加熱炉−（゛
ある。加熱炉６の土部には、アイソレータ２、バ「ノー
モニタ３、整合器４から成る導波管がフイク１−１波透
過ｔ／を祠ｌ≧１製の４−ノツ化王チレン樹脂等の（〕
きり板５を介１ノで接続されマイク１１波発振機１かｊ
）発振されるマーイクｎ Ｈ＋々が＋＋ｎ熱炉内炉内制
されるよう（、Ｔなっている。
更に、加熱炉］−壁部に１１蒸発した被処理液を精留塔
１５に導入号るための蒸発ライン１４が接続され、この
蒸発ライン１４は、精留塔１５に接続された真空ポンプ
１９により蒸発タンク１２内を減圧にり−るラインも１
（ねでいる。また、精留Ｊ７Ｓ１５の一１部および下部
にも列成分を回収づる回ｌ■タンク１６．１７が設けら
ねている。
１５に導入号るための蒸発ライン１４が接続され、この
蒸発ライン１４は、精留塔１５に接続された真空ポンプ
１９により蒸発タンク１２内を減圧にり−るラインも１
（ねでいる。また、精留Ｊ７Ｓ１５の一１部および下部
にも列成分を回収づる回ｌ■タンク１６．１７が設けら
ねている。
史に、濃縮割合を一］ント［］−ルＩＩるための）ψ流
うイン２Ｅ′３．２９が設けられＣいる。
うイン２Ｅ′３．２９が設けられＣいる。
以にの如く、構成された本発明に係る真空蒸留装置に５
１．０、被処理液として十Ｆ’（［）−トゲ゛カンを蒸
留分−１する場合に″）いてｉ＋ｌ明Ｊる。
１．０、被処理液として十Ｆ’（［）−トゲ゛カンを蒸
留分−１する場合に″）いてｉ＋ｌ明Ｊる。
ｋ ％ Ｉ甲ｉ１にどし−（、Ｔ ｆ”３ Ｐ ３０％
ど０−ドデ′カンフ０％の混合した有機溶媒を原籾供蛤
系１１から給液し、加熱炉６内に貯留づる。真空ポンプ
１９により精留ｊハ１５及び加熱炉６内を減Ｆｆにづる
とと））（、ニマイク１−１波発振機１からマイク［−
１波を発振させる。このマイク［１波１．Ｌ誘電体制、
例λば４−ノッ化−ｒヂレン樹脂テフ［１ン等のしきり
板りをｊぺ過して加熱炉６内に導かれ被処理液を加熱づ
る３、精留Ｊハ１５及び１）１１熱炉６内の圧力は真空
計１８を監視ｌノイｉがらＴ ＩＩ ［）の沸点が１５
０°Ｃ稈［α以下となる様（Ｊ−緒持（る。（二の状態
で加熱Ｊろど蒸発した蒸気中てｌ；Ｌ １１−１” ｊ
カンは濃縮さ４する。この状態を第２図によって説明４
ると、第２図は−ｒ ＲＰどｎ−ドｌパカンのｆｆＪ合
溶媒溶媒中＋−トー１１カンの含イｊ率を変化させた場
合の気液平衡曲線図であり、横軸は液中の１１−ドケ′
′カンの含！ｉ率、縦軸ｌよ蒸気中の１１−ドデカンの
含有率で・ある。以ｌの様に濃縮されｌ、：０−ドア′
ノノンを含む蒸気ｔｉｔ蒸ブｔライン１４により精留’
ｈ Ｉ Ｆｉに導入する。ＩＩ人さ１′１に蒸気は精留
塔１５内で精製されでれそれ９０〜・１００％のＴ Ｂ
Ｆ）と１１−ドデカンに分向１りることができる。
ど０−ドデ′カンフ０％の混合した有機溶媒を原籾供蛤
系１１から給液し、加熱炉６内に貯留づる。真空ポンプ
１９により精留ｊハ１５及び加熱炉６内を減Ｆｆにづる
とと））（、ニマイク１−１波発振機１からマイク［−
１波を発振させる。このマイク［１波１．Ｌ誘電体制、
例λば４−ノッ化−ｒヂレン樹脂テフ［１ン等のしきり
板りをｊぺ過して加熱炉６内に導かれ被処理液を加熱づ
る３、精留Ｊハ１５及び１）１１熱炉６内の圧力は真空
計１８を監視ｌノイｉがらＴ ＩＩ ［）の沸点が１５
０°Ｃ稈［α以下となる様（Ｊ−緒持（る。（二の状態
で加熱Ｊろど蒸発した蒸気中てｌ；Ｌ １１−１” ｊ
カンは濃縮さ４する。この状態を第２図によって説明４
ると、第２図は−ｒ ＲＰどｎ−ドｌパカンのｆｆＪ合
溶媒溶媒中＋−トー１１カンの含イｊ率を変化させた場
合の気液平衡曲線図であり、横軸は液中の１１−ドケ′
′カンの含！ｉ率、縦軸ｌよ蒸気中の１１−ドデカンの
含有率で・ある。以ｌの様に濃縮されｌ、：０−ドア′
ノノンを含む蒸気ｔｉｔ蒸ブｔライン１４により精留’
ｈ Ｉ Ｆｉに導入する。ＩＩ人さ１′１に蒸気は精留
塔１５内で精製されでれそれ９０〜・１００％のＴ Ｂ
Ｆ）と１１−ドデカンに分向１りることができる。
つぎに加熱炉６に使用４る導波管の傾斜角度の選定押出
を説明４る。
を説明４る。
第３図に示したように、一定間隔ａの金属根で囲まれｊ
こ加熱炉゛つま番〕導波ハロ内におい−Ｃ、マイクｎ波
Ｍは金属ｍ １０・＋ ｔ、ながら、ジグザグ状に進ｆ
ｉ−４６１，この際、マイク１１波人ｑ・１角ｔσ０は
Ｓ！ＩＴθ＝ （２７２ｇ）（・示される。
こ加熱炉゛つま番〕導波ハロ内におい−Ｃ、マイクｎ波
Ｍは金属ｍ １０・＋ ｔ、ながら、ジグザグ状に進ｆ
ｉ−４６１，この際、マイク１１波人ｑ・１角ｔσ０は
Ｓ！ＩＴθ＝ （２７２ｇ）（・示される。
ここで λ ：自由空間波ｉ；（ｍｍ）２ｇ ：管内波
長（ｍｍ） ２ｇ ：λ、、’Ｊ７ （−１７品−万一周波数２４５
０Ｍ ｌ−Ｉ Ｚの場合ぞれ−ｆ゛れλ−１２２、４ｎ
ｕ ｍ２ｇ ＝ １４７．８ｍｍとイ「す、Ｌ記式よ
りＳｉｎθ−＝ １２２゜４／ １４７．ｌ’ｌ
θ−５６６どなる。
長（ｍｍ） ２ｇ ：λ、、’Ｊ７ （−１７品−万一周波数２４５
０Ｍ ｌ−Ｉ Ｚの場合ぞれ−ｆ゛れλ−１２２、４ｎ
ｕ ｍ２ｇ ＝ １４７．８ｍｍとイ「す、Ｌ記式よ
りＳｉｎθ−＝ １２２゜４／ １４７．ｌ’ｌ
θ−５６６どなる。
一方、液面］からの反則状況を第４図から第６図に示−
１と、第４図は、導波管６を匝直にＡ’／てた場合を示
し、この場合、反則波ｔま全て発振機側に戻ることがわ
かる。
１と、第４図は、導波管６を匝直にＡ’／てた場合を示
し、この場合、反則波ｔま全て発振機側に戻ることがわ
かる。
第５図は導波管を水平面から５６°翰斜さ１ｉた場合の
反射の状況を示したものであり、このときは入射波と同
じ方向に反６＝１する。第６図は水平面から１５°顛斜
さ」↓た場合の反射波の状況を示したものである。この
場合においては、反０１波（よ発振機側に戻ｌ）ず人ｏ
・＋、反身・１を繰り返し液面１に）（＞っで進んでい
くことがわかる（矢印△、１１）。矢印Ｂは液面に直角
に人０’ｌすることを示しでいる。
反射の状況を示したものであり、このときは入射波と同
じ方向に反６＝１する。第６図は水平面から１５°顛斜
さ」↓た場合の反射波の状況を示したものである。この
場合においては、反０１波（よ発振機側に戻ｌ）ず人ｏ
・＋、反身・１を繰り返し液面１に）（＞っで進んでい
くことがわかる（矢印△、１１）。矢印Ｂは液面に直角
に人０’ｌすることを示しでいる。
以ｌ−の説明から、マイクロ波を被処理液７に効率良く
、吸収させるためにはできるだけマイクロ波の艮６１を
少イｒくすることが必要Ｃ′あり、第７図に示す様に水
平面かＩ）５６°１ス下どじ、できるだ（−Ｉ水平（４
二近い川石に傾斜させる必要がある（矢印Ｃ方向）。
、吸収させるためにはできるだけマイクロ波の艮６１を
少イｒくすることが必要Ｃ′あり、第７図に示す様に水
平面かＩ）５６°１ス下どじ、できるだ（−Ｉ水平（４
二近い川石に傾斜させる必要がある（矢印Ｃ方向）。
実際的には加熱炉６の角唯は１０°から３０’が望まし
い。
い。
１０°木満では加熱炉内の液面が長くなり、炉内身が艮
＜４ｆつで設置面積の占積率が大きく大型化し実用的で
ない。
＜４ｆつで設置面積の占積率が大きく大型化し実用的で
ない。
３０°を越えるとマイク１１波の反則波が発揚器側に戻
り、蒸発リフ率が低下する。
り、蒸発リフ率が低下する。
なお、前述したＪ、うに原子力施設の再処即ブラン１へ
では使用済みウラン、ゲルトニウムを有機溶媒抽出によ
って回収しでいるが、その仙用溶媒にリン酸ヨブチル（
Ｉ−口Ｐ）とドｊ゛カンの混合溶媒が使用さＪｌ、 ”
Ｃいる５、この混合溶媒はウラン、プル１〜ニウムを抽
出したのも廃溶媒どなるが、この廃溶媒は蒸留してＴ
１１ ＰとドゲノＪンに分離し回収して再利用する。ど
ころが、Ｔ Ｆ’Ｉ Ｐとドデカンは熱的に不安定であ
り、１５０°（］以上で熱分解し、Ｔ ＢＰは１７）Ｂ
ＰやＭ Ｂ ｌ）に、ドデカンはざらに多くの炭化水素
に分解される。
では使用済みウラン、ゲルトニウムを有機溶媒抽出によ
って回収しでいるが、その仙用溶媒にリン酸ヨブチル（
Ｉ−口Ｐ）とドｊ゛カンの混合溶媒が使用さＪｌ、 ”
Ｃいる５、この混合溶媒はウラン、プル１〜ニウムを抽
出したのも廃溶媒どなるが、この廃溶媒は蒸留してＴ
１１ ＰとドゲノＪンに分離し回収して再利用する。ど
ころが、Ｔ Ｆ’Ｉ Ｐとドデカンは熱的に不安定であ
り、１５０°（］以上で熱分解し、Ｔ ＢＰは１７）Ｂ
ＰやＭ Ｂ ｌ）に、ドデカンはざらに多くの炭化水素
に分解される。
そこで、これらＴ” Ｉ Ｐとドデカンの廃溶媒を熱分
解させないで有効に回収することが要望されている。
解させないで有効に回収することが要望されている。
回収手段には蒸留装置が使用されるが、一般の蒸留装置
では被処理液つまり溶液の加熱手段に熱風、蒸気、投げ
込みヒータを含む電熱などが使用されている。しかしな
がら、これらの加熱手段て゛溶液を加熱した場合、熱伝
導によって溶液の温度は【目る。その加熱時には溶液よ
番つも熱源の温度を高くする必要があり、そのため溶液
は前述したような熱分解が野生して好ましくない。
では被処理液つまり溶液の加熱手段に熱風、蒸気、投げ
込みヒータを含む電熱などが使用されている。しかしな
がら、これらの加熱手段て゛溶液を加熱した場合、熱伝
導によって溶液の温度は【目る。その加熱時には溶液よ
番つも熱源の温度を高くする必要があり、そのため溶液
は前述したような熱分解が野生して好ましくない。
これに対してマイクロ波加熱￥［Ｑでは加熱されるもの
自体つまり溶液が発熱体どイＴるので、溶液を容器など
に収容した場合、外側１）一様に温度上昇する。したが
ってマイクロ波加熱では不必要に温度を高めることイ１
く、溶液を効甲的に蒸留することができる。
自体つまり溶液が発熱体どイＴるので、溶液を容器など
に収容した場合、外側１）一様に温度上昇する。したが
ってマイクロ波加熱では不必要に温度を高めることイ１
く、溶液を効甲的に蒸留することができる。
［発明の効宋１
１達した様に本発明に係る真空蒸留装置によれば被Ｖ１
埋液を加熱蒸発する加熱源にマイクロ波を用いて行うも
のであり、マイク【］波伝送用の導波管を傾斜させた加
熱炉を用いることによりマイクロ波エネルギの反射をお
さえることができ］ネルギを有効に利用できる。
埋液を加熱蒸発する加熱源にマイクロ波を用いて行うも
のであり、マイク【］波伝送用の導波管を傾斜させた加
熱炉を用いることによりマイクロ波エネルギの反射をお
さえることができ］ネルギを有効に利用できる。
また、マイク［１波で加熱する場合には内部加熱Ｃ・あ
るため、加熱炉外壁は被処理液の渇仰１メ１−には」二
がらない、？芋つＣ１材１１ Ｉｆ鎮１４→おさえるこ
とが可能である。さらに被処理液を連続的に供給Ｃきる
ため人吊匈！理′Ｃさ、そのうえ、加熱炉の簡素化が可
能どなり保守貞検が容易である。
るため、加熱炉外壁は被処理液の渇仰１メ１−には」二
がらない、？芋つＣ１材１１ Ｉｆ鎮１４→おさえるこ
とが可能である。さらに被処理液を連続的に供給Ｃきる
ため人吊匈！理′Ｃさ、そのうえ、加熱炉の簡素化が可
能どなり保守貞検が容易である。
第１図は本ざＬ明に係る真空蒸留装置の一実施例を示す
系統図、第２図は第１図における装置を使用する溶液中
のドデカン含有率と蒸気中のドデカンの含有率どの関係
の１例を示４−特性曲線図、第３図から第７図までは第
１図の装置にＪ６ける加熱炉の傾斜角度の選定理由を説
明するための導波管におけるマイクロ波の進行状況を示
す概念図、第８図は従来の真空蒸留装置を示す系統図で
ある。 １・・・・・・・・・・・・マイク１１波発振機２・・
・・・・・・・・・・マイソレータ３・・・・・・・・
・・・・パワーモニタ４・・・・・・・・・・・・整合
器 ５・・・・・・・・・・・・しきり板 ６・・・・・・・・・・・・加熱炉 ７・・・・・・・・・・・・被処理液 １１・・・・・・・・・・・・給油［１１４・・・・・
・・・・・・・蒸気導出管１５・・・・・・・・・・・
・′ｌ＾留ｊン１１６・・・・・・・・・・・・回収タ
ンク１７・・・・・・・・・・・・回収タンク１８・・
・・・・・・・・・・真空ｈ１１９・・・・・・・・・
・・・真空ポンプ２８・・・・・・・・・・・・還流ラ
イン２９・・・・・・・・・・・・還流ライン出願人
株式会ネ１ 東芝 代理人弁理士 須 １１１ 佐 −第１図 ５ｓｓｓａ ○ （γＯ）輌彰↓で哄４、−１′小り膚 １；Ｃ；Ｑ−
系統図、第２図は第１図における装置を使用する溶液中
のドデカン含有率と蒸気中のドデカンの含有率どの関係
の１例を示４−特性曲線図、第３図から第７図までは第
１図の装置にＪ６ける加熱炉の傾斜角度の選定理由を説
明するための導波管におけるマイクロ波の進行状況を示
す概念図、第８図は従来の真空蒸留装置を示す系統図で
ある。 １・・・・・・・・・・・・マイク１１波発振機２・・
・・・・・・・・・・マイソレータ３・・・・・・・・
・・・・パワーモニタ４・・・・・・・・・・・・整合
器 ５・・・・・・・・・・・・しきり板 ６・・・・・・・・・・・・加熱炉 ７・・・・・・・・・・・・被処理液 １１・・・・・・・・・・・・給油［１１４・・・・・
・・・・・・・蒸気導出管１５・・・・・・・・・・・
・′ｌ＾留ｊン１１６・・・・・・・・・・・・回収タ
ンク１７・・・・・・・・・・・・回収タンク１８・・
・・・・・・・・・・真空ｈ１１９・・・・・・・・・
・・・真空ポンプ２８・・・・・・・・・・・・還流ラ
イン２９・・・・・・・・・・・・還流ライン出願人
株式会ネ１ 東芝 代理人弁理士 須 １１１ 佐 −第１図 ５ｓｓｓａ ○ （γＯ）輌彰↓で哄４、−１′小り膚 １；Ｃ；Ｑ−
Claims (1)
- （１）被処理液を貯留し加熱蒸発させる加熱炉と、この
加熱炉で蒸発した有効成分を精留する精留塔と、この精
留塔からの留出液を回収する回収タンクと、前記加熱炉
および精留塔を減圧に維持する真空排気装置と、前記精
留塔で精留された被処理液の濃度を調整するための還流
ラインと、前記加熱炉の加熱源として設けられたマイク
ロ波加熱装置とからなり、前記加熱炉を水平面よりほぼ
３０°の角度に傾斜させかつマイクロ波導波管で形成し
たことを特徴とする真空蒸留装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60189110A JPS6249295A (ja) | 1985-08-28 | 1985-08-28 | 真空蒸留装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60189110A JPS6249295A (ja) | 1985-08-28 | 1985-08-28 | 真空蒸留装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6249295A true JPS6249295A (ja) | 1987-03-03 |
Family
ID=16235538
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60189110A Pending JPS6249295A (ja) | 1985-08-28 | 1985-08-28 | 真空蒸留装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6249295A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0372524A (ja) * | 1989-05-31 | 1991-03-27 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | ポリエチレンテレフタレート |
| JPH05113500A (ja) * | 1991-04-03 | 1993-05-07 | Soc Gen Tech Nouv (Sgn) | 材料のガラス化及び／又は高密度化のためのマイクロ波融解炉 |
| WO1994030032A1 (fr) * | 1993-06-11 | 1994-12-22 | Commissariat A L'energie Atomique | Four de fusion et d'affinage a micro-ondes |
| JP2013100489A (ja) * | 2011-10-12 | 2013-05-23 | Osaka Prefecture Univ | グリセリンの精製方法 |
-
1985
- 1985-08-28 JP JP60189110A patent/JPS6249295A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0372524A (ja) * | 1989-05-31 | 1991-03-27 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | ポリエチレンテレフタレート |
| JPH05113500A (ja) * | 1991-04-03 | 1993-05-07 | Soc Gen Tech Nouv (Sgn) | 材料のガラス化及び／又は高密度化のためのマイクロ波融解炉 |
| WO1994030032A1 (fr) * | 1993-06-11 | 1994-12-22 | Commissariat A L'energie Atomique | Four de fusion et d'affinage a micro-ondes |
| FR2706596A1 (fr) * | 1993-06-11 | 1994-12-23 | Commissariat Energie Atomique | Four de fusion et d'affinage à micro-ondes. |
| US5597504A (en) * | 1993-06-11 | 1997-01-28 | Commissariat A L'energie Atomique | Microwave refining and melting furnace |
| JP2013100489A (ja) * | 2011-10-12 | 2013-05-23 | Osaka Prefecture Univ | グリセリンの精製方法 |
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