JPS6254006A - 高炉炉頂ガスの水素ガス利用率を用いた炉内温度分布制御法 - Google Patents
高炉炉頂ガスの水素ガス利用率を用いた炉内温度分布制御法Info
- Publication number
- JPS6254006A JPS6254006A JP19457385A JP19457385A JPS6254006A JP S6254006 A JPS6254006 A JP S6254006A JP 19457385 A JP19457385 A JP 19457385A JP 19457385 A JP19457385 A JP 19457385A JP S6254006 A JPS6254006 A JP S6254006A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- furnace
- utilization rate
- hydrogen gas
- gas utilization
- blast furnace
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Blast Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は高炉炉頂ガスの水素ガス利用率を用いた炉内
温度分布制御法に関する。
温度分布制御法に関する。
（従来の技術）
従来、高炉炉内の熱レベルの評価は、炉頂ガスのＣＯガ
ス利用率を用いた方法によって行なって来たが、このＣ
Ｏガス利用率による方法ではＳＣＯガス測定Ｃ：加えて
各種検出端（炉頂ゾンデ、シャフトゾンデ、垂直ゾンデ
等ンにより炉内の牛径方向と炉高方向の温度分布も測定
しなければならなかった。
ス利用率を用いた方法によって行なって来たが、このＣ
Ｏガス利用率による方法ではＳＣＯガス測定Ｃ：加えて
各種検出端（炉頂ゾンデ、シャフトゾンデ、垂直ゾンデ
等ンにより炉内の牛径方向と炉高方向の温度分布も測定
しなければならなかった。
この方法の改善策として１例えば、特開昭５９−２２６
１０９ （特願昭５８−１０１２８４ ）号公報に、高
炉シャフト部における炉径方向の複数点で炉内ガスを分
析し、水素ガス利用率または水素ガス利用率／ＣＯガス
利用率を測定することによｐ％上記測定点における炉高
方向の温度分布を測定する方法が開示さｎている。
１０９ （特願昭５８−１０１２８４ ）号公報に、高
炉シャフト部における炉径方向の複数点で炉内ガスを分
析し、水素ガス利用率または水素ガス利用率／ＣＯガス
利用率を測定することによｐ％上記測定点における炉高
方向の温度分布を測定する方法が開示さｎている。
（発明が解決しようとする問題点）
上記従来の方法では、円周方向の一方向の値を代表値と
するためζ；実炉では円周方向のばらつきが大きくなり
、炉全体の状態を把握できず、この方法を操業管理に使
用することはできない。仮に、円周方向の測定点を増し
て円周方向に、１０画程度のサンプリング口のある複数
の検出端を設け、この炉内複数点の検出端での測定によ
る水素ガス利用率を数学的に積分しても、炉直径が１０
ｍ程度の高炉においては、全体に対してサンプル量が小
さいために大きな誤差を生じ、適切な処置が行なえない
。さらに、上記の方法では、径方向に複数点のサンプリ
ングが必要であＶ％その分析に多大の手間とコストを要
するとともにデーターの解析が複雑であり、たとえ解析
しても前記の通り実炉の炉況に曾致しない等の欠点があ
り炉況管理方法としては十分とは言い難い。
するためζ；実炉では円周方向のばらつきが大きくなり
、炉全体の状態を把握できず、この方法を操業管理に使
用することはできない。仮に、円周方向の測定点を増し
て円周方向に、１０画程度のサンプリング口のある複数
の検出端を設け、この炉内複数点の検出端での測定によ
る水素ガス利用率を数学的に積分しても、炉直径が１０
ｍ程度の高炉においては、全体に対してサンプル量が小
さいために大きな誤差を生じ、適切な処置が行なえない
。さらに、上記の方法では、径方向に複数点のサンプリ
ングが必要であＶ％その分析に多大の手間とコストを要
するとともにデーターの解析が複雑であり、たとえ解析
しても前記の通り実炉の炉況に曾致しない等の欠点があ
り炉況管理方法としては十分とは言い難い。
本発明は、上記の従来の方法によるよりも、簡単な方法
であって、精度高く炉内状況の把握ができ、この把握し
た炉内状況に基づいて制御が可能であり、極めて効果的
な炉内温度分布の制御法を提供することを目的とする。
であって、精度高く炉内状況の把握ができ、この把握し
た炉内状況に基づいて制御が可能であり、極めて効果的
な炉内温度分布の制御法を提供することを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
本発Ｆ！Ａは、高炉炉頂ガス中のＨ２量の測定によって
求めらｎる排出Ｈ２量とインプットのＨ２量とから求め
た水素ガス利用率ηＨ２〔（インプラ）Ｈｚ量−排出Ｈ
２量）／インプットＨ２量ｘｉｏｏ）と、各種ゾンデを
用いて測定した炉半径、炉高方向の炉内温度分布とが一
定の関係にあり、しかも該水素ガス利らｎた。
求めらｎる排出Ｈ２量とインプットのＨ２量とから求め
た水素ガス利用率ηＨ２〔（インプラ）Ｈｚ量−排出Ｈ
２量）／インプットＨ２量ｘｉｏｏ）と、各種ゾンデを
用いて測定した炉半径、炉高方向の炉内温度分布とが一
定の関係にあり、しかも該水素ガス利らｎた。
而して、本発明は、高炉炉頂ガス中のＨ２ｔを測定して
、該高炉の水素ガス利用率を求めるとともに、該水素ガ
ス利用率が５０に以下となった際（＝、装入物分布変更
、熱レベル変更のいずｎか一方の処置、もしくは併用処
置を行なうことを特徴とする高炉炉頂ガスの水素ガス利
用率を用いた炉内温度分布制御法である。
、該高炉の水素ガス利用率を求めるとともに、該水素ガ
ス利用率が５０に以下となった際（＝、装入物分布変更
、熱レベル変更のいずｎか一方の処置、もしくは併用処
置を行なうことを特徴とする高炉炉頂ガスの水素ガス利
用率を用いた炉内温度分布制御法である。
以下に、上記知見を得ることとなったいろいろなデ゛−
ターについて説明する。
ターについて説明する。
先づ、高炉炉内の温度分布を第１図に示す。第１図（ａ
） ｔ （ｂ）は大型高炉で３月２６日（Ｏ印で示す）
と５月２９日（Δ印で示す）に垂直ゾンデにより測定し
たデーターであり、（ａ）は、中心Ｃ（炉壁から０、５
ｆｉの位置）、中間Ｍ（炉壁から２．５ｍの位置）周
辺Ｐ（炉壁から０．６ｍの位＃！Ｌ）における１１００
℃ラインを示し、（ｂ）はηＨ２＝ ４４．７にのと＠
（Δ印）とηＨｓ ＝ ５２．８ Ｎのとき（○印）の
中間Ｍの炉高方向の温度分布を示す。
） ｔ （ｂ）は大型高炉で３月２６日（Ｏ印で示す）
と５月２９日（Δ印で示す）に垂直ゾンデにより測定し
たデーターであり、（ａ）は、中心Ｃ（炉壁から０、５
ｆｉの位置）、中間Ｍ（炉壁から２．５ｍの位置）周
辺Ｐ（炉壁から０．６ｍの位＃！Ｌ）における１１００
℃ラインを示し、（ｂ）はηＨ２＝ ４４．７にのと＠
（Δ印）とηＨｓ ＝ ５２．８ Ｎのとき（○印）の
中間Ｍの炉高方向の温度分布を示す。
第１図（ｂ）に示し穴温度分布データーと、これに対応
する炉高方向の水素ガス利用率を第２図に示す。この図
で３月２６日と５月２９日の温度分布データーを比較す
ると、１ｏｏｏ℃近傍の温度（高温熱保存帯）の長さが
大きく違うことが判る。
する炉高方向の水素ガス利用率を第２図に示す。この図
で３月２６日と５月２９日の温度分布データーを比較す
ると、１ｏｏｏ℃近傍の温度（高温熱保存帯）の長さが
大きく違うことが判る。
そして第２図の３月２６日と５月２９日の温度分布と水
素ガス利用率のデータを書き換えると、第３邸が得らｎ
る。この図から３月２６日、５月２９日のデータ共温度
低下（：伴って、水素ガス利用率は上昇することが昶ら
ｎる。そして、熱保存帯の長い３月２６日の水素ガス利
用率と熱保存帯の短い５月２９日の水素ガス利用率のプ
ロットが画く線Ｕ １００（１℃付近で交差し、１００
０℃付近の前後で急速に１ｌＦＩｆしている。こｎ、は
、熱保存帯長さの差によるものと考えらｎる。つまり、
３月２６日データーと５月２９日データーの１０００℃
近傍におけるＨ２０増加合が異なるのは、ガスの１００
０℃近傍滞留時間が３月２６日データーは長く、５月２
９日データーは短いためであり、従って滞留時間の短か
い５月２９日データーで穀、還元反応が十分に起らず、
゛ウスタイトー銑平衡濃度にまで達しないうちに１００
０℃領域を通過することによると考えら九る。
素ガス利用率のデータを書き換えると、第３邸が得らｎ
る。この図から３月２６日、５月２９日のデータ共温度
低下（：伴って、水素ガス利用率は上昇することが昶ら
ｎる。そして、熱保存帯の長い３月２６日の水素ガス利
用率と熱保存帯の短い５月２９日の水素ガス利用率のプ
ロットが画く線Ｕ １００（１℃付近で交差し、１００
０℃付近の前後で急速に１ｌＦＩｆしている。こｎ、は
、熱保存帯長さの差によるものと考えらｎる。つまり、
３月２６日データーと５月２９日データーの１０００℃
近傍におけるＨ２０増加合が異なるのは、ガスの１００
０℃近傍滞留時間が３月２６日データーは長く、５月２
９日データーは短いためであり、従って滞留時間の短か
い５月２９日データーで穀、還元反応が十分に起らず、
゛ウスタイトー銑平衡濃度にまで達しないうちに１００
０℃領域を通過することによると考えら九る。
そこで、次に垂直ゾンデ中間部における９００〜１１０
０℃滞留時間と炉頂ガスの水素ガス利用率との関係を求
め、第４図を得た。この図から熱保存帯長さに対応する
９００〜１１００℃滞留時間が短くなると炉頂ガスの水
素ガス利用率は低下することが判る。なお、中心部、周
辺部（二ついても測定したが、同様の結果となった。こ
のことに、炉頂ガスの水素ガス利用率が低い場合（二は
、熱保存帯長さが短く、シャフト上部での昇温か十分で
ない場合であることを示している。
０℃滞留時間と炉頂ガスの水素ガス利用率との関係を求
め、第４図を得た。この図から熱保存帯長さに対応する
９００〜１１００℃滞留時間が短くなると炉頂ガスの水
素ガス利用率は低下することが判る。なお、中心部、周
辺部（二ついても測定したが、同様の結果となった。こ
のことに、炉頂ガスの水素ガス利用率が低い場合（二は
、熱保存帯長さが短く、シャフト上部での昇温か十分で
ない場合であることを示している。
マた、炉頂ガスの水素ガス利用率と中間部１１００℃位
置の上位置クラインからの距離の関係を第５図に示す。
置の上位置クラインからの距離の関係を第５図に示す。
なは、図中における１１００℃位置はほぼ軟化融着帯上
面に対応すると考えられる。この図から中間部１１００
℃位置が上位置ると炉頂ガスの水素ガス利用率は低下す
ることが判る。
面に対応すると考えられる。この図から中間部１１００
℃位置が上位置ると炉頂ガスの水素ガス利用率は低下す
ることが判る。
さらに％第６図（ａ）に１１００℃ライン形状（融着帯
形状（：対応する）を示し、（ａ）のΔＨ長さと炉頂ガ
スの水素ガス利用率との関係を第６図（ｂ）に示す。
形状（：対応する）を示し、（ａ）のΔＨ長さと炉頂ガ
スの水素ガス利用率との関係を第６図（ｂ）に示す。
ここで；ΔＨは中心部１１００℃位置と周位置１１００
℃位置の差である。図から、ΔＨが増加すると炉頂ガス
の水素ガス利用率は低下することが判る。
℃位置の差である。図から、ΔＨが増加すると炉頂ガス
の水素ガス利用率は低下することが判る。
このことから、ΔＨの大きい融着帯頂層と根レベル差の
大きい中心流過多の融着帯はど炉頂ガスの水素ガス利用
率は低いと考えら几る。
大きい中心流過多の融着帯はど炉頂ガスの水素ガス利用
率は低いと考えら几る。
以上の第５〜６図に示さ几るデーターから、炉頂ガスの
水素ガス利用率を用いて炉高方向のみでなく炉径方向の
温度分布も検知できることがわかつｔｏまた、この傾向
は精度良く十分な再現性をもって把握できることも知ら
ｎた。
水素ガス利用率を用いて炉高方向のみでなく炉径方向の
温度分布も検知できることがわかつｔｏまた、この傾向
は精度良く十分な再現性をもって把握できることも知ら
ｎた。
従って水素ガス利用率の管理基準を設定し操業アクショ
ンを行なうこと（＝よって炉況の予防制御が可能である
ことが明らかになった。
ンを行なうこと（＝よって炉況の予防制御が可能である
ことが明らかになった。
なは、炉頂ガスの水素ガス利用率の下限管理値は、各種
ゾンデ（炉頂ゾンデ、シャフトゾンデ。
ゾンデ（炉頂ゾンデ、シャフトゾンデ。
垂直ゾンデ）を用いて測定さｔｌ、ｆｃ炉半径、炉高方
向の炉内温度分布を炉頂ガスの水素ガス利用率の関係か
ら予め決めておく。具体的には、設定基準は、炉内の余
剰熱レベルを表わす熱保存帯長さを目安として決定する
が、この際のηＨ２としては５０に以下となる。
向の炉内温度分布を炉頂ガスの水素ガス利用率の関係か
ら予め決めておく。具体的には、設定基準は、炉内の余
剰熱レベルを表わす熱保存帯長さを目安として決定する
が、この際のηＨ２としては５０に以下となる。
炉頂ガスの水素ガス利用率が下限値を割った時の炉内温
度分布制御アクションには、ムーバブルアーマ−のシー
ケンス変更、差指レベルの変更。
度分布制御アクションには、ムーバブルアーマ−のシー
ケンス変更、差指レベルの変更。
不等量装入（鉱石のＩＯと■０の装入量を変えて装入す
る方法）、粒度別装入、ベルレスシュートシーケンス変
更等の装入物分布アクションとバッチ増収（一時的く；
数パラチル数十バッチ燃料比を上げる方法）、微粉炭吹
込量変更、送風温度の変更等の熱レベル変更アクション
があり、各々単独あるいはいず几かを綴金せて処置を行
う。
る方法）、粒度別装入、ベルレスシュートシーケンス変
更等の装入物分布アクションとバッチ増収（一時的く；
数パラチル数十バッチ燃料比を上げる方法）、微粉炭吹
込量変更、送風温度の変更等の熱レベル変更アクション
があり、各々単独あるいはいず几かを綴金せて処置を行
う。
（実施例）
次（−大型高炉における実施例を示す。
炉頂ガスの水素ガス利用率の下限値は、第７図に示す垂
直ゾンデを用いて測定した周辺部９００〜１１００℃滞
留時間と炉頂ガスの水素ガス利用率との関係を用いて設
定した。前述したように、熱保存帯長さを基準と考え、
鉱石／コークスの値が大きく、温度条件の厳しい周辺部
の９００−１１００’Ｃ滞留時間が１３０分になる点の
炉頂ガスの水素ガス利用率の値を下限値とした。すなわ
ち、炉頂ガスの水素ガス利用率の管理下限値を５０％と
した。
直ゾンデを用いて測定した周辺部９００〜１１００℃滞
留時間と炉頂ガスの水素ガス利用率との関係を用いて設
定した。前述したように、熱保存帯長さを基準と考え、
鉱石／コークスの値が大きく、温度条件の厳しい周辺部
の９００−１１００’Ｃ滞留時間が１３０分になる点の
炉頂ガスの水素ガス利用率の値を下限値とした。すなわ
ち、炉頂ガスの水素ガス利用率の管理下限値を５０％と
した。
この管理基準にもとづいて、第８図に例示するような操
業アクションを行なった。
業アクションを行なった。
すなわち、第８ 囚（ａ）に示さｎるように、１月３日
から炉頂ガスの水素ガス利用率が低下し、こ几に伴い第
８図（ｄ） （−示すよう（＝中部シャフトゾンデ（ポ
イント４＝ストツクラインから１ｌｆｌｔ％半径位置に
はは垂直ゾンデ中間位置）の温度が低下−同図（ｇ月二
示す突込φ、スリップＳ等の荷下りの悪化が発生した。
から炉頂ガスの水素ガス利用率が低下し、こ几に伴い第
８図（ｄ） （−示すよう（＝中部シャフトゾンデ（ポ
イント４＝ストツクラインから１ｌｆｌｔ％半径位置に
はは垂直ゾンデ中間位置）の温度が低下−同図（ｇ月二
示す突込φ、スリップＳ等の荷下りの悪化が発生した。
なお、この時％第８図（ｂ）に示すようにＣＯガス利用
率の低下は見ら′！′Ｌなかった。
率の低下は見ら′！′Ｌなかった。
炉頂ガスの水素ガス利用率の低下は、第６図の説明で述
べたように中心流過多で周辺が抑制さ几ていると考えら
ｎるので、第８図（ｅ）に示す通りムーバブルアーマー
のシーケンスを０ＡＯｏ（Ａｆ１３．５ノツチを示ス）
カら０ＡＯ０，ＯＡ、ＯＯ，０３００に変更し１周辺部
の鉱石／コークスの値を小さくし周辺部にガスが流れや
すいように％３日２３時：：装入物分布アクションをし
た。
べたように中心流過多で周辺が抑制さ几ていると考えら
ｎるので、第８図（ｅ）に示す通りムーバブルアーマー
のシーケンスを０ＡＯｏ（Ａｆ１３．５ノツチを示ス）
カら０ＡＯ０，ＯＡ、ＯＯ，０３００に変更し１周辺部
の鉱石／コークスの値を小さくし周辺部にガスが流れや
すいように％３日２３時：：装入物分布アクションをし
た。
このアクションの後も第８図（ａ）に示さ几る通り炉頂
ガスの水素ガス利用率は上昇せず、また、同図（ｄ）
１ｍ示さｎる通り中部シャフトゾンデの温度も上昇せず
、同頁（戯（；記載のようＣ；突込Ｔ、スリップＳ等の
荷下の悪化に続いた。このため、第８図（ｆ）に示すよ
う（−１４日１時より１５チヤージ、５日１０時より１
５チヤージのコークス量を通常の２７ Ｔ／ｃ ｈから
２７．３Ｔ／ｃｈ とし炉内熱レベルの上昇を図った。
ガスの水素ガス利用率は上昇せず、また、同図（ｄ）
１ｍ示さｎる通り中部シャフトゾンデの温度も上昇せず
、同頁（戯（；記載のようＣ；突込Ｔ、スリップＳ等の
荷下の悪化に続いた。このため、第８図（ｆ）に示すよ
う（−１４日１時より１５チヤージ、５日１０時より１
５チヤージのコークス量を通常の２７ Ｔ／ｃ ｈから
２７．３Ｔ／ｃｈ とし炉内熱レベルの上昇を図った。
この結果６日（−は炉頂ガスの水素ガス利用率は上昇し
、荷下りも良好となり、中部シャフトゾンデ４ポイント
の温度も回復した。このため６日ムーバブルアーマ−の
シーケンスを０ＡＯＯに戻した。
、荷下りも良好となり、中部シャフトゾンデ４ポイント
の温度も回復した。このため６日ムーバブルアーマ−の
シーケンスを０ＡＯＯに戻した。
なお６日のバッチ増収は、ムーバブルアーマ−変更によ
る周辺の極端なガス流抑制防止のために行なっ穴アクシ
ョンである。以上のように、炉頂ガスの水素ガス利用率
の低下に対して迅速なアクションを行なった結果、第８
図（Ｃ）に示すように溶銑温度の急低下もなく安定操業
を持続できた。
る周辺の極端なガス流抑制防止のために行なっ穴アクシ
ョンである。以上のように、炉頂ガスの水素ガス利用率
の低下に対して迅速なアクションを行なった結果、第８
図（Ｃ）に示すように溶銑温度の急低下もなく安定操業
を持続できた。
（発明の効果）
以上述べた炉頂ガスの水素ガス利用率を用いた炉内温度
分布制御法を用いることにより、簡単な方法で炉内温度
状況を適切、高精度に検知、把握でき、こｎ（二基づい
て適宜処理を行うことによりいると熱保存帯長さの管理
、融着帯レベル−形状の管理制御も簡単、かつ連続的（
二行なえ、各種検出端使用頻度の減少および設置省略等
によるコスト削減も行栄える。
分布制御法を用いることにより、簡単な方法で炉内温度
状況を適切、高精度に検知、把握でき、こｎ（二基づい
て適宜処理を行うことによりいると熱保存帯長さの管理
、融着帯レベル−形状の管理制御も簡単、かつ連続的（
二行なえ、各種検出端使用頻度の減少および設置省略等
によるコスト削減も行栄える。
第１図は３月２６日（０印）と５月２９日（Δ印）の１
１００℃ラインと中間部の炉高方向の温度分布の関係を
示し、第２図は炉高方向のガス温度と水素ガス利用率の
変化をそ九ぞｎ示す。第３図炉内温度と水素ガス利用率
の関係を示し、第４図は炉頂ガスの水素ガス利用率と中
間部９００〜１１００℃滞留時１間の関係を示し、第５
図は炉頂ガスの水素ガス利用率と中間部１１００℃位置
の開位置示し、第６図は炉頂ガスの水素ガス利用率と１
１００℃ラインの形状、炉の中心Ｃと周辺Ｐの位置の高
さの差ΔＨとの関係を示し、第７図は実施例における炉
頂ガスの水素ガス利用率と周辺部９００〜１１００℃滞
留時間の関係を、第８図は本発明の実施例の操業例を示
す。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 外２名
１００℃ラインと中間部の炉高方向の温度分布の関係を
示し、第２図は炉高方向のガス温度と水素ガス利用率の
変化をそ九ぞｎ示す。第３図炉内温度と水素ガス利用率
の関係を示し、第４図は炉頂ガスの水素ガス利用率と中
間部９００〜１１００℃滞留時１間の関係を示し、第５
図は炉頂ガスの水素ガス利用率と中間部１１００℃位置
の開位置示し、第６図は炉頂ガスの水素ガス利用率と１
１００℃ラインの形状、炉の中心Ｃと周辺Ｐの位置の高
さの差ΔＨとの関係を示し、第７図は実施例における炉
頂ガスの水素ガス利用率と周辺部９００〜１１００℃滞
留時間の関係を、第８図は本発明の実施例の操業例を示
す。 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 外２名
Claims (1)
- （１）高炉炉頂ガス中のＨ＿２量を測定して、該高炉の
水素ガス利用率を求めるとともに、該水素ガス利用率が
５０％以下となつた際に、装入物分布変更、熱レベル変
更のいずれか一方の処置、もしくは併用処置を行なうこ
とを特徴とする高炉炉頂ガスの水素ガス利用率を用いた
炉内温度分布制御法。 但し、水素ガス利用率＝（インプットＨ＿２量−排出Ｈ
＿２量）／（インプットＨ＿２量）×１００
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19457385A JPS6254006A (ja) | 1985-09-03 | 1985-09-03 | 高炉炉頂ガスの水素ガス利用率を用いた炉内温度分布制御法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19457385A JPS6254006A (ja) | 1985-09-03 | 1985-09-03 | 高炉炉頂ガスの水素ガス利用率を用いた炉内温度分布制御法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6254006A true JPS6254006A (ja) | 1987-03-09 |
| JPS6361366B2 JPS6361366B2 (ja) | 1988-11-29 |
Family
ID=16326782
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19457385A Granted JPS6254006A (ja) | 1985-09-03 | 1985-09-03 | 高炉炉頂ガスの水素ガス利用率を用いた炉内温度分布制御法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6254006A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020070472A (ja) * | 2018-10-31 | 2020-05-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェロコークスの混合率の算出方法および高炉操業方法 |
-
1985
- 1985-09-03 JP JP19457385A patent/JPS6254006A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020070472A (ja) * | 2018-10-31 | 2020-05-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェロコークスの混合率の算出方法および高炉操業方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6361366B2 (ja) | 1988-11-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Brimacombe et al. | Heat transfer in a direct-fired rotary kiln: I. Pilot plant and experimentation | |
| CN115728172B (zh) | 一种铁矿石还原性测定方法 | |
| JPS6361366B2 (ja) | ||
| Bustnes et al. | Application of a nonisothermal thermogravimetric method to the kinetic study of the reduction of metallic oxides: Part II. A theoretical treatment of powder bed reduction and its application to the reduction of tungsten oxide by hydrogen | |
| US5971286A (en) | Method for the determination of the gas flux distribution in a blast furnace | |
| JPS6121284B2 (ja) | ||
| WO1997012064A9 (en) | A method for the determination of the gas flux distribution in a blast furnace | |
| Sheasby et al. | The use of a stabilized zirconia cell to study the fluidized bed reduction of iron ore | |
| CN105651407A (zh) | 一种冶金焦炭初始反应温度的测定方法及装置 | |
| KR100383277B1 (ko) | 고로 내의 가스류 변동측정방법 | |
| JPH0327604B2 (ja) | ||
| JP2897363B2 (ja) | 溶銑の製造方法 | |
| JPS5974209A (ja) | 高炉内ガス流分布検出方法 | |
| JPS6361367B2 (ja) | ||
| JP2025175398A (ja) | 溶銑滓液面判定方法、高炉操業方法及び溶銑滓液面判定装置 | |
| CN211122396U (zh) | 一种测定焦炭反应开始温度的实验装置 | |
| JPH06299215A (ja) | 高炉の操業法 | |
| JP2000212618A (ja) | 高炉の操業方法 | |
| CN120530209A (zh) | 用于生产海绵铁的工艺 | |
| JPH0320402A (ja) | 高炉操業方法 | |
| JPS5837105A (ja) | 高炉炉下部の熱的状態を判定する方法 | |
| Peters et al. | Determination of the liquid level in the hearth of the blast furnace | |
| Peters et al. | Burden Properties and Their Influence on Processes in the Blast Furnace | |
| JPH0625368B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
| JPS5633405A (en) | Blast furnace operation method |