JPS6256876A - 電動機診断装置 - Google Patents
電動機診断装置Info
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- JPS6256876A JPS6256876A JP60197435A JP19743585A JPS6256876A JP S6256876 A JPS6256876 A JP S6256876A JP 60197435 A JP60197435 A JP 60197435A JP 19743585 A JP19743585 A JP 19743585A JP S6256876 A JPS6256876 A JP S6256876A
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- Japan
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- Tests Of Circuit Breakers, Generators, And Electric Motors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、３相誘導電動機のステータコイルのゆるみ
を、ステータコイルに高電圧を印加したり、３相誘導電
動機への１１１８配線を外すことなく、簡便に検出する
ことができる電動機診断装置に関するものである。
を、ステータコイルに高電圧を印加したり、３相誘導電
動機への１１１８配線を外すことなく、簡便に検出する
ことができる電動機診断装置に関するものである。
従来の技術
３相誘導電動機のステータコイルのゆるみは、３相誘導
電動機の寿命に直結しているため、その有無を定期的に
診断して早期発見に努める必要がある。
電動機の寿命に直結しているため、その有無を定期的に
診断して早期発見に努める必要がある。
３相誘導電動機のステータコイルのゆるみの診断は、ス
テータコイルにゆるみが発生すると各相の電流波形が不
平衡となるということを利用して行っていた。
テータコイルにゆるみが発生すると各相の電流波形が不
平衡となるということを利用して行っていた。
この３相誘導電動機の診断方法（特願昭５８−２１５７
６２号）は、３相誘導電動機の回転中の各相の１次電流
波形を検出し、この検出結果に基づいて３相誘導電動機
のステータコイルのゆるみの程度を診断する方法であっ
て、前記各相の１次電流検出波形より各相間の位相差の
最大のものと最小のものとの差に関連づけた位相不平衡
率を求めるとともに、各相の１次′ｇｌ流波形の振幅に
最大のものと最小のものとの差に関連づけた振幅不平衡
率を求め、これらによって３相誘導電動機のステータコ
イルのゆるみの程度を判別する方法である。
６２号）は、３相誘導電動機の回転中の各相の１次電流
波形を検出し、この検出結果に基づいて３相誘導電動機
のステータコイルのゆるみの程度を診断する方法であっ
て、前記各相の１次電流検出波形より各相間の位相差の
最大のものと最小のものとの差に関連づけた位相不平衡
率を求めるとともに、各相の１次′ｇｌ流波形の振幅に
最大のものと最小のものとの差に関連づけた振幅不平衡
率を求め、これらによって３相誘導電動機のステータコ
イルのゆるみの程度を判別する方法である。
発明が解決しようとする問題点
３相誘導電動機の１次電圧が不平衡であって逆相骨が含
まれている場合、１次電流の不平衡は、ステータコイル
のゆるみによって発生する成分と１次電圧の逆相骨によ
って発生する成分の和になるので、上記したように単に
１次電流の不平衡率を求めてステータコイルのゆるみの
程度の目安とするような場合、１次電圧の逆相骨が大き
いと、その分が誤差となって、ステータコイルのゆるみ
の程度を精度良く検知できないという問題があった。
まれている場合、１次電流の不平衡は、ステータコイル
のゆるみによって発生する成分と１次電圧の逆相骨によ
って発生する成分の和になるので、上記したように単に
１次電流の不平衡率を求めてステータコイルのゆるみの
程度の目安とするような場合、１次電圧の逆相骨が大き
いと、その分が誤差となって、ステータコイルのゆるみ
の程度を精度良く検知できないという問題があった。
この発明の目的は、１次電圧の不平衡に起因する逆相電
流成分が１次電流に多く含まれていても、ステータコイ
ルのゆるみの程度を精度良く検知することができる電動
機診断装置を提供することである。
流成分が１次電流に多く含まれていても、ステータコイ
ルのゆるみの程度を精度良く検知することができる電動
機診断装置を提供することである。
問題点を解決するための手段
この発明の電動機診断装置は、第１図に示すよ・うに、
３相誘導電動機の少くとも２相の１次電流の波形データ
を取り込むデータ取込手段ｌと、定格負荷時に前記デー
タ取込手段１によって取り込まれた波形データから各相
の１次電流値を求める第１の１次電流値計算手段２と、
この第１の１次電流値計算手段２によって求められた各
相の１次電流値から逆相電流値を求める第１の逆相電流
値計算手段３と、無負荷時または軽負荷時に前記データ
取込手段ｌによって取り込まれた波形データから各相の
１次電流値を求める第２の１次電流値計算手段４と、こ
の第２の１次電流値計算手段４によって求められた各相
の１次電流値から逆相電流値を求める第２の逆相電流値
計算手段５と、前記第１および第２の逆相電流値計算手
段３．５によってそれぞれ求められた逆相電流値の相互
の差の振幅を求める逆相電流値差計算手段６と、この逆
相電流値差計算手段６の計算結果を表示する表示手段７
とを備えている。
３相誘導電動機の少くとも２相の１次電流の波形データ
を取り込むデータ取込手段ｌと、定格負荷時に前記デー
タ取込手段１によって取り込まれた波形データから各相
の１次電流値を求める第１の１次電流値計算手段２と、
この第１の１次電流値計算手段２によって求められた各
相の１次電流値から逆相電流値を求める第１の逆相電流
値計算手段３と、無負荷時または軽負荷時に前記データ
取込手段ｌによって取り込まれた波形データから各相の
１次電流値を求める第２の１次電流値計算手段４と、こ
の第２の１次電流値計算手段４によって求められた各相
の１次電流値から逆相電流値を求める第２の逆相電流値
計算手段５と、前記第１および第２の逆相電流値計算手
段３．５によってそれぞれ求められた逆相電流値の相互
の差の振幅を求める逆相電流値差計算手段６と、この逆
相電流値差計算手段６の計算結果を表示する表示手段７
とを備えている。
作用
この発明の構成によれば、定格負荷時における１次電流
中の逆相電流と無負荷時または軽負荷時における１次電
流中の逆相電流との差の振幅を求め、この振幅をステー
タコイルのゆるみの目安として表示するため、１次電流
中の逆相電流に、ステータコイルのゆるみによる３相誘
導電動機の１次漏れリアクタンスの不平衡に起因する逆
相電流成分の他に、１次電圧の不平衡に起因する逆相電
流成分が多く含まれていても、この１次電圧の不平衡に
起因する逆相電流成分は負荷の大小でほとんど変化せず
、定格負荷時の逆相電流と無負荷時または軽負荷時の逆
相電流との差をとることで、１次電圧の不平衡に起因す
る逆相電流成分は消去され、負荷の大小で変化する１次
漏れリアクタンスの不平衡に起因する逆相電流成分のみ
が残ることになる。
中の逆相電流と無負荷時または軽負荷時における１次電
流中の逆相電流との差の振幅を求め、この振幅をステー
タコイルのゆるみの目安として表示するため、１次電流
中の逆相電流に、ステータコイルのゆるみによる３相誘
導電動機の１次漏れリアクタンスの不平衡に起因する逆
相電流成分の他に、１次電圧の不平衡に起因する逆相電
流成分が多く含まれていても、この１次電圧の不平衡に
起因する逆相電流成分は負荷の大小でほとんど変化せず
、定格負荷時の逆相電流と無負荷時または軽負荷時の逆
相電流との差をとることで、１次電圧の不平衡に起因す
る逆相電流成分は消去され、負荷の大小で変化する１次
漏れリアクタンスの不平衡に起因する逆相電流成分のみ
が残ることになる。
したがって、１次電流中の逆相電流に１次電圧の不平衡
に起因する逆相を流成分が多く含まれていても、これに
影響を受けることなく、ステータコイルのゆるみの程度
を精度良く検知することができる。
に起因する逆相を流成分が多く含まれていても、これに
影響を受けることなく、ステータコイルのゆるみの程度
を精度良く検知することができる。
実施例
この発明の一實施例を第２図ないし第７図に基づいて説
明する。この電動機診断装置は、第２図に示すように、
３相誘導電動機１１のＵ相、■相。
明する。この電動機診断装置は、第２図に示すように、
３相誘導電動機１１のＵ相、■相。
Ｗ相の１次電流のうちＵ相とＷ相の１次電流を変流器１
２．１３で検出し、各々をＡ／Ｄ変喚器１４゜１５によ
ってＡ／Ｄ変換したのち、各波形データをメモリ１６．
１７に記憶させ、メモリ１６．１７に記憶した波形デー
タをＣＰＵ１８で処理することによってステータコイル
のゆるみの程度を診断結果表示器１９に表示させるよう
にしている。
２．１３で検出し、各々をＡ／Ｄ変喚器１４゜１５によ
ってＡ／Ｄ変換したのち、各波形データをメモリ１６．
１７に記憶させ、メモリ１６．１７に記憶した波形デー
タをＣＰＵ１８で処理することによってステータコイル
のゆるみの程度を診断結果表示器１９に表示させるよう
にしている。
２０は計測スタートキー、２１は誘導モータ１１によっ
て駆動される負荷である。
て駆動される負荷である。
以下、ＣＰＵＩ ８の処理動作を第３図および第４図の
フローチャートに基づいて説明する。
フローチャートに基づいて説明する。
まず、第３図のように、マニュアル操作により、３相誘
導電動機１１の負荷２１を定格負荷とし、計測スタート
キー２０を押す。
導電動機１１の負荷２１を定格負荷とし、計測スタート
キー２０を押す。
計測スタートキー２０が押されると、ＣＰＵ１８はこれ
を検知して、定格負荷時の波形データ収集処理、フーリ
エ解析処理、逆相電流値計算処理等を行って逆相電流値
ＩＮＩ（１Ｎ＋は複素数）を求め、これを記憶する。
を検知して、定格負荷時の波形データ収集処理、フーリ
エ解析処理、逆相電流値計算処理等を行って逆相電流値
ＩＮＩ（１Ｎ＋は複素数）を求め、これを記憶する。
ついで、再びマニュアル操作により、３相誘導電動機１
１の負荷２１を無負荷または軽負荷とし、計測スタート
キー２０を押す。
１の負荷２１を無負荷または軽負荷とし、計測スタート
キー２０を押す。
計測スタートキー２０が押されると、ＣＰＵ１８はこれ
を検知して、無負荷時または軽ｐ荷時の波形データ収集
処理、フーリエ解析処理、逆相電流値計算処理等を行っ
て逆相電流値Ｉｘｚ（Ｉｓｉは複素数）を求め、これを
記憶する。
を検知して、無負荷時または軽ｐ荷時の波形データ収集
処理、フーリエ解析処理、逆相電流値計算処理等を行っ
て逆相電流値Ｉｘｚ（Ｉｓｉは複素数）を求め、これを
記憶する。
ついで、逆相電流値差！。を
１１１３＝ＩＮＩ Ｉｗｔ ・
・・・・・（１）の演算式に基づいて求め、さらに定格
電流値に対する逆相電流値差■。の振幅の比Ｒａｔｅを
に基づいて求める。ＣＰＵ１８は、この処理により逆相
電流値差計算手段６を構成することになる。
・・・・・（１）の演算式に基づいて求め、さらに定格
電流値に対する逆相電流値差■。の振幅の比Ｒａｔｅを
に基づいて求める。ＣＰＵ１８は、この処理により逆相
電流値差計算手段６を構成することになる。
ついで、比Ｒａ ｔｅを診断結果表示器１９に表示させ
る。ｃｐｕｉｓは、この処理により診断結果表示器１９
と合わせて表示手段７を構成することになる。
る。ｃｐｕｉｓは、この処理により診断結果表示器１９
と合わせて表示手段７を構成することになる。
つぎに、波形データ収集、フーリエ解析、逆相電流値計
算等の各処理を第４図により具体的に説明する。
算等の各処理を第４図により具体的に説明する。
この処理は、まずＩＪ相、■相３Ｗ相の１次電流のうち
Ｕ相の１次電流の波形を変流器１２で検出してＡ／Ｄ変
換器１４によってＡ／Ｄ変換し、得られたＵ相の波形デ
ータをメモリ１６に記憶させ、メモリ１６に記憶させた
Ｕ相の波形データに対し、フーリエ解析を行い、Ｕ相の
１次を流の基本波成分の振幅と位相（Ｕ相の１次電流値
＋ｕ）を求める。
Ｕ相の１次電流の波形を変流器１２で検出してＡ／Ｄ変
換器１４によってＡ／Ｄ変換し、得られたＵ相の波形デ
ータをメモリ１６に記憶させ、メモリ１６に記憶させた
Ｕ相の波形データに対し、フーリエ解析を行い、Ｕ相の
１次を流の基本波成分の振幅と位相（Ｕ相の１次電流値
＋ｕ）を求める。
上記と同様にして、Ｗ相の１次電流の波形を変流器１３
で検出してＡ／Ｄ変換器１５によってＡ／Ｄ変換し、得
られたＷ相の波形データをメモリ１７に記憶させ、メモ
リー７に記憶させたＷ相の波形データに対し、フーリエ
解析を行い、Ｗ相の１次電流の基本波成分の振幅と位相
（Ｗ相の１次電流値＋ｗ）を求める。
で検出してＡ／Ｄ変換器１５によってＡ／Ｄ変換し、得
られたＷ相の波形データをメモリ１７に記憶させ、メモ
リー７に記憶させたＷ相の波形データに対し、フーリエ
解析を行い、Ｗ相の１次電流の基本波成分の振幅と位相
（Ｗ相の１次電流値＋ｗ）を求める。
ついで、零相電流はないという条件から、Ｖ相の１次電
流の基本波成分の振幅と位相（■相の１次電流値Ｉｖを
、 Ｉｖ −（Ｉｕ ＋ Ｉｗ ） −−（
３１に基づいて求める。
流の基本波成分の振幅と位相（■相の１次電流値Ｉｖを
、 Ｉｖ −（Ｉｕ ＋ Ｉｗ ） −−（
３１に基づいて求める。
ついで、逆相電流ＩＮ （定格負部時１Ｎ＋１無負荷
時または軽負荷時■Ｈ工）を、 １Ｎ ”’ −（Ｉｕ ＋ａ ” Ｉｖ ＋ａ Ｉｗ
）・・・・・・（４） から求める。ただし、 −１＋ 仔ｊ ａ；□ ・・・・・・（５）である。
時または軽負荷時■Ｈ工）を、 １Ｎ ”’ −（Ｉｕ ＋ａ ” Ｉｖ ＋ａ Ｉｗ
）・・・・・・（４） から求める。ただし、 −１＋ 仔ｊ ａ；□ ・・・・・・（５）である。
この処理は、定格負荷時と無負荷時または軽負荷時とも
同じように行われ、ＣＰＵ１８は、変流器１２． １３
． Ａ／Ｄ変換器１４．１５．メモリ１６．１７と合わ
せて、データ取込手段ｌ、第１および第２の１次電流値
計算手段２．４．第１および第２の逆相を流値計算手段
３．５を構成することになる。
同じように行われ、ＣＰＵ１８は、変流器１２． １３
． Ａ／Ｄ変換器１４．１５．メモリ１６．１７と合わ
せて、データ取込手段ｌ、第１および第２の１次電流値
計算手段２．４．第１および第２の逆相を流値計算手段
３．５を構成することになる。
このように、定格負荷時における逆相電流価と無負荷時
または軽負荷時における逆相電流価との差を求め、さら
にこの逆相電流値差１，１２の振幅を定格電流値の振幅
で割って比Ｒａ ｔｅを求め、この比Ｒａ ｔｅをステ
ータコイルのゆるみの目安として表示する構成であるた
め、逆相１を流値に、ステータコイルのゆるみによる３
相誘導電動機１１の１次漏れリアクタンスの不平衡に起
因する逆相ｔｌ成分の他に、１次電圧の不平衡に起因す
る逆相電流成分が多く含まれていても、この１次電圧の
不平衡に起因する逆相電流成分は負荷２１の大小でほと
んど変化せず、定格負荷時の逆相電流値と無負荷時また
は軽負荷時の逆相電流値との差をとることで、１次電圧
の不平衡に起因する逆相電流成分は消去され、負荷の大
小で変化する１次漏れリアクタンスの不平衡に起因する
逆相電流成分のみが残ることになる。
または軽負荷時における逆相電流価との差を求め、さら
にこの逆相電流値差１，１２の振幅を定格電流値の振幅
で割って比Ｒａ ｔｅを求め、この比Ｒａ ｔｅをステ
ータコイルのゆるみの目安として表示する構成であるた
め、逆相１を流値に、ステータコイルのゆるみによる３
相誘導電動機１１の１次漏れリアクタンスの不平衡に起
因する逆相ｔｌ成分の他に、１次電圧の不平衡に起因す
る逆相電流成分が多く含まれていても、この１次電圧の
不平衡に起因する逆相電流成分は負荷２１の大小でほと
んど変化せず、定格負荷時の逆相電流値と無負荷時また
は軽負荷時の逆相電流値との差をとることで、１次電圧
の不平衡に起因する逆相電流成分は消去され、負荷の大
小で変化する１次漏れリアクタンスの不平衡に起因する
逆相電流成分のみが残ることになる。
したがって、逆相ｉｔ流値に１次電圧の不平衡に起因す
る逆相電流成分が多く含まれていても、これに影響を受
けることなく、ステータコイルのゆるみの程度を精度良
く検知することができる。
る逆相電流成分が多く含まれていても、これに影響を受
けることなく、ステータコイルのゆるみの程度を精度良
く検知することができる。
ここで、３相誘導電動機１１のステータコイルのゆるみ
の程度が逆相電流値差の振幅に対応する理由について説
明する。
の程度が逆相電流値差の振幅に対応する理由について説
明する。
３相誘導を動８１１１１の１次漏れリアクタンスは、ス
ロット漏れリアクタンスとギャップ漏れリアクタンスと
コイルＦｅａＢれリアクタンスとの３要素の和で表わす
ことができる。
ロット漏れリアクタンスとギャップ漏れリアクタンスと
コイルＦｅａＢれリアクタンスとの３要素の和で表わす
ことができる。
第５図（Ａ）は運転中におけるステータコイル内導体間
絶縁物層が正常な場合のスロット部分の概略図を示し、
第５図（Ｂ）は運転中におけるステータコイル内導体間
絶縁物層が異常な場合のスロット部分の概略図を示し、
２２はスロット、２３けステータコイルであり、２３ａ
は導体、２３Ｉ）は絶縁物層である。ステータコイル内
導体間絶縁物層か少なくて、ステータコイル２３にゆる
みが発生ずると、３相誘導電動機」１の運転中において
、互いの電流によるローレンツ力により第５図（Ｂ）の
ようにステータコイル２３の導体２３ａが集中しスロッ
ト２２の高さ方向に対しステータコイル２３全体が縮む
ことにより、スロット漏れリアクタンスが各相において
増大するとともに、各相の１次漏れリアクタンスに不平
衡を生じることになる。
絶縁物層が正常な場合のスロット部分の概略図を示し、
第５図（Ｂ）は運転中におけるステータコイル内導体間
絶縁物層が異常な場合のスロット部分の概略図を示し、
２２はスロット、２３けステータコイルであり、２３ａ
は導体、２３Ｉ）は絶縁物層である。ステータコイル内
導体間絶縁物層か少なくて、ステータコイル２３にゆる
みが発生ずると、３相誘導電動機」１の運転中において
、互いの電流によるローレンツ力により第５図（Ｂ）の
ようにステータコイル２３の導体２３ａが集中しスロッ
ト２２の高さ方向に対しステータコイル２３全体が縮む
ことにより、スロット漏れリアクタンスが各相において
増大するとともに、各相の１次漏れリアクタンスに不平
衡を生じることになる。
３相誘導電動機１１のステータコイルのゆるみに起因す
る１次漏れリアクタンスの不平衡は以下のようにして検
出される。
る１次漏れリアクタンスの不平衡は以下のようにして検
出される。
第６図は３相誘導電動機１１の１相分の等価回路を示し
ている。同図においてｘ、は１次漏れリアクタンス、ｒ
、はｔ氏抗、ｘ２はリアクタンス、ｇｏはコンダクタン
ス、ｂｏはサセプタンス、ｒヨ／Ｓは正相電圧に対する
抵抗、ｒｚ／２Ｓは逆相電圧に対する抵抗、Ｚ、は正相
インピーダンス、Ｚ８は逆相インピーダンスである。
ている。同図においてｘ、は１次漏れリアクタンス、ｒ
、はｔ氏抗、ｘ２はリアクタンス、ｇｏはコンダクタン
ス、ｂｏはサセプタンス、ｒヨ／Ｓは正相電圧に対する
抵抗、ｒｚ／２Ｓは逆相電圧に対する抵抗、Ｚ、は正相
インピーダンス、Ｚ８は逆相インピーダンスである。
第６図の等価回路において、正相インピーダンスＺＰ、
逆相インピーダンスＺＮの値が３相とも同じであるとす
ると、３相分の等価回路は第７図のようになる。同図に
おいて、■ｏはＵ相の１次電圧、ｖｖは■相の１次電圧
、■１はＷ相の１次電圧、ＩｕはＵ相の１次電流、Ｉｖ
は■相の１次電流、Ｉ０はＷ相の１次電流、■は中点電
圧であるｏＸＩＬｌはり相の１次漏れリアクタンス、Ｘ
ＩＶは■相の１次漏れリアクタンス、ＸゆはＷ相の１次
漏れリアクタンス、Ｚはインピーダンスで、正相分はＺ
、で逆相分はＺ。であり、１次漏れリアクタンスｘｌＬ
ｌ＋ ｘＩＶ＋ ｘＩ、Ｉのみが各相で異なること
になる。
逆相インピーダンスＺＮの値が３相とも同じであるとす
ると、３相分の等価回路は第７図のようになる。同図に
おいて、■ｏはＵ相の１次電圧、ｖｖは■相の１次電圧
、■１はＷ相の１次電圧、ＩｕはＵ相の１次電流、Ｉｖ
は■相の１次電流、Ｉ０はＷ相の１次電流、■は中点電
圧であるｏＸＩＬｌはり相の１次漏れリアクタンス、Ｘ
ＩＶは■相の１次漏れリアクタンス、ＸゆはＷ相の１次
漏れリアクタンス、Ｚはインピーダンスで、正相分はＺ
、で逆相分はＺ。であり、１次漏れリアクタンスｘｌＬ
ｌ＋ ｘＩＶ＋ ｘＩ、Ｉのみが各相で異なること
になる。
つぎに、上記等価回路に基づいて１次電流の不平衡の計
算、具体的には正相電流■、および逆相電ｎＩｓの計算
を行う手順について説明する。この計算は、１次電圧■
。、Ｖ、、Ｖ、の不平衡と１次漏れリアクタンスｘＩＬ
ｌ＋ ＸＩＶ、Ｘ工の不平衡に基づいて１次電流１ｕ
＋ Ｉｖ、Ｉｎの不平衡の計算を行うものである。
算、具体的には正相電流■、および逆相電ｎＩｓの計算
を行う手順について説明する。この計算は、１次電圧■
。、Ｖ、、Ｖ、の不平衡と１次漏れリアクタンスｘＩＬ
ｌ＋ ＸＩＶ、Ｘ工の不平衡に基づいて１次電流１ｕ
＋ Ｉｖ、Ｉｎの不平衡の計算を行うものである。
第７図の等価回路において、１次電圧Ｖ、、ＶＶ。
Ｖｗおよび１次漏れリアクタンスｘｌｌＪ＋ Ｘｌｌ
１＋ Ｘ工を対称分に分解すると次式のようになる。
１＋ Ｘ工を対称分に分解すると次式のようになる。
ただし、１次電圧において零相分はないものとしている
。
。
Ｖ、＝Ｖ、 十Ｖ、 ・・・
・・・（６）Ｖ、 ＝ ａ ” Ｖ、 ＋ ａ Ｖ、
・・・・・・（７１Ｖ、 ｍ ａ Ｖ
、 ＋ ａ ” Ｖ、 ・・・・・（
８１ｊ Ｘ＋ｕ−ｊ ＸＩＰ＋ ｊ ＸＩＮ＋ ｊ Ｘ
＋ｚ −−ｆＱ）ｊ Ｘ＋ｖ−ｊａ ” ｘ、
、、＋ｊａｘ、、＋ Ｊ Ｘ＋ｚ −＋＋＋＋１１Ｊ
Ｘ＋ｗ−ＪａＸ＋Ｐ”ｊａ”Ｘ＋ｎ＋ｊＸ１ｚ −
−ＱＤただし、■、は正相電圧、■８は逆相電圧、ＸＩ
Ｆは正相リアクタンス、ＸＩＮは逆相リアクタンス、Ｘ
Ｉ２は不平衡分に相当するりアクタンスである。
・・・（６）Ｖ、 ＝ ａ ” Ｖ、 ＋ ａ Ｖ、
・・・・・・（７１Ｖ、 ｍ ａ Ｖ
、 ＋ ａ ” Ｖ、 ・・・・・（
８１ｊ Ｘ＋ｕ−ｊ ＸＩＰ＋ ｊ ＸＩＮ＋ ｊ Ｘ
＋ｚ −−ｆＱ）ｊ Ｘ＋ｖ−ｊａ ” ｘ、
、、＋ｊａｘ、、＋ Ｊ Ｘ＋ｚ −＋＋＋＋１１Ｊ
Ｘ＋ｗ−ＪａＸ＋Ｐ”ｊａ”Ｘ＋ｎ＋ｊＸ１ｚ −
−ＱＤただし、■、は正相電圧、■８は逆相電圧、ＸＩ
Ｆは正相リアクタンス、ＸＩＮは逆相リアクタンス、Ｘ
Ｉ２は不平衡分に相当するりアクタンスである。
また、１次電Ｕｉｕ 、ＩＶ 、１ｗを対称分に分解す
ると、次式のようになる。ただし、零相分はないものと
する。
ると、次式のようになる。ただし、零相分はないものと
する。
Ｌ−ＩＰ ＋ｌ、ｌ ・・・・・
・（２）Ｉｖ ”ａ ” Ｉｔ ＋ａ ＩＮ
”””α湯［、−ａ ＋、 ＋ａ ” ！、
−αすなお、上記各式において、 ａ＝ｅｘｐｔ＋ｊ（２／３）ａＪ である。
・（２）Ｉｖ ”ａ ” Ｉｔ ＋ａ ＩＮ
”””α湯［、−ａ ＋、 ＋ａ ” ！、
−αすなお、上記各式において、 ａ＝ｅｘｐｔ＋ｊ（２／３）ａＪ である。
上記第（６ン式ないし第００式から第７図の等価回路の
回路方程式は、次式のようになる。
回路方程式は、次式のようになる。
■。−Ｖ、＋Ｖ。
−Ｊ Ｘ１ｕＩｕ ”ＺＦ ＩＦ ＋ＺＮ ＩＮ
十Ｖ＝ ｆＪ ＸＩＰ”Ｊ ＸＩＮ” （ｊＸ＋ｚ＋Ｚ
ｒ ）） ＩＰ＋ （ｊＸ＋ｐ＋ｊＸ＋＋ｉ＋ （
ｊｘ＋ｚ＋ＺＨ）３Ｉｓ＋Ｖ
・・・・・・ＱＩＶｖ＝ａ ” ＶＰ ＋ａ Ｖ
Ｎ ＝ （ｊａ”ｘ＋ｐ＋ｊａｘ＋Ｎ ＋（ｊｘ＋ｚ
＋ ＺＰ ） ）ａ”ｌ ｐ＋ （ｊａ”ｘ＋
ｒ＋ｊａｘｒＮ＋（ｊｘ＋ｚ ＋ Ｚｗ ） ｌ ａｌ
＊＋Ｖ ・・・・・・ａ
ηＶ、 ＝ａ Ｖ、 ＋ａ ” Ｖ）。
十Ｖ＝ ｆＪ ＸＩＰ”Ｊ ＸＩＮ” （ｊＸ＋ｚ＋Ｚ
ｒ ）） ＩＰ＋ （ｊＸ＋ｐ＋ｊＸ＋＋ｉ＋ （
ｊｘ＋ｚ＋ＺＨ）３Ｉｓ＋Ｖ
・・・・・・ＱＩＶｖ＝ａ ” ＶＰ ＋ａ Ｖ
Ｎ ＝ （ｊａ”ｘ＋ｐ＋ｊａｘ＋Ｎ ＋（ｊｘ＋ｚ
＋ ＺＰ ） ）ａ”ｌ ｐ＋ （ｊａ”ｘ＋
ｒ＋ｊａｘｒＮ＋（ｊｘ＋ｚ ＋ Ｚｗ ） ｌ ａｌ
＊＋Ｖ ・・・・・・ａ
ηＶ、 ＝ａ Ｖ、 ＋ａ ” Ｖ）。
＝ ｆｊａｘ＋ｒ ＋ｊａ”ｘ＋ｎ ”（ｊｘ＋ｚ ＋
Ｚｐ ） ） ａｉｒ＋ （ｊａＸ＋ｒ ＋ｊ
ａｚＸ＋＋＋＋ （ｊＸｉｚ ＋ ＺＮ ）
） ａＪ 、＋Ｖ
・・・・・・鱒上記第ＯＱ式ないし第α鴫式から正相
型／ＩＬＩ Ｐおよび逆相電流Ｉ１．Ｉは次式のように
なる。
Ｚｐ ） ） ａｉｒ＋ （ｊａＸ＋ｒ ＋ｊ
ａｚＸ＋＋＋＋ （ｊＸｉｚ ＋ ＺＮ ）
） ａＪ 、＋Ｖ
・・・・・・鱒上記第ＯＱ式ないし第α鴫式から正相
型／ＩＬＩ Ｐおよび逆相電流Ｉ１．Ｉは次式のように
なる。
・・・・・・Ｏｌ
・・・・・・Ｑ＠
逆相電圧■８が正相電圧■、の１％程度であること、お
よびリアクタンスｘｌＩＰ＋ ＸＩＮがＺｒ ＋Ｊ
ｘ＋ｚ＋ Ｚ Ｎ ” Ｊ Ｘ １□に比してかなり
小さいことを考慮すると、第α優式および第ａｍ式は次
式のようになる。
よびリアクタンスｘｌＩＰ＋ ＸＩＮがＺｒ ＋Ｊ
ｘ＋ｚ＋ Ｚ Ｎ ” Ｊ Ｘ １□に比してかなり
小さいことを考慮すると、第α優式および第ａｍ式は次
式のようになる。
１、＃−−−−・■、 ・・・・・・（２１）Ｚ
ｒ”ｊＸｉｚ Ｚ工＋ｊ Ｘｌ２ （以下余白） ＪＸＩＰ Ｉ Ｚｓ 十Ｊ Ｘ＋ｚ Ｚｗ ＋ Ｊ Ｘ＋ｚ
・・・・・・（２２） 上記第（２２）式で表わされる逆相電流ｒ８の第１項は
１次漏れリアクタンスの不平衡による成分であり、第２
項は１次電圧の不平衡による成分である。この逆相電流
１．のうち、１次電圧の不平衡による成分は、第（２２
）弐から明らかなように、３相誘導電動機１１の負荷２
１の大小によってほとんど変化しないことがわかる。こ
れは逆相インピーダンスＺＮが負荷の大小によってほと
んど変化しないためである。一方、逆相電流Ｉ８のうち
１次漏れリアクタンスの不平衡による成分は、第（２２
）式から明らかなように、３相誘導電動機１１の負荷２
１が大きくなればなるほど太き（なることがわかる。こ
れは、正相インピーダンスＺ、が負荷の大小によって大
きく変化するためである。
ｒ”ｊＸｉｚ Ｚ工＋ｊ Ｘｌ２ （以下余白） ＪＸＩＰ Ｉ Ｚｓ 十Ｊ Ｘ＋ｚ Ｚｗ ＋ Ｊ Ｘ＋ｚ
・・・・・・（２２） 上記第（２２）式で表わされる逆相電流ｒ８の第１項は
１次漏れリアクタンスの不平衡による成分であり、第２
項は１次電圧の不平衡による成分である。この逆相電流
１．のうち、１次電圧の不平衡による成分は、第（２２
）弐から明らかなように、３相誘導電動機１１の負荷２
１の大小によってほとんど変化しないことがわかる。こ
れは逆相インピーダンスＺＮが負荷の大小によってほと
んど変化しないためである。一方、逆相電流Ｉ８のうち
１次漏れリアクタンスの不平衡による成分は、第（２２
）式から明らかなように、３相誘導電動機１１の負荷２
１が大きくなればなるほど太き（なることがわかる。こ
れは、正相インピーダンスＺ、が負荷の大小によって大
きく変化するためである。
したがって、１次漏れリアクタンスに不平衡が存在すれ
ば、定格負荷時の逆相電流■□から＠負荷時または軽負
荷時の逆相電ｉ′１１ｓｔの差ＩＨ３を計算することに
より、１次電圧の不平衡による成分は消去され、１次漏
れリアクタンスの不平衡による成分のみが残ることにな
り、１次漏れリアクタンスの不平衡、すなわち、ステー
タコイルのゆるみの程度を検知することができる。
ば、定格負荷時の逆相電流■□から＠負荷時または軽負
荷時の逆相電ｉ′１１ｓｔの差ＩＨ３を計算することに
より、１次電圧の不平衡による成分は消去され、１次漏
れリアクタンスの不平衡による成分のみが残ることにな
り、１次漏れリアクタンスの不平衡、すなわち、ステー
タコイルのゆるみの程度を検知することができる。
なお、逆相電流夏、を求めるための第（４）式は、第一
式と第Ｉ式にａ！を掛けたものと第りａ式にａを掛けた
ものとを加算すれば得られる。
式と第Ｉ式にａ！を掛けたものと第りａ式にａを掛けた
ものとを加算すれば得られる。
発明の効果
この発明の電動機診断装置によれば、定格負荷時におけ
る１次電流中の逆相？を流と無負荷時または軽負荷時に
おける１次電流中の逆相電流との差の振幅を求め、この
振幅をステータコイルのゆるみの目安として表示するた
め、逆相電流値に、ステータコイルのゆるみによる３相
誘導電動機の１次漏れリアクタンスの不平衡に起因する
逆相電流成分の他に、１次電圧の不平衡に起因する逆相
電流成分が多く含まれていても、これに影響を受けるこ
となく、ステータコイルのゆるみの程度を精度良く検知
することができる。
る１次電流中の逆相？を流と無負荷時または軽負荷時に
おける１次電流中の逆相電流との差の振幅を求め、この
振幅をステータコイルのゆるみの目安として表示するた
め、逆相電流値に、ステータコイルのゆるみによる３相
誘導電動機の１次漏れリアクタンスの不平衡に起因する
逆相電流成分の他に、１次電圧の不平衡に起因する逆相
電流成分が多く含まれていても、これに影響を受けるこ
となく、ステータコイルのゆるみの程度を精度良く検知
することができる。
第１図はこの発明の構成を示すブロック図、第２図はこ
の発明の一実施例の構成を示すブロック図、第３図およ
び第４図は実施例の動作を示すフローチャート、第５図
は３相誘導電動機のスロット部分の概略図、第６図は３
相誘導電動機の１相分の等価回路、第７図は同じく３相
分の等価回路である。 １・・・データ取込手段、２・・・第１の１次電流値計
算手段、３・・・第１の逆相電流値計算手段、４・・・
第２の１次電流値計算手段、５・・・第２の逆相電流値
計算手段、６・・・逆相電流値差計算手段、７・・・表
示手段
の発明の一実施例の構成を示すブロック図、第３図およ
び第４図は実施例の動作を示すフローチャート、第５図
は３相誘導電動機のスロット部分の概略図、第６図は３
相誘導電動機の１相分の等価回路、第７図は同じく３相
分の等価回路である。 １・・・データ取込手段、２・・・第１の１次電流値計
算手段、３・・・第１の逆相電流値計算手段、４・・・
第２の１次電流値計算手段、５・・・第２の逆相電流値
計算手段、６・・・逆相電流値差計算手段、７・・・表
示手段
Claims (1)
- ３相誘導電動機の少くとも２相の１次電流の波形データ
を取り込むデータ取込手段と、定格負荷時に前記データ
取込手段によって取り込まれた波形データから各相の１
次電流値を求める第１の１次電流値計算手段と、この第
１の１次電流値計算手段によって求められた各相の１次
電流値から逆相電流値を求める第１の逆相電流値計算手
段と、無負荷時または軽負荷時に前記データ取込手段に
よって取り込まれた波形データから各相の１次電流値を
求める第２の１次電流値計算手段と、この第２の１次電
流値計算手段によって求められた各相の１次電流値から
逆相電流値を求める第２の逆相電流値計算手段と、前記
第１および第２の逆相電流値計算手段によってそれぞれ
求められた逆相電流値の相互の差の振幅を求める逆相電
流値差計算手段と、この逆相電流値差計算手段の計算結
果を表示する表示手段とを備えた電動機診断装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60197435A JPS6256876A (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | 電動機診断装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60197435A JPS6256876A (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | 電動機診断装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6256876A true JPS6256876A (ja) | 1987-03-12 |
Family
ID=16374463
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60197435A Pending JPS6256876A (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | 電動機診断装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6256876A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62116606A (ja) * | 1977-10-11 | 1987-05-28 | ザ ダウ ケミカル コンパニ− | ビニル化合物の重合方法 |
| JP2015194447A (ja) * | 2014-03-31 | 2015-11-05 | 株式会社荏原製作所 | 監視装置 |
-
1985
- 1985-09-05 JP JP60197435A patent/JPS6256876A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62116606A (ja) * | 1977-10-11 | 1987-05-28 | ザ ダウ ケミカル コンパニ− | ビニル化合物の重合方法 |
| JP2015194447A (ja) * | 2014-03-31 | 2015-11-05 | 株式会社荏原製作所 | 監視装置 |
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