JPS6257367B2 - - Google Patents
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- JPS6257367B2 JPS6257367B2 JP54173774A JP17377479A JPS6257367B2 JP S6257367 B2 JPS6257367 B2 JP S6257367B2 JP 54173774 A JP54173774 A JP 54173774A JP 17377479 A JP17377479 A JP 17377479A JP S6257367 B2 JPS6257367 B2 JP S6257367B2
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Description
本発明は可溶性アルカリを用い、SO2を固定し
た吸収液を蒸発晶析器を介して副生器を得る湿式
排煙脱硫方法に関する。 一般にこの種の脱硫方法にあつて、アルカリと
してアンモニアを利用する場合は亜硫安とし、こ
れを酸化して硫安結晶とする方式、あるいは水酸
化ナトリウムもしくは炭酸ナトリウム等を用いて
亜硫曹または酸化して芒硝とし、結晶化工程を経
て最終製品を得る方式などが採られている。かく
してこれらの方法は、最終段階が結晶化工程であ
るがために大量の水を蒸発せねばならないことと
なる。蒸発に際しては、蒸気を用いる多重効用缶
が用いられるのが一般的で、大量の蒸気が必要と
なり、かつ建設費も高くなる。 一方、吸収塔内で結晶の析出を行わせる方法も
知られているが、吸収塔内に塩類の析出がある
と、塔の循環ポンプもしくはノズルを閉塞させた
り、ガスの流通を悪化させるなど、安全な連続運
転が不可能となるため、吸収液（洗浄液）を飽和
濃度以下で運転せねばならない。したがつて、副
生品としての結晶を得るためには、蒸発缶は必須
となる。しかるに、前述のように蒸発用の熱を外
部から得るのであれば、経済性の点で限界がある
ものであつた。 本発明は前記従来の問題点に対処するために提
案されたもので、その目的は蒸発用熱源を処理系
内からとることによつて省エネルギー化を図り、
もつて経済性の向上を達成できる方法を提供する
ことにある。 すなわち、本発明は、燃焼プロセスからの排ガ
スを湿式脱硫処理する場合、その排ガスは吸収液
によつて断熱的に冷却され、その際高温の排ガス
が水と接触することにより、水が蒸発して排ガス
温度が低下するが、この冷却されたガス中には大
量の水蒸気を含み、このガスと吸収液とを接触さ
せると吸収液の温度が上昇することに着目したも
ので、具体的にはこの温度上昇した液を、排ガス
中のSO2が固定された吸収液の蒸発用熱源とする
思想に基いている。 以下本発明を第１図に示す具体例によつて説明
すると、１は吸収塔、２は酸化器、３は晶析器、
４は蒸発缶、５は遠心分離機で、吸収塔１には燃
焼プロセス（図示せず）からの排ガス６およびア
ンモニア等のアルカリ７が導入される。また吸収
液循環路８を通つて循環ポンプ９により大量の吸
収液が吸収塔１の上部から散布され、吸収液中の
アルカリと排ガス中の亜硫酸ガス（SO2）との反
応が行なわれ、処理された排ガスは排出路１０を
通して系外に排出される。ここで吸収液およびア
ルカリは吸収塔１の底部または上部に連続的に供
給されるものである。反応終了液は、吸収塔１の
底部から、すなわち抜き出し路１１を介して連続
的に抜き出され、酸化器２に供給される。この酸
化器２においては、空気送入管１２を通して空気
が吹き込まれ酸化処理が行なわれ、亜硫酸塩が硫
酸塩とされる。次いで、このSO2を固定した吸収
液は、固定吸収液循環路１３を介して循環ポンプ
１５により蒸発缶４に導かれる。この蒸発缶４は
真空発生装置１６により低温で運転され、晶析器
３も同様な低温とされている。 一方、１７は加熱器としての熱交換器で、循環
路８および循環路１３の間に設けられ、吸収塔１
内で排ガスの熱を受けて温度上昇した吸収液の熱
が、晶析器３内の飽和溶液に加熱用として与えら
れ、その結果固定吸収液が過飽和溶液となり晶析
器３内で結晶が生成される。この結晶は、ポンプ
１８により晶析器３内の母液と共に取出され、遠
心分離機５による分離操作により結晶は乾燥され
製品（副生品）１９としての硫安となり、分離母
液は晶析器３に返送路２０を通つて返送される。 なお同図の晶析器３はオスロー型のもの示して
いる。また、同図には、排煙中に含まれるダスト
が吸収液中に移動するが、このダストを除去する
ための過機、ならびに酸化に際しての反応熱除
去のための酸化器に付設する熱交換器等は省略し
てある。 またところで、通常のボイラー排ガスの処理の
場合には、吸収液の液温は56〜60℃、固定吸収液
の液温は45〜50℃とするのが好ましい。 第２図は熱交換器１６′を吸収塔１の内部に設
けたもので、上記例と同様な処理が行なわれる。 以上は、亜硫酸ガスの中和にアンモニアを得て
これを酸化して硫安を得る例を示したが、アルカ
リとして水酸化ナトリウムあるいは炭酸ナトリウ
ムを用いて亜硫酸ナトリウムを得、これを酸化し
て硫酸ナトリウムを得る場合、あるいは酸化せず
に亜硫酸ナトリウムを得る場合にも勿論適用で
き、かつこれらの場合も本発明の要旨内である。 以上の通り、本発明は、吸収液の熱を固定吸収
液の加熱源とするものであるから、従来の外部か
らの蒸気加熱方式と比較すると、熱の有効利用を
確実に達成でき、プロセス全体の省エネルギーを
確実に行うことができる利点がある。 次に本発明の実施例を示す。 実施例 この例のプロセスは第１図に示す構成と同様の
もので、吸収塔は直径6.0ｍ、スプレー部高さ10
ｍのもので、吸収液循環ポンプによる循環量1500
m3／hr、熱交換器の伝熱面積250m3、晶析器容量
30m3、蒸発缶は直径1.8ｍ／高さ3.0ｍ、および固
定吸収液循環ポンプによる循環量800m3／hrの設
定条件のもとに排ガス処理を行つた。排ガスは、
重油ボイラーから200000Nm3／hrで供給されるも
ので、その排ガス温度は180℃、亜硫酸ガス含有
量1300ppmである。アンモニア使用量（100％
NH3）は400Kg／hr、硫安生産量1500Kg／hrであつ
た。またプロセスの各部の温度および濃度は次表
の通りであつた。
た吸収液を蒸発晶析器を介して副生器を得る湿式
排煙脱硫方法に関する。 一般にこの種の脱硫方法にあつて、アルカリと
してアンモニアを利用する場合は亜硫安とし、こ
れを酸化して硫安結晶とする方式、あるいは水酸
化ナトリウムもしくは炭酸ナトリウム等を用いて
亜硫曹または酸化して芒硝とし、結晶化工程を経
て最終製品を得る方式などが採られている。かく
してこれらの方法は、最終段階が結晶化工程であ
るがために大量の水を蒸発せねばならないことと
なる。蒸発に際しては、蒸気を用いる多重効用缶
が用いられるのが一般的で、大量の蒸気が必要と
なり、かつ建設費も高くなる。 一方、吸収塔内で結晶の析出を行わせる方法も
知られているが、吸収塔内に塩類の析出がある
と、塔の循環ポンプもしくはノズルを閉塞させた
り、ガスの流通を悪化させるなど、安全な連続運
転が不可能となるため、吸収液（洗浄液）を飽和
濃度以下で運転せねばならない。したがつて、副
生品としての結晶を得るためには、蒸発缶は必須
となる。しかるに、前述のように蒸発用の熱を外
部から得るのであれば、経済性の点で限界がある
ものであつた。 本発明は前記従来の問題点に対処するために提
案されたもので、その目的は蒸発用熱源を処理系
内からとることによつて省エネルギー化を図り、
もつて経済性の向上を達成できる方法を提供する
ことにある。 すなわち、本発明は、燃焼プロセスからの排ガ
スを湿式脱硫処理する場合、その排ガスは吸収液
によつて断熱的に冷却され、その際高温の排ガス
が水と接触することにより、水が蒸発して排ガス
温度が低下するが、この冷却されたガス中には大
量の水蒸気を含み、このガスと吸収液とを接触さ
せると吸収液の温度が上昇することに着目したも
ので、具体的にはこの温度上昇した液を、排ガス
中のSO2が固定された吸収液の蒸発用熱源とする
思想に基いている。 以下本発明を第１図に示す具体例によつて説明
すると、１は吸収塔、２は酸化器、３は晶析器、
４は蒸発缶、５は遠心分離機で、吸収塔１には燃
焼プロセス（図示せず）からの排ガス６およびア
ンモニア等のアルカリ７が導入される。また吸収
液循環路８を通つて循環ポンプ９により大量の吸
収液が吸収塔１の上部から散布され、吸収液中の
アルカリと排ガス中の亜硫酸ガス（SO2）との反
応が行なわれ、処理された排ガスは排出路１０を
通して系外に排出される。ここで吸収液およびア
ルカリは吸収塔１の底部または上部に連続的に供
給されるものである。反応終了液は、吸収塔１の
底部から、すなわち抜き出し路１１を介して連続
的に抜き出され、酸化器２に供給される。この酸
化器２においては、空気送入管１２を通して空気
が吹き込まれ酸化処理が行なわれ、亜硫酸塩が硫
酸塩とされる。次いで、このSO2を固定した吸収
液は、固定吸収液循環路１３を介して循環ポンプ
１５により蒸発缶４に導かれる。この蒸発缶４は
真空発生装置１６により低温で運転され、晶析器
３も同様な低温とされている。 一方、１７は加熱器としての熱交換器で、循環
路８および循環路１３の間に設けられ、吸収塔１
内で排ガスの熱を受けて温度上昇した吸収液の熱
が、晶析器３内の飽和溶液に加熱用として与えら
れ、その結果固定吸収液が過飽和溶液となり晶析
器３内で結晶が生成される。この結晶は、ポンプ
１８により晶析器３内の母液と共に取出され、遠
心分離機５による分離操作により結晶は乾燥され
製品（副生品）１９としての硫安となり、分離母
液は晶析器３に返送路２０を通つて返送される。 なお同図の晶析器３はオスロー型のもの示して
いる。また、同図には、排煙中に含まれるダスト
が吸収液中に移動するが、このダストを除去する
ための過機、ならびに酸化に際しての反応熱除
去のための酸化器に付設する熱交換器等は省略し
てある。 またところで、通常のボイラー排ガスの処理の
場合には、吸収液の液温は56〜60℃、固定吸収液
の液温は45〜50℃とするのが好ましい。 第２図は熱交換器１６′を吸収塔１の内部に設
けたもので、上記例と同様な処理が行なわれる。 以上は、亜硫酸ガスの中和にアンモニアを得て
これを酸化して硫安を得る例を示したが、アルカ
リとして水酸化ナトリウムあるいは炭酸ナトリウ
ムを用いて亜硫酸ナトリウムを得、これを酸化し
て硫酸ナトリウムを得る場合、あるいは酸化せず
に亜硫酸ナトリウムを得る場合にも勿論適用で
き、かつこれらの場合も本発明の要旨内である。 以上の通り、本発明は、吸収液の熱を固定吸収
液の加熱源とするものであるから、従来の外部か
らの蒸気加熱方式と比較すると、熱の有効利用を
確実に達成でき、プロセス全体の省エネルギーを
確実に行うことができる利点がある。 次に本発明の実施例を示す。 実施例 この例のプロセスは第１図に示す構成と同様の
もので、吸収塔は直径6.0ｍ、スプレー部高さ10
ｍのもので、吸収液循環ポンプによる循環量1500
m3／hr、熱交換器の伝熱面積250m3、晶析器容量
30m3、蒸発缶は直径1.8ｍ／高さ3.0ｍ、および固
定吸収液循環ポンプによる循環量800m3／hrの設
定条件のもとに排ガス処理を行つた。排ガスは、
重油ボイラーから200000Nm3／hrで供給されるも
ので、その排ガス温度は180℃、亜硫酸ガス含有
量1300ppmである。アンモニア使用量（100％
NH3）は400Kg／hr、硫安生産量1500Kg／hrであつ
た。またプロセスの各部の温度および濃度は次表
の通りであつた。
【表】
かくして、排ガスの熱を有効に利用して排煙脱
硫処理を行うことができた。
硫処理を行うことができた。
第１図は本発明法のフローシート、第２図は態
様を異にする本発明法のフローシートである。 １……吸収塔、３……晶析器、４……蒸発缶、
６……排ガス、７……アルカリ、１７，１７′…
…熱交換器、１９……副生品。
様を異にする本発明法のフローシートである。 １……吸収塔、３……晶析器、４……蒸発缶、
６……排ガス、７……アルカリ、１７，１７′…
…熱交換器、１９……副生品。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 可溶性アルカリを用いる湿式排煙脱硫に当つ
て、吸収塔を循環させる吸収液のもつ熱を、排ガ
ス中のSO2が固定された吸収液を蒸発晶析器を介
して副生品を得るに際してその蒸発用加熱源とす
ることを特徴とする湿式排煙脱硫方法。 ２ 蒸発晶析器に対する加熱器を吸収塔の外部に
設ける特許請求の範囲第１項記載の湿式排煙脱硫
方法。 ３ 蒸発晶析器に対する加熱器を吸収塔の内部に
設ける特許請求の範囲第１項記載の湿式排煙脱硫
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17377479A JPS5697523A (en) | 1979-12-30 | 1979-12-30 | Wet type waste gas desulfurization method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17377479A JPS5697523A (en) | 1979-12-30 | 1979-12-30 | Wet type waste gas desulfurization method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5697523A JPS5697523A (en) | 1981-08-06 |
| JPS6257367B2 true JPS6257367B2 (ja) | 1987-12-01 |
Family
ID=15966889
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17377479A Granted JPS5697523A (en) | 1979-12-30 | 1979-12-30 | Wet type waste gas desulfurization method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5697523A (ja) |
-
1979
- 1979-12-30 JP JP17377479A patent/JPS5697523A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5697523A (en) | 1981-08-06 |
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