JPS6267131A - 耐応力腐食割れ性に優れたａ１合金 - Google Patents
耐応力腐食割れ性に優れたａ１合金Info
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- JPS6267131A JPS6267131A JP20846085A JP20846085A JPS6267131A JP S6267131 A JPS6267131 A JP S6267131A JP 20846085 A JP20846085 A JP 20846085A JP 20846085 A JP20846085 A JP 20846085A JP S6267131 A JPS6267131 A JP S6267131A
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Landscapes
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（発明の利用分野）
本発明は耐応力腐食割れ性に優れたＡｌ合金に関する。
（発明の背景）
Ａｌ合金の中でも ＪＩＳまたはＡＡ規格の２０００番
に属するＡ ｌ−Ｃｕ合金および７０００８に属するＡ
Ｉ−Ｚｎ−Ｍｇ（−Ｃｕ）等の熱処理型高力Ａｌ合金と
、５０００番に属しＭｇを３．５ｚ以上含有する非熱処
理壁高Ｎｇ含有ＡＩ合金においては、ハロゲンもしくは
水素原ｆが存在するような腐食環境下において、引張応
力が働いている場合にはＡｌ合金の耐力よりも低い応力
レベルでも応力と腐食の相Ｗ作用により、亀裂が生じ、
その亀裂が進展することにより破壊が起る、いわゆる応
力腐食割れを発生する。ここで応力腐食割れを避ける、
あるいは起り難くするための実用にの研究は数多く行わ
れており、成分、製造方法および熱処理条件等の適正化
を図りつつ、これらを単独あるいは組合わせて少しでも
応力腐食割れ感受性を弱める努力が続けられている。
に属するＡ ｌ−Ｃｕ合金および７０００８に属するＡ
Ｉ−Ｚｎ−Ｍｇ（−Ｃｕ）等の熱処理型高力Ａｌ合金と
、５０００番に属しＭｇを３．５ｚ以上含有する非熱処
理壁高Ｎｇ含有ＡＩ合金においては、ハロゲンもしくは
水素原ｆが存在するような腐食環境下において、引張応
力が働いている場合にはＡｌ合金の耐力よりも低い応力
レベルでも応力と腐食の相Ｗ作用により、亀裂が生じ、
その亀裂が進展することにより破壊が起る、いわゆる応
力腐食割れを発生する。ここで応力腐食割れを避ける、
あるいは起り難くするための実用にの研究は数多く行わ
れており、成分、製造方法および熱処理条件等の適正化
を図りつつ、これらを単独あるいは組合わせて少しでも
応力腐食割れ感受性を弱める努力が続けられている。
例えば成分的には１ＭｎＪ：ｒ、Ｚｒ、Ｖ等の遷移元素
の添加により、再結晶を抑制し、熱間加圧との組合せに
より繊維組織としやすいことで耐応力腐食割れ性を改善
することができる。そのため、実用合金にはこれらの元
素が少なくとも一種以１加されているものが多い。
の添加により、再結晶を抑制し、熱間加圧との組合せに
より繊維組織としやすいことで耐応力腐食割れ性を改善
することができる。そのため、実用合金にはこれらの元
素が少なくとも一種以１加されているものが多い。
一方、製造条件の面からは、主として鋳塊の均熱から溶
体化処理前までの熱間加工、中間焼鈍および冷間加圧に
対してそれぞれ適切な条件を組合わせることにより、ｌ
−と１７で遷移元素の晶析出物挙動をコントロールする
ことによりＡｌ合金を繊維組織にして耐応力腐食割れ性
を改りしている。また熱処理条件としては、多少強度的
には犠牲になるものの、徐冷焼入れや過時効処理（Ｔ７
処理）によって、あるいは加１−熱処理（ＴＸＴ処理）
等により耐応力腐食割れ性の改りを図っているのが現状
である。
体化処理前までの熱間加工、中間焼鈍および冷間加圧に
対してそれぞれ適切な条件を組合わせることにより、ｌ
−と１７で遷移元素の晶析出物挙動をコントロールする
ことによりＡｌ合金を繊維組織にして耐応力腐食割れ性
を改りしている。また熱処理条件としては、多少強度的
には犠牲になるものの、徐冷焼入れや過時効処理（Ｔ７
処理）によって、あるいは加１−熱処理（ＴＸＴ処理）
等により耐応力腐食割れ性の改りを図っているのが現状
である。
しかし現状ではこれらの耐応力腐食割れに関する研究開
発にもかかわらず応力腐食割れは生じている。
発にもかかわらず応力腐食割れは生じている。
このため、これらの材ネ４を使用するにあたっては、使
用環境および負萄応カレベルを考慮する必要がある。現
実には使用環境を変えることは困難であるため、応力腐
食割れの発生要因である応力を低レベルにして使用して
いる。使用応力を低レベルにするためには外力系！ｌが
一定である場合には板厚を厚くすることでしか対応でき
ない、そのため使用Ａｌ合金材ネ４が沢１１１必要であ
るという不経済が生じている。−力、Ａｌ合金材ネ４に
は外部応力以外にも、材ネ４製造時、および加Ｃ組番で
時に生じる残留応力があるため、Ａｌ合金の板厚を厚く
して外部応力の応力レベルをドげても残留応力に起因し
た応力腐食割れが生じることがあり、現状のＡｌ合金で
は完全に応力腐食割れを防げないという問題点がある。
用環境および負萄応カレベルを考慮する必要がある。現
実には使用環境を変えることは困難であるため、応力腐
食割れの発生要因である応力を低レベルにして使用して
いる。使用応力を低レベルにするためには外力系！ｌが
一定である場合には板厚を厚くすることでしか対応でき
ない、そのため使用Ａｌ合金材ネ４が沢１１１必要であ
るという不経済が生じている。−力、Ａｌ合金材ネ４に
は外部応力以外にも、材ネ４製造時、および加Ｃ組番で
時に生じる残留応力があるため、Ａｌ合金の板厚を厚く
して外部応力の応力レベルをドげても残留応力に起因し
た応力腐食割れが生じることがあり、現状のＡｌ合金で
は完全に応力腐食割れを防げないという問題点がある。
（発明の目的）
本発明の目的は耐応力腐食割れ性に優れたＡｌ合金を提
供するにある。
供するにある。
（発明の概要）
本発明は、直径が０．５〜５終ｍ、長さが１．５〜３０
０μｍでアスペクト比（繊維の長さ／ ＋＆径） １０
〜３００である無機質の短繊維を合計で体積分率３〜４
０％の割合で配合したことを特徴とする耐応力腐食割れ
性に優れたＡｌ合金である。
０μｍでアスペクト比（繊維の長さ／ ＋＆径） １０
〜３００である無機質の短繊維を合計で体積分率３〜４
０％の割合で配合したことを特徴とする耐応力腐食割れ
性に優れたＡｌ合金である。
Ａｌ合金中に無機質からなる短繊維の一種もしくは二種
具ｌ−を配合した理由についてのべる。
具ｌ−を配合した理由についてのべる。
Ａｌ合金の応力腐食割れはほとんどの場合粒界割れであ
り、これを化１！ユするためには粒界での亀裂の発生も
しくは伝播を抑制すれば良いことになる。
り、これを化１！ユするためには粒界での亀裂の発生も
しくは伝播を抑制すれば良いことになる。
そこで、無機質の短繊維をＡｌ合金マトリックス中に添
加することにより、粒界での亀裂の発生および伝播、と
りわけ伝播を阻１１−することが可能であることを見出
した。
加することにより、粒界での亀裂の発生および伝播、と
りわけ伝播を阻１１−することが可能であることを見出
した。
すなわち微細な無機質の短繊維をランダムな形態でＡｌ
合金中に添加し、この短繊維が最終製品のＡｌ合金の粒
界を横！／Ｊるように存在させることにより、粒界を強
化すると同時に、亀裂の発生および伝播を抑制する働き
が出るのである。とりわけ亀裂の伝播に関しては、短繊
維の表面で進展してきた亀裂を阻量卜すると同時に、応
力集中を繊維方向に分散させることにより、その後の伝
播を抑制することができる。またこのとき添加する無機
質からなる短繊維はＬ記の短繊維の応力腐食割れ防＋１
−メカニズムから必ずしも一種類である必要はないこと
から一種もしくは二種具］−とした。ここで無機質の短
繊維としては、Ｃ，ＳｉＣ，Ｓｉ３Ｎ、、 Ａｔ２０３
゜Ｂ、 Ｂ Ｃ，ＺｒＯ２などからなる短繊維がある。
合金中に添加し、この短繊維が最終製品のＡｌ合金の粒
界を横！／Ｊるように存在させることにより、粒界を強
化すると同時に、亀裂の発生および伝播を抑制する働き
が出るのである。とりわけ亀裂の伝播に関しては、短繊
維の表面で進展してきた亀裂を阻量卜すると同時に、応
力集中を繊維方向に分散させることにより、その後の伝
播を抑制することができる。またこのとき添加する無機
質からなる短繊維はＬ記の短繊維の応力腐食割れ防＋１
−メカニズムから必ずしも一種類である必要はないこと
から一種もしくは二種具］−とした。ここで無機質の短
繊維としては、Ｃ，ＳｉＣ，Ｓｉ３Ｎ、、 Ａｔ２０３
゜Ｂ、 Ｂ Ｃ，ＺｒＯ２などからなる短繊維がある。
添加する短繊維を限定した理由についてのべる。
直径を０．１〜５μｍとしたのは、直径が０．１μｍよ
り細いと製造ト短繊維を均一にマトリックス中に分散さ
せることが困難になると同時に、 ＡＩとの反応による
繊維の劣化の影響が大きく現われることになるので好ま
しくないからである。また、 ５ｇｍ以−Ｌに太くなる
と添加の割に比して繊維の個数が少なくなり、粒界を横
切る繊維の数が少なくなり、不安定破壊につながるよう
な亀裂の発生に対する抑制効果が小さくなる。したがっ
て、短繊維の直径としては０．１〜５μｍとした。
り細いと製造ト短繊維を均一にマトリックス中に分散さ
せることが困難になると同時に、 ＡＩとの反応による
繊維の劣化の影響が大きく現われることになるので好ま
しくないからである。また、 ５ｇｍ以−Ｌに太くなる
と添加の割に比して繊維の個数が少なくなり、粒界を横
切る繊維の数が少なくなり、不安定破壊につながるよう
な亀裂の発生に対する抑制効果が小さくなる。したがっ
て、短繊維の直径としては０．１〜５μｍとした。
長さを １．５〜３００ｇｍとしたのは、短繊維の長さ
が １．５井脂以下では繊維としての強化のメリットが
少なくなり、逆に３００７ｚｍ以上では長すぎて取扱い
にくくなり、製造ト支障をきたすと同時に製造時に繊維
の切断もおきやすく、長くするメリットがなくなること
による。
が １．５井脂以下では繊維としての強化のメリットが
少なくなり、逆に３００７ｚｍ以上では長すぎて取扱い
にくくなり、製造ト支障をきたすと同時に製造時に繊維
の切断もおきやすく、長くするメリットがなくなること
による。
アスペクト比（繊＃Ｉ長さ／縁線直径）を１０〜３００
としたのは、アスペクト比がｌＯより小さいと応力伝達
が悪くなり、繊維強化のメリットが少なくなると同時に
ｍ裂先端の応力集中を繊維方向に−和することが不＋４
）能になる。また、 ３００以１６となると繊維のから
み合いがひどくなり、繊維の添加混合に際して支障をき
たすようになることによる。
としたのは、アスペクト比がｌＯより小さいと応力伝達
が悪くなり、繊維強化のメリットが少なくなると同時に
ｍ裂先端の応力集中を繊維方向に−和することが不＋４
）能になる。また、 ３００以１６となると繊維のから
み合いがひどくなり、繊維の添加混合に際して支障をき
たすようになることによる。
Ａｌ合金中の短繊維の体積分率を３〜４０％と限定した
理由についてのべる。
理由についてのべる。
短ｍ維の添加υは体積分率で３ｘ以ドでは粒界を横切る
繊維品が少なく、臨界ナイズ以１−の亀裂の発生および
伝播に対する抑制効果が無い、また、４０％を越えると
均一の添加が困難になると同時に最耕製品としてのＡｌ
合金の加に性が悪くなる。
繊維品が少なく、臨界ナイズ以１−の亀裂の発生および
伝播に対する抑制効果が無い、また、４０％を越えると
均一の添加が困難になると同時に最耕製品としてのＡｌ
合金の加に性が悪くなる。
また添加される繊維績が多くなるため繊維同志が接する
部位が多くなり強化に対して繊維が却って悪影響をおよ
ぼすようになるので好ましくないことによる。
部位が多くなり強化に対して繊維が却って悪影響をおよ
ぼすようになるので好ましくないことによる。
ここで本発明の耐応力腐食割れ性に優れたＡｌ合金の製
造方法についてのべる。
造方法についてのべる。
短繊維の添加力Ｖ、についてはいくつかの方法がある。
溶湯含浸Ｖ、は短繊維をあらかじめ圧縮成形溶湯を高圧
下で含浸させる方法で、簡便であり最も良く利用される
。圧力のかけ方はプリフォームを設置したダイス中にＡ
ｌ合金溶湯を入れ、ポンチで加圧する加圧凝固法（溶湯
鍛造法）と、プリフォームとＡｌ合金塊をカプセルに挿
入して真空下で熱間静水圧プレス（）ＩＩＰ）で等実画
に加圧する方法などがある。しかしこの方法では体積分
率の低い製品を作ることが難かしい、一方粉末法はＡｌ
合金粉末と短繊維をあらかじめ均一に混合した後。
下で含浸させる方法で、簡便であり最も良く利用される
。圧力のかけ方はプリフォームを設置したダイス中にＡ
ｌ合金溶湯を入れ、ポンチで加圧する加圧凝固法（溶湯
鍛造法）と、プリフォームとＡｌ合金塊をカプセルに挿
入して真空下で熱間静水圧プレス（）ＩＩＰ）で等実画
に加圧する方法などがある。しかしこの方法では体積分
率の低い製品を作ることが難かしい、一方粉末法はＡｌ
合金粉末と短繊維をあらかじめ均一に混合した後。
圧粉し、ＨＯＴ ＰＲＥＳＳもしくは旧Ｐで固化成形す
る方法である。この場合マトリックスとなるＡｌ合金の
固相温度域で固化成形すると繊維がＡｌ合金粉末の境界
（界面）に存在することが多く、粒界を横切って混入
ξせることか難しいので固液２相共存温度域もしくは液
相温度域で加圧、成形することが望ましい。
る方法である。この場合マトリックスとなるＡｌ合金の
固相温度域で固化成形すると繊維がＡｌ合金粉末の境界
（界面）に存在することが多く、粒界を横切って混入
ξせることか難しいので固液２相共存温度域もしくは液
相温度域で加圧、成形することが望ましい。
固相温度域で固化成形する場合にはその後の押出・圧延
鍛造等の塑性加ＴによりＡｌ合金粉末に塑性変形を午え
て繊維の分散化を図ると同時に塑性加［−法の焼鈍によ
りＡｌ合金の再結晶を起こさせ繊維が結晶粒界を横切っ
て存在させることが効果的である。
鍛造等の塑性加ＴによりＡｌ合金粉末に塑性変形を午え
て繊維の分散化を図ると同時に塑性加［−法の焼鈍によ
りＡｌ合金の再結晶を起こさせ繊維が結晶粒界を横切っ
て存在させることが効果的である。
ざらに溶湯中に短繊維を直接混入する方法もある。この
場合繊維績を大樋に混入させることは難しく、また繊維
を均一に分散させることも難しいので体積分率の低い場
合に適している。
場合繊維績を大樋に混入させることは難しく、また繊維
を均一に分散させることも難しいので体積分率の低い場
合に適している。
［実施例１１
短繊維添加Ａｌ合金の製造は、第１に、第１表に示すよ
うな成分の＾Ａ７００１合金を窒素ガス雰囲気中でアト
マイズして一３５０メツシュのＡｌ合金粉末を得る０次
にこの粉末を第２表に示すような実施例であるアスペク
ト比６０〜２１４の短繊維を所定綴均−混合し、その他
比較例として、アスペクト比亀、５〜１．？、 ６７０
〜１２５０の短繊維を混合し圧粉した後、ＨＩＰで １
００φＸ ２００１のビレットを作製した。最後にこの
ビレットを通常の方法により２０φに熱間押出した後、
７００１合金で標準のＴ６処理を施した。
うな成分の＾Ａ７００１合金を窒素ガス雰囲気中でアト
マイズして一３５０メツシュのＡｌ合金粉末を得る０次
にこの粉末を第２表に示すような実施例であるアスペク
ト比６０〜２１４の短繊維を所定綴均−混合し、その他
比較例として、アスペクト比亀、５〜１．？、 ６７０
〜１２５０の短繊維を混合し圧粉した後、ＨＩＰで １
００φＸ ２００１のビレットを作製した。最後にこの
ビレットを通常の方法により２０φに熱間押出した後、
７００１合金で標準のＴ６処理を施した。
実験方法では、これよりＣ−ｒｉｎｇ形状に切出し加工
を行ない、ステンレス鋼製ボルト、ナツトで締めっける
ことにより３０ｋｇ／■■２．４０ｋｇ／ａｍ ２の所
定の応力を負荷した。この試験片を １００℃の３８ｇ
／ｊｌｃｒ０３−２０ｇ／ｌ Ｋ２Ｃｒ２Ｏ７−３ｇ
／ｕＮａｃｌのクロム酸水溶液中で応力腐食割れに対す
る促進試験を行なった。
を行ない、ステンレス鋼製ボルト、ナツトで締めっける
ことにより３０ｋｇ／■■２．４０ｋｇ／ａｍ ２の所
定の応力を負荷した。この試験片を １００℃の３８ｇ
／ｊｌｃｒ０３−２０ｇ／ｌ Ｋ２Ｃｒ２Ｏ７−３ｇ
／ｕＮａｃｌのクロム酸水溶液中で応力腐食割れに対す
る促進試験を行なった。
結果を第３表に示す、３表から明らかなように本発明で
求めたアスペクト比ｌＯ〜３００の繊維を含有する材料
は比較例のアスペクト比の材料と比較し応力腐食割れに
極めて大きな効果を持つことがわかる。
求めたアスペクト比ｌＯ〜３００の繊維を含有する材料
は比較例のアスペクト比の材料と比較し応力腐食割れに
極めて大きな効果を持つことがわかる。
［実施例２］
試験材料は、市販のＳｉＣウィスカより７０φ×１００
交の成形体（気孔率８ｏｚ）を作製し溶湯鍛造法により
重量％で約２３％のＳｉＣウィスカを含有するＡｌ合金
を作製した。マトリックスとなるＡｌ合金の成分は第４
表のＮｏ、２４〜２８に示す通りでＡＡ７００１． Ｊ
ＩＳ７０７５、 ＡＡ７１？８のＡｌ合金である通常の
溶製法で作製したものである。ＳｉＣウィスカを含む実
施例の成分は第４表のＮｏ、２ｌ−Ｎｏ、２３に示す通
りである。
交の成形体（気孔率８ｏｚ）を作製し溶湯鍛造法により
重量％で約２３％のＳｉＣウィスカを含有するＡｌ合金
を作製した。マトリックスとなるＡｌ合金の成分は第４
表のＮｏ、２４〜２８に示す通りでＡＡ７００１． Ｊ
ＩＳ７０７５、 ＡＡ７１？８のＡｌ合金である通常の
溶製法で作製したものである。ＳｉＣウィスカを含む実
施例の成分は第４表のＮｏ、２ｌ−Ｎｏ、２３に示す通
りである。
作製した各種Ａｌ合金は通常の方法により２０φに熱間
押出し、それぞれの成分に適した熱処理条性Ｆ″′Ｆ：
！Ｔ６処理を施した。実験方法はこれからＧ−ｒｉｎｇ
形状に切出し加［を行ない、ステンレス鋼製ボルト、ナ
ツトで外形を締めつけ、所定の応力を負荷した後１００
℃の３８ｇ／ Ｑ ＣｒＯ−３０ｇ／ ｌ Ｋ２０ｒ、
、０７−３ｇ／Ｑ Ｍａｉｌのクロ１、酸水溶液中で
応力腐食割れに対する促進試験を行なった。なお、比較
材としては通常の溶製法で作製したＮｏ、２４〜２６の
Ａｌ合金を同様のＴ６処理を行ない、回−条件ドで試験
した。
押出し、それぞれの成分に適した熱処理条性Ｆ″′Ｆ：
！Ｔ６処理を施した。実験方法はこれからＧ−ｒｉｎｇ
形状に切出し加［を行ない、ステンレス鋼製ボルト、ナ
ツトで外形を締めつけ、所定の応力を負荷した後１００
℃の３８ｇ／ Ｑ ＣｒＯ−３０ｇ／ ｌ Ｋ２０ｒ、
、０７−３ｇ／Ｑ Ｍａｉｌのクロ１、酸水溶液中で
応力腐食割れに対する促進試験を行なった。なお、比較
材としては通常の溶製法で作製したＮｏ、２４〜２６の
Ａｌ合金を同様のＴ６処理を行ない、回−条件ドで試験
した。
結果を第５表に示す、これから明らかなようにＳｉＣウ
ィスカを含むＡｌ合金は試験条件下では全く応力腐食割
れを起こさず、ウィスカを含まない比較材に比べて著し
く耐応力腐食割れ性が改善されている。このことから無
機質からなる短繊維をＡｌ合金中に添加することはＡｌ
合金の耐応力腐食割れ性を向卜させることが分かる。
ィスカを含むＡｌ合金は試験条件下では全く応力腐食割
れを起こさず、ウィスカを含まない比較材に比べて著し
く耐応力腐食割れ性が改善されている。このことから無
機質からなる短繊維をＡｌ合金中に添加することはＡｌ
合金の耐応力腐食割れ性を向卜させることが分かる。
［実施例３］
試験片は、まず第６表に示すＮｏ、３５のＡＡ７００１
相当のＡｌ合金を窒素ガス雰囲気下で７トマイズして合
金粉末を得る０次にこれとＳｉＣウィスカを第６表に示
す１．１１〜３８．０重社％の割合で混合した粉末を作
製する。ここで混合はエチルアルコール中であらかじめ
超音波をかけなからウィスカのからまりを解きほぐし、
この中にＡｌ合金粉末を均一混合する方法を採用した。
相当のＡｌ合金を窒素ガス雰囲気下で７トマイズして合
金粉末を得る０次にこれとＳｉＣウィスカを第６表に示
す１．１１〜３８．０重社％の割合で混合した粉末を作
製する。ここで混合はエチルアルコール中であらかじめ
超音波をかけなからウィスカのからまりを解きほぐし、
この中にＡｌ合金粉末を均一混合する方法を採用した。
その後、乾燥させた混合粉末を圧粉し、ＨＩＰで固液２
相共存温度域まで加熱後５００気圧で加圧した後冷却さ
せて７０φＸ １ｏＯＪ２のビレットとした。
相共存温度域まで加熱後５００気圧で加圧した後冷却さ
せて７０φＸ １ｏＯＪ２のビレットとした。
このビレットを常法で２０φに熱間押出し、＾＾７００
１合金に対する熱処理条件でＴ８処理を行なった。なお
比較材としては溶製法で作製したＡ＾７００１合金を同
一条件で押出し熱処理を行なったものを供試材とした。
１合金に対する熱処理条件でＴ８処理を行なった。なお
比較材としては溶製法で作製したＡ＾７００１合金を同
一条件で押出し熱処理を行なったものを供試材とした。
実験はこれらの供試材よりＣ−ｒｉｎｇを作製し、実施
例１と同様にクロム酸促進液による応力腐食割れ試験を
行なった。結果を第７表に示す、 ＳＮＩ：ウィスカが
添加さ・れることにより耐応力腐食割れ性が改善され、
特にｌｏｚ以トのウィスカを含有する場合には試験条件
下では全く割れは発生しなかった。
例１と同様にクロム酸促進液による応力腐食割れ試験を
行なった。結果を第７表に示す、 ＳＮＩ：ウィスカが
添加さ・れることにより耐応力腐食割れ性が改善され、
特にｌｏｚ以トのウィスカを含有する場合には試験条件
下では全く割れは発生しなかった。
Ｎｏ、２７のように１．９にと低含有酸の場合にも応力
腐食割れに対する改善効果は見られるものの著しい効果
ではない。
腐食割れに対する改善効果は見られるものの著しい効果
ではない。
［実施例４］
試験片は、まずＪＩＳ５０８３相当（成分は第８表のＮ
ｏ、４１に示す）の鋳塊より窒素ガス雰囲気中でガスア
トマイズすることにより合金粉末を得る０次にこれを実
施例２に示したのと同様な製法にて第８表に示す種々の
ＳｉＣおよびＳｉ３Ｎ、を含有する合金を作製し、通常
の方法にて２０φに熱間押出した素材によりＣ−ｒｉｎ
ｇを作製した。
ｏ、４１に示す）の鋳塊より窒素ガス雰囲気中でガスア
トマイズすることにより合金粉末を得る０次にこれを実
施例２に示したのと同様な製法にて第８表に示す種々の
ＳｉＣおよびＳｉ３Ｎ、を含有する合金を作製し、通常
の方法にて２０φに熱間押出した素材によりＣ−ｒｉｎ
ｇを作製した。
実験方法はこの供試材に所定の応力を負荷した後、３．
５駕ＮａＣ１の水溶液中にて供試材を陽極として４０ｍ
Ａ／１ｎｃｈ ２の電流を流す陽分極法にて応力腐食割
れの促進試験を行なった。比較は、通常の溶製法で作製
したＮｏ、２１に示すＪ ｌ５５Ｇ８３相当合金を用い
て同一条件で行なった。
５駕ＮａＣ１の水溶液中にて供試材を陽極として４０ｍ
Ａ／１ｎｃｈ ２の電流を流す陽分極法にて応力腐食割
れの促進試験を行なった。比較は、通常の溶製法で作製
したＮｏ、２１に示すＪ ｌ５５Ｇ８３相当合金を用い
て同一条件で行なった。
結果を第９表に示す０本実施例合金は比較例に比べて耐
応力腐食割れ性が改善されているのが明らかである。
応力腐食割れ性が改善されているのが明らかである。
［実施例５］
試験片は、まずＪＩＳ２０２４およびＪＩＳ７０７５相
当合金（第１θ表のＮｏ、５０およびＮｏ、５１）の鋳
塊を窒素雰囲気中でガスアトマイズして合金粉を作製す
る。
当合金（第１θ表のＮｏ、５０およびＮｏ、５１）の鋳
塊を窒素雰囲気中でガスアトマイズして合金粉を作製す
る。
次にこの合金粉と第１０表に示す１０．１〜２０．２％
の割合のＳｉＣおよびＳｉ３Ｎ４ウィスカを混合し、Ｈ
ＩＰによる固化成形を行なった後２０φに熱間押出した
。
の割合のＳｉＣおよびＳｉ３Ｎ４ウィスカを混合し、Ｈ
ＩＰによる固化成形を行なった後２０φに熱間押出した
。
実験はそれぞれの合金種に合ったＴ６処理を施した後Ｃ
−ｒｉｎｇを作製し、所定応力を負荷後、３．５ｚの食
塩水における３０日間の交互浸漬法により応力腐食割れ
の促進試験を行なった。比較材には通常の溶製法により
作製したＮｏ、５０およびＮｏ、５１を用いた。
−ｒｉｎｇを作製し、所定応力を負荷後、３．５ｚの食
塩水における３０日間の交互浸漬法により応力腐食割れ
の促進試験を行なった。比較材には通常の溶製法により
作製したＮｏ、５０およびＮｏ、５１を用いた。
結果を第１１表に示す０本実施例においては耐応力腐食
割れ性に対する改善効果は顕著である。
割れ性に対する改善効果は顕著である。
（発明の効果）
本発明は以上のように構成したので、耐応力腐食割れ性
の優れたＡｌ合金が得られる。
の優れたＡｌ合金が得られる。
第３表
Ｏ印は割れ発生のないことを示す
Ｘ印は割れが起きたことを示す
数字は時間（分）を示す
手糸売有１ｊ正書
昭和６０年１２月１１日
特許庁長官 宇 賀 道 部 殿
昭和６０年特許願第２０８４．６０号
２ 発明の名称
耐応力腐食割れ性に優れたＡｌ合金
３ 補正をする者
事件との関係 特許出願人
住所 兵庫紀神戸市中央区脇浜町１丁目３番１８号名称
（１１９） 株式会社神戸製鋼所代表者 牧
冬 彦 ４代理人 〒１６０ 住所 東京都新宿区木Ｊｌｉ町１２ ６ 補正の内容 （１） 特許請求の範囲を別紙（１）のとおり補正す
る。
（１１９） 株式会社神戸製鋼所代表者 牧
冬 彦 ４代理人 〒１６０ 住所 東京都新宿区木Ｊｌｉ町１２ ６ 補正の内容 （１） 特許請求の範囲を別紙（１）のとおり補正す
る。
（２）明細書ｉｆ１頁第１９（ｙ）ｒ（−Ｃｕ）等」を
ｒ（−ｃｕ）合金等」と補正する。
ｒ（−ｃｕ）合金等」と補正する。
（３）明細＠第４頁第１１行の「直径が０．５〜５ｐｍ
Ｊを「直径が０．１〜５ＪＬｍ」と補正する。
Ｊを「直径が０．１〜５ＪＬｍ」と補正する。
（４）明細書！ｔ１９頁第１行第１行工法」を「加工後
」と有ｎ正する。
」と有ｎ正する。
（５）明細書第２４頁第１０表を別紙（２）のとおり補
正する。
正する。
男ＩＪ 躬（（１）
一特許請求の範囲
ｌ 直径が０．１〜５μｍ、長さが１．５〜３００ｇｍ
でアスペクト比（繊維の長さ／直径） １０〜３００で
ある無機質の短繊維を合計で体積分率３〜４０％の割合
で配合したことを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた
Ａｌ合金。
でアスペクト比（繊維の長さ／直径） １０〜３００で
ある無機質の短繊維を合計で体積分率３〜４０％の割合
で配合したことを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れた
Ａｌ合金。
２ 短繊維がウィスカーである特許請求の範囲第１項記
載の耐応力腐食割れ性に優れたＡｌ合金。
載の耐応力腐食割れ性に優れたＡｌ合金。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 直径が０．５〜５μｍ、長さが１．５〜３００μｍ
でアスペクト比（繊維の長さ／直径）１０〜３００であ
る無機質の短繊維を合計で体積分率３〜４０％の割合で
配合したことを特徴とする耐応力腐食割れ性に優れたＡ
ｌ合金。 ２ 短繊維がウィスカーである特許請求の範囲第１項記
載の耐応力腐食割れ性に優れたＡｌ合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20846085A JPS6267131A (ja) | 1985-09-19 | 1985-09-19 | 耐応力腐食割れ性に優れたａ１合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20846085A JPS6267131A (ja) | 1985-09-19 | 1985-09-19 | 耐応力腐食割れ性に優れたａ１合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6267131A true JPS6267131A (ja) | 1987-03-26 |
| JPH0588295B2 JPH0588295B2 (ja) | 1993-12-21 |
Family
ID=16556553
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20846085A Granted JPS6267131A (ja) | 1985-09-19 | 1985-09-19 | 耐応力腐食割れ性に優れたａ１合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6267131A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008076297A (ja) * | 2006-09-22 | 2008-04-03 | Kobe Steel Ltd | アルミニウム合金材の耐応力腐食割れ性の評価方法および耐応力腐食割れ性に優れたアルミニウム合金材 |
| JP2008281301A (ja) * | 2007-05-14 | 2008-11-20 | Fujitsu General Ltd | 空気調和機の室外機 |
-
1985
- 1985-09-19 JP JP20846085A patent/JPS6267131A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008076297A (ja) * | 2006-09-22 | 2008-04-03 | Kobe Steel Ltd | アルミニウム合金材の耐応力腐食割れ性の評価方法および耐応力腐食割れ性に優れたアルミニウム合金材 |
| JP2008281301A (ja) * | 2007-05-14 | 2008-11-20 | Fujitsu General Ltd | 空気調和機の室外機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0588295B2 (ja) | 1993-12-21 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |