JPS6268446A - 超音波結石破壊装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は膀胱、尿道、腎臓等の体腔内にある結石を超
音波振動で破壊する超音波結石破壊装置に関する。

〔従来の技術〕

このような超音波結石破壊装置は振動子を内蔵した超音
波砕石プローブと、振動子に駆動電圧を印加する′１ｒ
ｉ、源装置とからなる。超音波砕石プローブは振動子を
含む握持部と、結石に接触され超音波振動を結石に伝達
する伝達管からなる（英国特許第２１１６０４５Ａ号）
、この伝達管は結石破壊力を増すために各種の形状が考
えられている（特開昭４９−２１９８９号）、シかしな
がら、形状か複雑なものは製造が困難であるという欠点
がある。

〔発明が解決しようとする問題点〕

このように従来の超音波砕石プローブは破壊力を増すに
は伝達管の製造が面倒になるという不具合があった。

この発明はこのような問題点に着目してなされたもので
、簡単な構成の伝達管を有する超音波砕石プローブで結
石の破壊力を向上できる超音波結石破壊装置を提供する
ことを目的とする。

〔問題点を解決するための手段及び作用〕この装置では
結石に当てる超音波伝達管の先端部が多角形状にされて
いる。

〔実施例〕

以下図面を参照してこの発明による超音波結石破壊装置
の一実施例を説明する。第１図は第１実施例における超
音波砕石プローブの構造を示す断面図である。超音波砕
石プローブ１は操作者により握持される握持部２と、後
述するように内視鏡の処置具挿通チャンネル内を介して
体腔内に挿入される挿入部３とからなる。握持部２は外
装ケース４の内部にランジュバン型振動子５を収納して
ｆｔ６゜ランジュバン型振動子５は圧ＴＬ素子６、電極
板７．前側金属ブロック８．後側金属ブロック９から構
成される。圧電素子６．電極板７が前後から前側金属ブ
ロック８．後側金属ブロック９により挾さまれている。

前側金属ブロック８にはボルト部ｌＯが一体的に付設さ
れていて、これにより一体化部品１１が構成される。こ
のボルト部１０は圧電素子６、電極板７、後側金属ブロ
ック９を貫通している。このボルト部１１にｎ？ｔされ
たナラ）１２により圧電素子６、電極板７．後側金属ブ
ロック９を圧扁して固定している。ランジュバン型振動
子５はその振動の節に位置する個所をビス１３により外
装ケース１４に指示固定されている。すなわち、この実
施例においては前側金属ブロック８の周面部がビス１３
により外装ケース４に固定されている。なお、前側金属
ブロック８の前端外周にはつば１４が一体に形成されて
いて、このつば１４は外装ケース４の前端に突き当てら
れている。

前側金属ブロック８の前端面には円錐形状のホーン１５
の後端面が密着し、ねじ１６により連結固定されている
。また、ホーン１５の先端には挿入部３を構成する伝達
管としての金属製のパイプ１７が連結されている。この
パイプ１７はその基端部をホーン１５の先端部に同軸的
に形成した接続孔１８に対して密に嵌め込んで溶接する
ことにより連結固定されている。伝達管１７は従来とは
異なり円形ではなく多角形のパイプにより構成されてい
る０例えば、第２図（ａ）に示すように四角形、第２図
（ｂ）に示すように三角形、第２図（Ｃ）に示すように
五角形のパイプが用いられる。

ランジュバン型振動子５は本来縦波しか発生しないが、
超音波砕石プローブではこの振動子５には伝達管１７と
しての細長いパイプが接続されているので、縦波だけが
のっていくのではなく、伝達管１７が超音波の進行方向
に対して直交する方向にゆれたり、これに基ずいて伝達
管１７がひねられたす干る。これを横波とかひねりとい
う。

このような横波とかひねりが発生した場合、先端部が円
形であると、結石中にも円形の穴があけられる。そのた
め、結石中に先端部が入り込んだ時に先端部の負荷が増
大する。この結果、切削抵抗が大きくなり装置が結石に
おさえこまれてしまい振動状態が変ってしまい、破石効
率が低下する。しかしながらこの実施例のように、先端
部が多角形であると、結石中にはこの多角形の外接円の
形に穴があけられる。そのため、先端部が結石中に入り
込んだ時でも先端部への負荷は増大しない、このように
、結石と接触する部分は多角形の場合は角の部分で１円
形の場合は円周の部分である点が異なるため、先端部へ
の負荷が異なる。

外装ケース４の前端部の外周には前側カバー２１の後端
がねじ込むことにより嵌着されている。この前側カバー
２１はホーン１５を包囲するもつである。前側カバ−２
１の先端には保持環２３が取り付けられている。保持環
２３の内面には２条の周回溝２４が形成され、この周回
溝２４にはそれぞれ弾性０リング２５が嵌め込まれる。

各弾性０リング２５はホーン１５の先端筒状部の外周面
に対し弾性的に密着してその間を遮蔽している。

外装ケース４の後端壁には吸引チュ°−ブ２７を接続す
る口金２８が水密的に貫通してねじ込み固定されている
。口金２８の内債にボルト部１０の突出端に形成した小
径部２９を遊嵌しである０口金２８の内面には２条の周
回溝３１が形成され。

この各周回溝３１にはそれぞれ弾性Ｏリング３２が嵌め
込まれる。各弾性０リング３１は小径部２９の外周面に
対し弾性的に密着してその間を遮蔽している。

ランジュバン型振動子５の一体化部品１１とホーン１５
の中央にはその軸に沿う貫通孔３３．３４が穿設されて
いる。これらとパイプ１７の内孔３５とは同一直線上に
並んで互いに連通ずるとともに、吸引孔３６を形成して
いる。ホーン１５における貫通孔３４の内径はパイプ１
７の内孔３５の内径よりも大きく、一体化部品１１にお
ける貫通孔３３の内径よりも小さい、つまり、パイブ１
７の内孔３５、貫通孔３４、貫通孔３３の順でその内径
が大きくなっている。また、口金２８の内径は！ｊ通孔
３３のものよりもさらに大きい。。

後側金属ブロー、り９の外周には前後に２条の周回溝４
１が形成され、ナー７ト１２の外周にも１条の周回溝４
２が形成されている。後側金属ブロック９の周回溝４１
にはそれぞれ１個ずつ弾性０リング４３が嵌め込まれて
いる。ナツト１２の周回溝４２には２個の弾性Ｏリング
４４が嵌め込まれている。圧電素子６の電極板７に導か
れる電源コート４５をその各弾性Ｏリング４３．４４で
受け、後側金属ブロック９やナツト１２の金属部分に直
接当たらないようになっている。電源コード４５は外装
ケース４の後端壁２６の導出用ダクト４６を貫通して外
部の電源装置に導かれ、この電Ｖコード４５を介して圧
電素子６に電圧が印加される。導出用ダクト４６内には
電源コード４５を受ける２個の弾性０リング４７が設け
られている。導出用ダクト４６の後端には折止め用弾性
チューブ４８が取り付けられている。

第３図を参照して第１図に示した超音波砕石プローブ１
の具体的な使用例を説明する。第３図は腎臓内に生じた
結石５２を砕石する場合の例を示している。すなわち、
腎ｆｉ５３内にはあらかじめ腹腔鏡５４のシース５５が
差し込まれていて、このシース５５内には処置具挿入チ
ャンネル付きの内視鏡５６が差し込まれる。シース５５
の基端部にある注入チューブ５７、排出チューブ５８゜
シース５５内の給排路（図示せず）を介して腎孟５３内
に対して生理食塩水の潅流が行なわれる。

内視鏡５６の処置具挿通チャンネル（図示せず）を介し
て腎孟５３内へ超音波砕石プローブ１の挿入部３が差し
込まれる。第３図に示すように、挿入部３の先端がシー
ス５５の先端から突き出した状態で腹腔鏡５４の観察に
より伝達管１７の先端を結石５３に向ける。

ここで、電源装置から駆動電圧を圧電素子６に印加する
。これにより、ランシュ／ヘン型振動子５には超音波振
動が発生し、この振動が外装ケース１４内のホーン１５
で増幅されるとともに、伝達管１７に伝わる。そこで、
超音波振動している伝達管１７の先端を結石５２に押し
占てると、その振動が破壊力となり、結石５２は破砕さ
れる。

この破砕時においては、図示しない吸引ポンプにより吸
引チューブ２７、吸引孔３７を通じて吸引されており、
破砕された破片は生理食塩水とともに、吸引孔３６を通
じて体外に排除される。

ここで、吸引孔３６はそのパイプ１７の内孔３５、貫通
孔３３．３４、口金２８の内径が吸引の汝れの方向に従
って順次大きくなっているので　吸引中の破片が引っ掛
ったり詰まったりしない。

また、前側金属ブロック８とボルト部１０が一体化部品
１１として一体に形成されているので、その貫通孔３３
にはつなぎ目がなく、つなぎ目の隙間や段差が生じる余
地がない。従って、破片の引っ掛かりや、管路抵抗の増
大等Ｆよる吸引効率の低下を招くおそれが解消される。

圧電素子６の近辺での生理食塩水の漏れもない。つまり
、生理食塩水の漏れにより圧電素子６の動作に障害を与
える危険を回避できる。

また、一体化部品１１の後端であるボルト部１０の小径
部２９は口金２８に設けた弾性０リング３２に対し、水
密的に＠：接触してい−る。一方、ホーン１５の先端も
同じく弾性Ｏリング２５により水密的に軟接触している
。したがって、これらの各部分では振動ロスを招くこと
がなく、かつ、漏れ防止が確保されている。

次に、この超音波砕石プローブ１に接続される電源装置
の概略を説明する。

第４図は電源装置の回路構成を示すブロック図である。

全体の動作を制御するマイクロコンピュータｌＯＯに電
源回路ｌＯ１、リセット回路１０２、割込み制御回路１
０３、ポンプ電力調整回路１０４、レートジェネレータ
フィードバック回路１０５、ブザー回路１０６、発振回
路１０７、周波数切換え回路１０８、プローブ径検出回
路１０９、ＬＥＤ点灯回路１１０．スイッチ読込み回路
１１１が接続されている。

′＃、源回路１０１は第４図の回路全体へ電源電圧を供
給するもので、プローブ駆動用の＋１２Ｖを発生するへ
電源と、スイッチ読込み回路１１１及びマイクロコンピ
ュータ１００の周辺のディジタル回路用の＋５Ｖを発生
するＢ電源と、ＬＥＤ点灯用（７）＋１８．５〜＋１４
．５Ｖを発生するｃｉ源と、生理食増水の＠現用や結石
の破片の吸引用のポンプを駆動するための交ｉ１００Ｖ
及びこの交流からゼロクロス信号をつくる交１１００Ｖ
電源からなる。それぞれの電源ラインにはヒユーズが挿
入されており、短絡事故に対する保護がなされている。

リセット回路１０２はマイクロコンピュータ１００の内
部ＲＡＭのバックアップに関するものであり、電源のオ
ン時、オフ時にそれぞれ所定の１！延時間を経時してか
らマイクロコンピュータ１００のリセット端子のレベル
を制御する。

割込み制御回路１０３は交流ｔｏｏｖ電源から発生され
たゼロクロス信号に応じて、５０Ｈｚの時は１０　ｍ　
ｓ、６０Ｈｚｃ７）時は約８ｍｓのインク／＜ルで動作
し、マイクロコンピュータ１００の割込要求端子へ信号
を供給する。割込要求端子はマイクロコンピュータ１０
０内部で割込みシーフェンスを発生させる要求端子であ
る。

ポンプ電力調整回路１０４はマイクロコンピュータ１０
０によりセットされるタイマ時間と、交流１００ｖ電源
からのゼロクロス信号に基すいて生理食塩水の循環用や
結石の破片の吸引用のポンプへの駆動電力をゼロクロス
制御する。

レートジェネレータフィードバック回路１０５は上述の
ポンプの回転数を検出するレートジェ障レータからの入
力交流波形な整流、平滑し、得られた電圧を基準電圧と
比較してポンプの回転数を一定の回転数になるようにポ
ンプ電力調整回路１０４を制御している。

ブザー回路１０６はレベル設定時、フットスイッチによ
る砕石と吸引のオン／オフの切り替え時にブザー音を発
生している。

発振回路１０７、周波数切換え回路１０Ｂ、プローブ径
検出回路１０９は第５図、第６図に詳細を示すように、
使用される超音波砕石プローブ１の径を検出し、これに
応じて超音波振動の周波数を変化させるものである。プ
ローブの径と長さは関連があり、プローブの長さく伝達
管の長さ）が変ると、伝達管の先端での超音波振動の１
周期中の位置が異なってくる。そのため、伝達管の長さ
に応じて超音波の波長を変える必要性があり、プローブ
径が検出されている。

ＬＥＤ点灯回路１１０は砕石力、吸引力の設定値の表示
制御を行なう。

スイッチ読込み回路１１１はマイクロコンピュータ１０
０の２／１データセし・フタを用いて各種設定スイッチ
の読込み制御を行なう。

第５図を参照してプローブ径検出回路１０９、周波数切
換え回路ｌＯ８を説明する。ａ音波砕石プローブ１の電
源コード４５の先端には接続用のプラグが設けられる。

電源回路のプローブ径検出回路１０９にはこのプラグに
対応してコネクタが設けられる。そして、このコネクタ
にプラグが挿入されることにより、超音波砕石プローブ
１がプローブ径検出回路１０９に接続される。

コネクタには３本のビンを有するポートＰ１１が設けら
れている。ポートＰｌ　ｌの１ビン（ＰＢｌ）、２ビン
（ＰＢ　２）が抵抗Ｒ６２（ＩＯＫΩ×２）を介してＢ
電源にプルアップされている。

このため、プローブがコネクタに挿入されていない時は
、１ビン、２ビンとも”　１　”　Ｌ／ベベルなってい
る。プローブがコネクタに挿入されると、プローブの種
類に応じてプローブ側のプラグを介してボートＰ１１の
１ピン、２ビンの片方または両方がＧＮＤに接続される
。このボートｐＨの１ピン（ＦＢＩ）、２ビン（ＰＢ２
）がマイクロコンピュータ１００の端子３１．３０に接
続されている。そのため、マイクロコンピュータ１．　
ＯＯは端子３１．３０のレベルによりプローブの種類（
プローブ径）を検出することができる。

マイクロコンピュータ１００は検出したプローブ径に合
わせて端子１７．１８．１９のいずれか１つを”０″レ
ベルにし、リレーに１〜に３のいずれか１つをオン状態
にする。リレーに１〜に３の出力端は第６図に示した発
振回路１０７のマルチ／へイブレータ部を構成するトラ
ンジスタＱ５、Ｑ６のベースに接続される。後述するよ
うに、これによりトランジスタＱ５、Ｑ６のオフ時間が
変えられ、発振回路１０７の発振周波数が変えられる。

マイクロコンピュータ１００の端子３５．’３６はフォ
トカプラ１５０，１５１を介して第６図のセレクタＩＣ
１６０に接続される。

第６図を参照して発振回路１０７の詳細を説明する。発
振回路１０７はマルチバイブレータ部と、増幅部と、電
流制限部（レベル設定部）と、フィードバック部とから
なる。

マルチバイブレータ部は１２ＶのＡ電源からツェナーダ
イオ−１”　Ｄ　Ｉ　４を用いてＩＯＶ電源を作り、そ
れを用いて発振させている。この動作を簡単に説明する
。後述するフィードバック部（トランジスタＱｌｌの付
近の回路）からの信号がトランジスタＱ４のベースに入
力される。このレベルはＯ〜６■である。トランジスタ
Ｑ４のエミフ／７電圧は Ｘ　−Ｖ　ｂｅ（Ｑ４）＝・（１） と表わされる。ここで、ＸはトランジスタＱ４のベース
電圧、Ｖ　ｂｅ（Ｑ４）はトランジスタＱ４のベース・
エミッタ間電圧である。ここで、トランジスタＱ４のコ
レクタ電圧をＸ′、トランジスタＱ５のベース・エミッ
タ間電圧をＶ　ｂｅ（Ｑ５）、コレクタ・エミー、タ間
電圧をＶ　ｃｅ（Ｑ５）とし、Ｘ　−Ｖ　ｂｅ（Ｑ４）
　＝　Ｘ　′−（２）Ｖ　＝　Ａ　−Ｖ　ｂｅ（Ｑ５．
ＱＥｉ）　−Ｅ　ｆ＋　Ａ　−Ｅ　ｃｅ（Ｑ５．ＱＢ）
　−（３）ｖ　＝　Ａ　−Ｖ　ｂｅ（Ｑ５．Ｑ６）−Ｅ
　ｆ　−（４）とすると、トランジスタＱ５のオフ時間
Ｔ１はＴｌ＝Ｃ４３−ＲＸ−Ｒ３９／　（ＲＸ＋Ｒ３９
）拳（、Ω、ｎ　　　（Ｖ−Ｘ”／Ｃ４３・　Ｒ３９）
　　　−Ｉ　ｎ　（ｖ−Ｘ　’／Ｃ４３・Ｒ３９）　）
　−（５）となる。同様に、トランジスタＱ６のオフ時
間Ｔ２は Ｔｌ＝Ｃ４３−ＲＹ拳Ｒ４０／　（ＲＹ＋Ｒ４０）・（
ｉｎ　（Ｖ−Ｘ’／Ｃ４４・Ｒ４０）−！；Ｌｎ　（ｖ
−Ｘ′／Ｃ４４・Ｒ４０））・−・（＋３）となる、こ
こで、ＲＸ、ＲＹはリレーに１〜に３と入電源の間に接
続される抵抗Ｒ７１、Ｒ７２、Ｒ７３、Ｒ７４、Ｒ７５
、Ｒ７６のうち、オンされたリレーに接続されている抵
抗である。そして１発振周波数ｆ、ディニーティＤ（点
ｂ）はｆ＝　１／　（Ｔ１＋Ｔ２）・・・（７）Ｄ＝Ｔ
１／　（Ｔ１＋Ｔ２）・・・（８）となる。そのため、
プローブ径に応じてリレーに１〜に３のいずれか１つが
オンされると、マルチバイブレータ部の発振周波数ｆと
ディニーティＤが変化される。

このマルチバイブレータ部の出力信号（トランジスタＱ
６のコレクタ電流）がトランジスタＱ７、ＱＢ、さらに
ボートＰ７を介してトランジスタＱ７に接続されるトラ
ンジスタＱ２、ＱＢ、Ｑ４（第７図に示す）等からなる
増幅部にて電流増幅される。トランジスタＱ７のベース
に流れ込む電流Ｉ　ｌ　（ｍＡ）は最小の詩で、１１＝
　（１０−０，３−１，Ｏ）／６．８に！１．２８・・
・（９） となる。よって、コＬ／クタ−ｔｉ　Ｉ　２　（ｍ　Ａ
　）は１２＝　（１２−０、３）　／３−３に：３．５
５・・・（１０） は充分流せる。

また、トランジスタＱ８へのベース電流Ｉ３（ｍ　Ａ　
）は Ｉ３＝　（１２−１，２）１５．５に ：１．９６・・・（１１） となる、よって、フ１／クタ電流Ｉ４（ｍＡ）はＩ４＝
　（１２−０，３５）／１５０ ＝７７．７・・・（１２） も充分流せる。そのため、トランジスタＱ２のベースに
は Ｉ　　５　：　６５　　、　３　　（ｍＡ）　　−（１
３）論れ、トランジスタＱ２、ＱＢ、Ｑ４のｈｆｅを考
慮すると、少なくともＩＯＡ以りは流せることになる。

よって、トランスＴ１の１次り１には３〜４（Ａ）の電
流は充分に流せる。

この増幅部で増幅された電流はＲ４４、Ｒ４５、Ｒ４６
、Ｃ４５，Ｄ１２、トランジスタＱ９゜Ｑ１３．′ＥＩ
びポートＰ８を介してトランスＴ１に接続されるトラン
ジスタＱｌ（第８図）等からなる主流制限部によって電
流値が制限される。これにより、圧電素子へ印加される
駆動電流のレベルが設定される。ここで、Ｒ４４とＤＬ
２で差動増幅の基準レベルを設定している。Ｒ４４を流
れる電流は、およそ、１０（Ｖ）÷５．６（ＫΩ）〜１
．８ｍＡである。よッテ、Ｒ４４と０１２の接続点の電
圧（α側のトランジスタＱ９のエミッタ電圧）Ｖｚ（Ｖ
）は Ｖｚ：４　、５〜５　、１−（＋４） となる。この電流制限部は負帰還回路になっている。α
側のトランジスタＱ９のエミッタ電圧はＶｚ−０，６（
Ｖ）である。すると、β側のトランジスタＱ９のベース
が０−Ｖｚの時はこのβ側のトランジスタＱ９はオフす
る。そのため、α側のトランジスタＱ９のエミッタ電圧
Ｉ　ｅ　（ｍＡ）は、Ｖｚ＝４．６Ｖとすると。

Ｉｅ二０　、８５−（１５） となる。このβ側のトランジスタＱ９のベース電ＥＪＥ
ハヤレク９　Ｉ　Ｃ１６０を介してポテンシオメータＲ
２７、Ｒ２８，Ｒ２９により調整可能となっている。

トランジスタＱ１３（７）ｈｆｅは１２０〜２４０、ト
ランジスタＱｌのｈｆｅは１００〜２００なので、負荷
にかかる電流の極限値ＩＲ（Ａ）はＩＲ：１０〜４０・
・・（１６） となる。

ポテンシオメータＲ２７、Ｒ２８，Ｒ２９により設定さ
れたβ側のトランジスタＱ９のベース電圧が過渡的にＶ
ｚを越えると、β側のトランジスタＱ９に大量に電波が
渣れ、Ｉｅが減少しＩＲが制限される。すると、負帰還
回路の働きによりβ側のトランジスタＱ９のベース電圧
が下り、Ｖｚに近づく。そして、バランスのとれた所で
ほぼＶＺに固定される。トランスＴｌとトランジスタＱ
１の接続点の電圧ＶＴは ＶＴ＝Ｖｚ　（（ｒｘ＋ｒｙ）／ｒｙｌ　−（１７）と
なる。ここで、ｒｘ、ｒｙはポテンシオメータＲ２７〜
Ｒ２９により分割された抵抗値のうち。

セレクタＩＣ１６０側の抵抗値、電源Ａ側の抵抗値であ
る。

電流電源部でレベル設定された電流はトランスＴ１、ボ
ートＰ６．電源コード４５を介して圧電素子に供給され
る。トランスＴ１には２つノウ間タンプが設けられ　プ
ローブの種類によってボー）Ｐ６のビンが選択され、タ
ップが選択される。

一方、フィードバック部として、トランジスタＱｌｌを
中心とする差動増幅器が設けられている。これは、ポー
トＰ７を介してトランスＴ１に４８３されているパワー
トランジスタＱ３、Ｑ４（第７図）に流れる＠流（エミ
ッタ電流）をほぼ一定になるようにするものである。パ
ワートランジスタＱ３、Ｑ４のエミッタ電流が抵抗Ｒ４
７、Ｒ４８によって電圧信号に変換される。これがトラ
ンジスタＱｌｌを中心とする差動増幅器を介してトラン
ジスタＱ４のベースに負帰還されている。これにより、
電流値が減ると周波数を下げ、電流値が増すと屋波数を
上げるように、マルチ／ヘイズレータの発振周波数がフ
ィードバック制御される。

〔発明の効果〕

以上説明したようにこの発明によれば、結石に当てる超
音波伝達管の先端部を多角形状にするという簡単な構成
で結石の破壊力を向上できる超音波結石破壊袋Ｍが提供
される。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明による超音波結石破壊装置の一実施例
における超音波砕石プローブを示す断面図、第２図（ａ
）〜（Ｃ）は第１図の超音波砕石プローブの先端の超音
波伝達管の断面形状の例を示す幻視図、第３図は第１図
の超音波砕石プローブの使用例を示す図、第４図はこの
一実施例の＠、源回路のブロー、り図、第５図は第４図
中のプローブ径検出回路、周波数切換え回路の詳細な回
路図、第６１Ａは第４図中の発振回路の詳細な回路図、
第７図、第８図は第７図に接続される発振回路の一部の
回路図である。 ■・・・超音波砕石プローブ ２・・・握持部 ３・・・挿入部 ５・・・ランシュア′−ン型振動子 １７・・・伝達管 ２７・・・吸引チューブ ４５・・・電源コード 出願人代理人　弁理士　坪井　淳 第７図 第８函 手続補正口 昭和　　年６０・＾１・１３日 特許庁長官　宇　賀　道　部　殿 １、事件の表示 特願昭６Ｏ−２１ｏ５ｏ２＠ ２、発明の名称 超音波結石破壊装置 ３、補正をする者 事件との関係　　特許出願人 （０３７）オリンパス光学工業株式会社４、代理人 東京都港区虎ノ門１丁目２６番５号　第１７森ビル６、
補正の対象 ７、補正の内容 （１）明細書第８頁第４行目に記載の「尿道」を１尿管
」と訂正する。 （２）明細書第８頁第４行目、第９行目、第１２行目に
記載の「腎孟」を「腎孟」と訂正する。 （３）明細書第８頁第５行目、第１５行目に記載の「腹
腔鏡」を「腎需鏡」と訂正する。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 結石に当てる伝達管の先端部を多角形状にした超音波結
   石破壊装置。