JPS6282182A - 複数塔状構造物の防振耐震式組合せ構造 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、ユニット式ラックをはじめ煙突、塔槽、冷却
塔、徘脱塔１反応塔、各種鉄塔等の塔状構造物における
防振耐震構造に関し、特に複数の塔状構造物の防振耐震
式の組合せ構造に関する。

〔従来の技術〕

一般に、複数の塔状構造物が隣接して設置される場合に
おいて、防振・耐震対策は各構造物ごとに独立して施さ
れている。

ｆｊｔＪ３２図は塔状構造物の一例としてのユニット式
ラックを示す正面図であり、このユニット式う・ツク５
１では、塔状のラック本体５２から多数のカンナレバー
状のアーム５３が突設され、これらのアーム５３のそれ
ぞれに載荷物５０力弓１掛けられて貯蔵されるようにな
っており、上記ユニット式ラック５１は立体自動倉庫と
して用いられる。なお、第３２図中では、載荷物５０と
してコイル状に巻かれた線材が図示されている。

このようにして上下方向に並ぶアーム５３が、損方向（
図中では紙面に垂直な方向）にも複数並ぶように、ユニ
ット式ラックはある程度の奥行きをもって形成されてい
る。

そして、一般には、このような立体自動倉庫としてのユ
ニット式ラック５１は、同一のものが多数隣接して設置
されているが、各ラック５１に作用する地震等による外
力に対しては、各う・ンク５１１１ｊ独で抵抗するよう
になっている。

また、第３３図に示すように、互いに隣接する２本のラ
ック５１．５１の間に、各ラックに積載された載荷物の
荷役イヤ業を行なうためのスタッカークレーン５４が設
けられる場合があるが、この場合には、スタッカークレ
ーン５４の頂部のがイドレール５５を支持するために、
ラック５１．５１相互の頂部にガイドレール用の支持部
材５６が設置されるが、同支持部材５６は、耐震効果の
得られるものではなく、防振・耐震対策は各ラック単独
でとられている。

〔発明が解決しよう、とする問題、α〕しかしながら、
従来の塔状ｈ１造物における各構造物単独での防振・Ｍ
震対策では、待に重量物をｆｆｆ載するユニ７）式ラッ
ク５１のような積＠重量の大きな塔状構造物では、積載
物にかかる慣性力が大きいため、構造物の構造および構
造材を非常に強固なものにしなければならず、そのため
太きな経済的負担を招いている。

本発明は、上述の問題点の解決をはかろうとするもので
、極めて簡素な構成により、経済的かつ合理的に塔状構
造物の防振・耐震対策が行なえるようにした、複数塔状
構造物の防振耐震式組合せ構造を提供することを目的と
する。

〔問題点を角イ決するための手段〕

このため、本発明の複数塔状構造物の防振耐震式組合せ
構造は、互いに振動特性の異なる複数の塔状構造物と、
これらの塔状構造物の各上部を相互に連結する梁部材と
をそなえ、上記複数の塔状構造物の少なくとも１つと上
記梁部材との連結部に、両者の相対移動を拘束しうるダ
ンパー機構とシアピン様溝とが並設されて、同シアピン
磯惜が、上記相対移動の所定値において作動すべく、上
記両者の一方に固定されたシアピンと、上記両者の他方
に配設されて上記シアピンを所叉のストロークまで案内
しうる長穴とをそなえて構成されたことを特徴としてい
る。

〔作　泪〕

上述の本発明の複数塔状構造物の防振耐震式組合せ補遺
では、相互に連結する２つの塔状構造物の一方において
、地震などの振動外力に誘発されて、水平方向への振動
等の運動が大きくなると、上記２つの塔状構造物の他方
は、上記一方の塔状構造物と振動特性が異なるため、上
記振動外力に誘発される運動は非常に小さく、上記一方
の塔状構造物は、上記他方の塔状（構造物に対しても相
対的な運動をし、この相対運動に対して両枯造物相互間
に梁部材を介して設けられたダンパー機構が作動して、
上記一方の塔状構造物の運動を抑制する。

上記ダンパー機構の作動は、上記２つの塔状構造物相互
間に上記グンバー槻欄と並設されたシアピン様溝の作動
により停止する。つまり、上記２つの塔状構造物の相対
変位が所定値に達すると、上記シアピン機構に設けられ
た長穴の一端にシアピンが係合して、上記２つの塔状構
造物は同シアピンを介して力の伝達が行なわれるように
なり、ならなくなって、上記ダンパー機構の作動が停止
する。シアピン作動後は、上記一方の塔状構造物の変位
により、その変位とともに他方の塔状構造物が変位（上
記一方の塔状構造物の変位よりシアピンｔｌ　？ｉに設
けられた所要のストローク分だけ小さい変位）しながら
、上記一方の塔状構造物に加わる力を分担して、同一方
の塔状構造物の負荷および変位を抑制する。

上記−力の塔状構造物に大型地震のようなさらに大きな
振動外力が加わると、上記シアピンが自ら破断しながら
、外力による上記一方の塔状構造物の運動エネルギーを
吸収するように作用して、その後は、同一方の塔状構造
物に再び上記ダンパー機構が作用するようになり、同グ
ンパー擁購により上記−力の塔状構造物の運動が抑制さ
れる。

上記相互に連結する２つの塔状構造物の一方が、片寄り
荷重等の靜的な外力により変形する場合には、その変形
により生ずる上記一方の塔状構造物上部の変位が上記の
所定値に達すると、シアピン、Ａ（’Ａ；ｍｈ　ｌ　ｆ
　　紺；＋４ｅｉ７１　）　”＋　（、−１グ　−カｔ
ｒ＋仄詣Ｆｍ；告物に加わる力を他方の塔状構造物が分
担して、一方の塔状構造物の負荷および変位を抑制する
。

〔実施例〕

以下、図面により本発明の実施例についで説明すると、
第１〜２４図は本発明の第１実施例としての複数塔状構
造物の防振耐震式組合せ構造を示すもので、第１図はそ
の正面図、第２図はその斜視図、ｉ＠３図はそのダンパ
ー機構の斜視図、第４図はそのダンパー機構の断面図、
第５図はそのシアピン機構の側面図、第６図はそのシア
ピン機構の変形例を示す側面図、第７図はそのシアピン
機構の他の変形例を示す側面図、第８図は第５図の■−
■矢視図、第９図はそのシアピンの側面図、第１０図は
そのシアピンの変形例を示す側面図、第１１図は本発明
の防振耐震組合せ構造を有しない３つの塔状構造物にそ
れぞれ載荷物を積載した状態を示す正面図、第１２図は
第１１図における柳造物系の模式図、第１３図は同構造
物系における１次振動モードを示す模式図、第１４図は
同構造物系における２次振動モードを示す模式図、第１
５図は同ｖｉ造物系に地震等による外力が作用した際の
振動モード例を示す模式図、第１６図は第１図を模式化
して示す正面図、第１７図は本発明の構造が設けられた
構造物においで載荷物を積載した例を示す模式的な正面
図、第１８図はその載荷物積載状態においてシアピン機
構をそなえない場合の変位を示す模式図、第１９図はそ
の載荷物積載状態においてシアピン機構をそなえた場合
の変位を示す模式図、ｆ５２０図は第１７図と同様の構
造物における他の積載例を示す模式的な正面図、第２１
図はその載荷物積載状態においでシアピン機構をそなえ
ない場合の変位を示す模式図、第２２図はその載荷物積
載状態においてシアピン機構をそなえた場合を示す模式
図、第２３図（ａ）、（ｂ）は塔状構造物の長手方向の
構成例を示す側面図、第２４図は本発明の複数塔状構造
物の防振耐震式組合せ構造の変形例を示す斜視図である
。

第１，２図に示すように、ｆｊ＆１実施例では塔状構造
物としての３本のユニットラックが互いに隣接していて
、中央のユニットラック１は、短手方向２７の幅が大ｂ
（形成された曲げ剛性の強−１もの（ユニットラック１
は以下値ラックという）で、その両側のユニットラック
２，２は、それぞれ同一に短手方向２７の幅が小さく（
ラック１の幅の半分）形成された曲げ剛性の弱いもの（
ユニットラック２は以下弱ラックという）である、各ラ
ック１゜２．２の両側には、従来同様載荷物を積載する
ために多数のカンチレバー状のアーム１　ａｔ　１　ｂ
が設けられている。

中央の強ラック１の頂部とその両側の各弱ラック２，２
の頂部との相互間には、複数の梁部材３゜３がその両端
を各ラックにビン４で結合されながら短手方向２７に並
設されている。特に中央の強ラック１の頂部のビン４は
、第３．４図に示すようなダンパー機構７の蓋部材１２
上部に設けられたアイプレート５のビン穴６に嵌合しな
がら、梁部材３とダンパー機構７とをビン結合する。

ダンパー機構７は、内部に滅貨用粘性流体が満たされた
ダンパ一本体８と、同グンパ一本体８上を介して水平に
固着されたプレート１０とから構成されでいる。

蓋部材１２とダンパ一本体８との係合面は、相互に摺動
可能となっていて、その摺動時には、蓋部材１２側に固
着されたプレー）１０の下面が、ダンパ一本体８内部の
粘性流体と接触しながら粘性摩擦抵抗を受けで、蓋部材
１２とダンパ一本体８との相互移動を阻止するように働
いて、ダンパー機構７が作動する。

このようなダンパー機構７は、そのダンパ一本体８が中
央の強うック１頂部のラック頂部梁１３上に固着される
ようにして設置されている。

ダンパー機構７の蓋部材１２とダンパ一本体８との間に
は、第５〜７図に示すようなシアピン磯Ｍｒｉ１７，１
７″、１７”のいずれかが設置されている。

第５図に示すシアピン機構１７は、蓋部材１２のダンパ
一本体８から外れた下面に固着された一対のフィブレー
）　１４．１４と、ダンパ一本体８の外部側面に固着さ
れたアイプレート１６と、シアピン１８とで６１成され
ており、アイプレート１４゜１４．１６は、いずれも蓋
部材１２上面に固着されたアイプレート５と平行に設け
られている。つまり、第８図に示すように、アイプレー
ト１６が一対のフィブレー）　１４．１４相互間に嵌挿
されるようになっていて、アイブレー）　１４．１４に
はそれぞれ長穴１５が設けられている。アイプレート１
６には円穴が設けられていて、長穴１５，１５および円
穴にシアピン１８が挿通されて、シアピン１８の頭部と
止めビン１９によって、シアピン１８の軸方向移動が防
止されるようになっているとともに、ダンパ一本体８上
と蓋部材１２とが摺動する際に、蓋部材１２とともに移
動するアイプレート１４．１４の長穴１５が、シアピン
１８側面上を摺動するようになっている。

通常（外力の働かない場合）は、シアピン１８は長穴１
５の中央に位置するようになっていて、外力等によす蓋
部材１２とダンパ一本体８とが相互に摺動すると、蓋部
材１２とダンパ一本体８との水平方向の相対位置が変化
して、その変化量分だけシアピン１８と長穴１５との相
対位置も変化する。

ラック１とラック２との相対変化が所定値δｃｒ以上に
なろうとすると、シアピン１８が長穴１５の両端面のど
ちらかに係合して、シアピン１８を介して、蓋部材１２
とダンパ一本体８とが一体となって水平移動するように
なっている。

シアピン１８には、１８．９図に示すように、ノツチ２
０，２０が各アイプレート１５，１５．１６相互間の位
置に配置して設置されていて、アイプレー）１５．１５
と１６との相互間に所定限度以上の力が働（とノツチ２
０の部分で剪断破断するようになっている。

第６図に示すシアピン機構購１７’は、蓋部材１２のダ
ンパ一本体８外 ダンパ一本体８外側 ２３と、シアピン２１とで構成されていて、シアピン２
１は頭部を蓋部材１２の上面に係合して、下部をシアピ
ン受け２３内に固着されながら設置されている。

シアピン２１と長穴２２とは、相互に摺動できるように
なっていて、上述のシアピン槻購１７と同様に作用する
ようになっている。また、このシフビン２１には、第６
，１０図に示すように、蓋部材１２とシアピン受け２３
との相互間のみにノツチ２０が設けられている。

第７図に示すシアピン機構１７″は、Ｍ部材１２のダン
パ一本体８外 と、タンバ一本体８外側部に設けられたシアピン受け２
５と、シアピン２１とで構成されている。

シアピン２１はシアピン穴２４に固着され、シアピン２
１の下部がシアピン受け２５に設けられた長溝２６内を
水平方向に摺動できるようになっていて、このシアピン
ａｍ　１　７　”も、前述のシアピ＞　＋７１ｔｊ　１
　７と同様に作用するようになっている。

本発明の？ｔＳｌ実施例としての複数塔状溝造物の防振
Ｎ震式組合せ描込は、上述のごとく構成されているので
、各ラック１，２のそれぞれのアーム１　ａ，　２　ａ
には、第１１図に示すように載荷物２９が積載される。

この載荷物２９がすべてばば等しい重量の質点ｍとして
、各ラック１，２およＶａ荷物２９をモデル化してズ示
すると、第１２図のようになる。ここでは、ラック１，
２は直線で示され、載荷物２９としての質点ｌは小円で
示されており、直線の太さがラックの剛性を表わすよう
に、剛性の高いラック１は太実線で、剛性の低いラック
２は細実線で示されている（ラック１の幅ｄ１はラック
２の幅ｄ２の２倍であるから左右方向の曲げ岡ｕ性に関
しては、ラック１の曲げ剛性１１はラック２の曲げ剛性
工２の４倍となる）。

このようにラック１およびラック２を、質点ωが分散さ
れ下端を固定した柱としてモデル化して、各ラック１，
２の剛性の関係より、固有振動解析を行なうと、ラック
１の１次固有４Ｉｉｔ！Ｉ！ｌｌ数ｆ１は、ラック２の
１次固有振動数ｆ２のほぼ２倍となり、この３本のモデ
ル化したラック１，２．２全体を１つの構造物系と考え
て、この構造物系の振動は、ラック２の１次固有振動数
ｆ２でラック２のみが振動する１次振動が起こり、第１
３図に示すような振動形態（１次モード）をとり、ラッ
ク１の１次固有振動数ｆ１でラック１のみが振動する２
次振動が起こり、第１４図に示すような振動形態（２次
モード）をとる。

このように振動特性の異なる構造物ラック１゜２に地震
などによる外力が作用すると、第１５図に示すように、
各ラック１，２は異なる運動を行ない、特に強ラック１
の頂部変位を５１１弱ラック２の頂部変位をδ２とする
と、δ１とδ２とは等しくならず（δ１≠δ２）互いに
相対変位と（＝１δ１−δ２１）を生ずる。

この相対変位δに対しで、本発明のｆｆ１ｌ実施例とし
ての複数塔状構造物の防振耐震式組合せ構造では、滅裂
装置のため各う・ンク１，２の変位は上記各変位とやや
異なって、強ラック１の変位はδ１′（：δ１）に、弱
ラック２の変位はδ２′にδ２）となって、相対変位と
やや異なる相対変位δ′（＝１δ１′−δ２′１よδ）
を生じるが、ラック１，２の相互間に設けられたグンパ
ー機構７がその相対変位δ′を減少させるように働いて
、大きく運動している方のラックの運動エネルギーをグ
ンパー槻欄７が吸収しながら、その運動を減衰させる。

例えば、地震力等のラック２が大きく振動する１次モー
ドに近い振動外力が働くとき、ラック１はあまり太き（
振動せず、ラック１頂部とラック２頂部との間に相対変
位δ′を生じ、ラック１は、梁部材３を介してその水平
な相対変位δ′がグンパー磯枯７の蓋部材１２に伝達さ
れて、蓋部材１２とラック１側に設けられたダンパ一本
体８との間に生じる相対運動を妨げるようにグンパー磯
溝７が作用する。

また、相対変位δが、所定値δｃｒより大きくなろうと
すると、シアピン機構１７が作動して、ラック１もラッ
ク２と一体となって運動を始めながら、ラック１が、そ
の曲げ［１１性りによりラック２の運動を抑制するよう
に働く。このときグンパー機構７の作動は停止する。

さらに、地震力等の外力が大きく作用して、ラック１と
ラック２との相対運動によりシアピン１８に加わる剪断
力がシアピン１８の破断荷重を越えると、シアピン１８
はそのノツチ２０で剪断方向に破断しながら、ラック２
の運動エネルギーを吸収する。このシアピン１８破断後
には、再びグンパー磯樅７の作動が再開し、ダンパー機
構７がう・；り２の運動エネルギーを吸収する。

こうして、グンパー機構７とシアピン機構１７との作動
により振動体くこの場合ラック２）の防振効果を得るこ
とができる。

なお、更に高い振動数の振動外力が働き、ラック１が主
に振動する２次モードとなった際にも、ラック２はあま
り振動せずに、上述の１次モードにおける防振作用と同
様に、ダンパー（戊構７とシアピン成溝１７とが作動し
てラック１の防振効果を得ることができる。

一般に、構造物に振動外力が働く場合、その振動外力の
振動数が構造物の固有振動数に近くて構造物が外力に共
振してしまうことが最も危険であるが、上述のように本
発明の一実施例としての複数塔状構造物の防振耐震式組
合せ構造では、構造物の固有振動数に近い外力が作用し
ても、十分に＃潜４舎懸１ハ市ｌロゴｆｆｆｆ’、ｈｋ
ｔｍ牛１１ぺ柄　を消−１１一方、これらのラック１．
２に静的な外力が加わる場合の例を、ｆ５１７〜２２図
に示すと、第１７図は中央の強ラック１の両側、右端の
弱ラック２の両側および左端の弱ラック２の右側のアー
ム２ａのみに載荷物２９が積載されている状態を模式化
して表わしたもので、下方への矢印が載荷物２９を示し
ている。

第１８図はダンパー機構γのみ設置され、シアピン？ｆ
ｆｌ　枯のない場合を示し、片側荷重状態の左端の弱ラ
ック２は、右側に撓もうとするが、この左端の弱ラック
２と中央の強ラック１との間に介装されたグンパー機構
７のみではこのような静的外力に対抗することができな
いため、左端の弱ラック２の撓みは中央の強ラック１に
は作用しない。

しかし、左端の弱ラック２と梁部材３，３を介して接続
される右端の弱ラック２は、左端の弱ラック２と同様に
変位するため、片側荷重による左端の弱ラック２へ作用
する曲げモーメントは、両端の弱ラック２，２で、分担
しながら共に右方に撓み量δａだけ撓んで片側荷重に対
抗する。ところがシアピン機構１７が付設された場合に
は、ｆ５１９図に示すように、この撓み量δａが所定値
δｃｒ以上に増加しようとすると、強ラック１と弱ラッ
ク２との間のシアピンｍ構１７が作動して、強ラック１
６弱ラック２とともに撓み始める（ただしこの場合の強
ラック１の撓み量δＳは、弱ラック２の撓み量δＣより
所定値δｃｒだけ少ない）。

このように、大きな片側荷重には、中央の強う７り１も
加わって対抗するため、両側の弱ラック２゜２の撓み量
δＣは、所定値δｅｒを越えたところがらは小さな増加
にとどまるようになり、シアピン機構１構１７のない場
合の撓み量δａよりも小さな値となる。

Ｐｔ５２０図は中央の強ラック１に片側載荷した場合を
示し、この場合もグンパー機構７は靜的荷重に対抗でき
ずに、強ラック１のみが右方に撓む。

ダンパー機構７のみ設置され、シアピン機構１７のない
場合には、常にこの強ラック１のみで片側荷重に対抗す
るため、第２１図に示すように、強ラック１は大きな撓
み量δａ′を示すが、シアピン機構１７の設置により、
第２２図に示すように、強ラック１の撓み量δＣ′が所
定値δｃｒ以上に増加しようとすると、シアピン機構１
７が作動して、両側の弱ラック２，２み強ラック１とと
もに右方に撓みながら（繞み量δｓ′）、片側荷重に対
抗するため、強ラック１の撓み量δＣ′は所定値δＱｒ
を越えたところからは小さな増加にとどまるようになり
、シアピン機構１７のない場合の撓み量δａ′よりも小
さな値となる。

このようにして、ラック１，２．２の構造物系の一部に
箸的な片側荷重が働いた場合ら、シアピン機構１７の作
動により構造物系全体でその荷重に抵抗するため、構造
物系の局部的変形が抑制されて構造物系の破損が防止さ
れる。

なお、本実施例では、３本のラックのうちの中央のラッ
クが強ラックで両側のラックがほぼ同型の弱ラックであ
るが、逆に中央のラックが弱ラックで両側のラックが互
いにほぼ同型の強ラックであっても、まったく同様にし
て、中央のラック頂部にダンパー機構およびシアピン次
樅を設けるとともに、中央のラックと各側のラックとの
間も梁部材で連結するという複数塔状構造物の防振ｉｔ
震弐組合せ構造により本実施例と同様な作用および効果
が得られる。

さらに、はぼ同様な振動特性をもつラックに対して、互
いに異なる振動特性を与えるようにする方法として、第
２３図（ａ）、（ｂ）に示すように、ラックの長手方向
２８の構造において、プレース組み３２を粗密にしてラ
ックの剛性に変化を与えるようにしてもよい。

つまり、第２３図（ａ）に示すように、ラックの長手方
向２８描造面に密にプレース組み３２が設けられると、
ラックの構造剛性が高まって固有振動数が大きくなり、
逆に第２３図（ｂ）に示すように、粗にプレース組み３
２が設けられると、ラックの剛性が低下して固有振動数
が小さくなるため、このようにして振動特性上の変化が
与えられるのである。

さらに、本実施例では、各ラック１，２．２頂部を連結
する梁部材３は、ラック１，２，２の構造物系の短手方
向２７に向けて設けられているが、この設置方向では、
ダンパー機構７お上びシアピン機構１７が各ラック１，
２の短手方向２７にのみ作用して、各ラック１，２の長
手方向２８には作用しない。

そこで、ｆｊＳ２４図に示すように、梁部材３をラック
１，２．２の構造物系における短手方向２７成分と長手
方向２８成分とを共に含むような方向にプレース構造３
３を配置すると、ラック１，２．２の債遺物系の短手方
向２７とともに長手方向２８にもダンパーは構７および
シアピン機構１７が作用して、両方向２７．２８の防振
効果が得られるようにできる。

次に、本発明のｔ５２実施例について説明すると、第２
５〜３１図は本発明の第２実施例としての複数塔状ｍ遺
物の防振耐震式組合せ構造を示すもので、第２５図はそ
の正面図、第２６図は本発明の防振耐震組合せ構造を有
しない２つの塔状構造物にそれぞれ載荷物を積載した状
態を示す正面図、第２７図は第２６図における構造物系
の模式図、第２８図は同構造物系における１次振動モー
ドを示す模式図、第２９図は同構造物系における２次振
動モードを示す模式図、第３０図は同構造物系に地震等
による外力が作用した際の振動モード例を示す模式図、
第３１図は第２５図を模式化して示す正面図である。

第２５図に示すように、第２実施例の複数塔状構造物の
防振耐震大組合せ構造の構成は、第１実施例の複数塔状
構造物の防振耐震式岨合せ購逍において、右側の弱ラッ
ク２と同右側の弱ラック２と中央の強ラック１とを連結
する梁部材３とが取り除かれたものとなっていて、他の
各部材はすべて：ｊＳ１実施例とまった（同様な構成と
なっている。

つまり、右側に強ラック１．左側に弱ラック２が立設さ
れており、両うック１．２頂部が梁部材３を升してビン
結合され、右側の強うック１頂部のラック頂部梁１３上
には、グンパー機構７とシアピン機構１７とが設けられ
ている。

本実施例における複数塔状構造物の防振Ｍ貫式組合せ構
造は上述のごとく構成されているので、以下のように第
１実施例と同様の作用効果が得られる。

第２６図は両ラック１．２の各７−ムｌａ、２ａに載荷
物２９が積載された例を示す正面図であるが、同正面図
は第２７図に示すように、’ｆ（息ＩＩＩが分散され下
端のみが固定された柱として模式化でき、これを基に各
ラック１，２の振ｒｆＩＪ解析を行なうと、第１実施例
と同様に、ラック１の１次固有振動数ｆ１はラック２の
固有振動数ｆ２のほぼ２倍となり、２つのラック１．２
とからなる構造物系の１次振動モードは第２８図に示す
ようにラック２のみが振動しくこのときの振動数はｂ）
、２次振動モードは第２９図に示すようにラック１のみ
が振動する（このときの振動数はｆ、）。

上記の構造物系に地震等の振動外力が働くと、各ラック
１，２は異なる運動をして、各ラック頂部の変位δ１．
δ２（ラック１の変位とＩ、ラック２の変位δ２）も異
なり（δ１≠δ２）、両ラック頂部に相対変位（δ＝１
δ１−δ２１）を生ずる。

このとき、第３１図に示すように、構造物系にグンパー
槻枯７が付設されると、第１実施例同様に、各ラック１
，２の変位は上記各変位とやや異なって、強ラック１の
変位はδ１゛にδ１）に、弱ラック２の変位はδ２゛（
＝δ２）となって、上記相対変位とやや異なる相対変位
δ゛（＝Ｉδ、゛−δ２′１２δ）を生じ、ダンパー８
！溝７が相対変位δ′を妨げるように働いて、相対運動
を抑制しながら構造物系の運動を大きく滅ｇ：させるの
である。

また、各ラック相互の変位の大きさにより、第１実施例
と同様に、シアピン機構１７が作動して、２つのランク
１，２全体の構造で外力による運動エネルギーを吸収し
たり、更に大きな力に灯しでは、シアピン１８が破断す
ることにより運動エネルギーの吸収がなされる。

さらに、瀞的荷重時にも、片側荷重によるラック２（ま
たは１）に加わる曲げモーメントをシアピン機構１７を
介してもう１つのラック１（または２）が分担して、構
造物系全体で外力に対抗するので、構造物系としての局
部的な変形が抑制されｆ　＃ｆｆｉ　−ＹＮ　６１７１
　Ｘ　６）ｍ　ｔ’？！　ａｄ　Ｋｆｉ　＋ｋ　’５　
ｊ’ｌ　　７．σ）Ｆ　本ス−〔発明の効果〕 以上詳述したように、本発明の複数塔状構造物の防振ｉ
ｔ震式組介せ構造によれば、互いに振動特性の異なる複
数の塔状構造物と、これらの塔状構造物の各上部を相互
に連結する梁部材とをそな見、上記複数の塔状構造物の
少なくとも１つと上記梁部材との連結部に、両者の相対
移動を拘束しうるグンパー機構とシアピン機構とが並設
されて、同シアピン機構が、上記相対移動の所定値にお
いて作動すべ（、上記両者の一方に固定されたシアピン
と、上記両者の他方に配設されて上記シアピンを所要の
ストロークまで案内しうる長穴とをそなえて構成される
という簡素な構造によって、重量車両等の通行など微小
な振動外力が働くとグンパー機構が作動して確実な防振
効果が得られ、また地震等による大きな振動外力が働く
とシアピン機構が作動して構造物系全体で外力に対抗し
ながら各構造物の運動が抑制され、更に大規模地震等の
大きな振動外力が働くと、シアピンが剪断破断しながら
構造物の運動エネルギーを吸収して枯造物の運動を滅裂
し、シアピン破断後は再びグンパー磯慴が作動して各構
造物の運動を滅裂させるというように、常にダンパー槻
購またはシアピン機構が働き、確実に構造物系における
振動を抑制することができ、十分な耐震効果が得られる
のである。

また、コ的荷重が片寄って構造物に作用して同構造物に
曲げモーメントが加わる際も、シアピン機構を介して構
造物系全体でその曲げモーメントに対抗しながら、確実
に蒲的変形が抑制され、構造物系の破損が防止される利
点もある。

【図面の簡単な説明】

第１〜２４図は本発明の第１実施例としての複数塔状構
造物の防振耐震式組合せ構造を示すもので、第１図はそ
の正面図、Ｉ５２図はその斜視図、第３図はそのグンバ
ー磯枯の斜視図、δ５４図はそのグンパーハ溝の断面図
、第５図はそのシアピン磯欄の側面図、第６図はそのシ
アピンｆｉｌの変形例を示す側面図、第７図はそのシア
ピン機構の他の変形例を示す側面図、第８図は第５図の
■−■矢視図、ｆｊ＆９図はそのシアピンの側面図、第
１０図はそのシアピンの変形例を示す側面図、第１１図
は本発明の防振耐震組合せ構造を有しない３つの塔状構
造物にそれぞれ載荷物を積載した状態を示す正面図、：
ｊＳ１２図はｆｆｌｌｌ図における構造物系の模式図、
第１３図は同構造物系における１次振動モードを示す模
式図、第１４図は同構造物系における２次振動モードを
示す模式図、第１５図は同構造物系に地震等による外力
が作用した際の振動モード例を示す模式図、第１６図は
第１図を模式化しで示す正面図、Ｉ５１７図は本発明の
梠遣が設けられた構造物において載荷物を積載した例を
示す模式的な正面図、第１８図はその載荷物積載状態に
おいてシアピンＲ構をそなえない場合の変位を示す模式
図、第１９図はその載荷物積載状態においてシアピン（
戊溝をそなえた場合の変位を示す模式図、第２０図は！
＠１７図と同様の構造物における他の積載例を示す模式
的な正面図、第２１図はその載荷物積載状態においてシ
アピン機構をそなえない場合の変位を示す模式図、第２
２図はその載荷物積載状態においてシアピン機構をそな
えた場合を示す模式図、第２３図（ａ）、（ｂ）は塔状
構造物の長手方向の構成例を示す側面図、第２４図は本
発明の複数塔状構造物の防振耐震式組合せ溝道の変形例
を示す斜視図であり、ｆ５２５〜３１図は本発明の第２
実施例としての複数塔状構造物の防振耐震式組合せ構造
を示すもので、第２５図はその正面図、第２６図は本発
明の防振耐震組合せ構造を有しない２つの塔状構造物に
それぞれ載荷物を積載した状態を示す正面図、第２７図
は第２６図における構造物系の模式図、第２８図は同構
造物系における１次振動モードを示す模式図、第２９図
は同構造物系における２次振動モードを示す模式図、第
３０図は同構造物系に地震等による外力が作用した際の
振動モード例を示す模式図、第３１図は第２５図を模式
化して示す正面図であり、第３２．３３図はそれぞれ従
来の塔状構造物を示す正面図である。 １・・強ラック、１ａ・・アーム、２・・弱ラック、２
ａ・・アーム、３・・梁部材、４・・ピン、ζ番・フィ
ブレーｈ＊ｚ＋）ン＋　７・・ゲンバー機構、８・・グ
ンバ一本体、９・・棒、１０・・プレート、１１・・粘
性流体、１２・・蓋部材、１３・・ラック頂部梁、１４
・・アイプレート、１５・・長穴、１６・・アイプレー
ト、１７゜１７’、１７”　・・シアピン機構、１８・
・シアピン、１９・・止めピン、２０・・ノツチ、２１
・・シアピン、２２・・長穴、２３・・シアピン受け、
２４・・シアピン穴、２５・・シアピン受け、２６・・
反溝、２７・・短手方向、２８・・長手方向、２９・・
載荷物、３０・・１次モード、３１・・２次モード、３
２・・プレース組み、３３・・プレース構造、ｆ、・・
ラック１の１次固有振動数、Ｉ２・・ラック２の１次固
有振動数、１１・・ラック１の曲げ剛性、Ｉ２・・ラッ
ク２の曲げ剛性、ω・・載荷物としての質点、δ１・・
ラック１の頂部変位、δ２・・ラック２の頂部変位、δ
。 δ′　・・ラック１とラック２との相互変位、δｃｒ・
・所定値（所定の変位値）、δａ、δ＋、δＣ１δ１゜
δＳ、δＳ′　・・撓み量。 復代理人　弁理士　飯　沼　汲　彦 第　２　図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図　　　　第８図 第９図　　　第１０図 第１１図 第１２図 第１３図 第１４図 第１５図 第１６図 第１７図 第１８図 第１９図 第２０図 第２１図 第２２図 第２４図 第２５図 第２６図 第２７図 第３１図 第３２図 ら１

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 互いに振動特性の異なる複数の塔状構造物と、これらの
   塔状構造物の各上部を相互に連結する梁部材とをそなえ
   、上記複数の塔状構造物の少なくとも１つと上記梁部材
   との連結部に、両者の相対移動を拘束しうるダンパー機
   構とシアピン機構とが並設されて、同シアピン機構が、
   上記相対移動の所定値において作動すべく、上記両者の
   一方に固定されたシアピンと、上記両者の他方に配設さ
   れて上記シアピンを所要のストロークまで案内しうる長
   穴とをそなえて構成されたことを特徴とする、複数塔状
   構造物の防振耐震式組合せ構造。