JPS628503B2 - - Google Patents
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- JPS628503B2 JPS628503B2 JP53131730A JP13173078A JPS628503B2 JP S628503 B2 JPS628503 B2 JP S628503B2 JP 53131730 A JP53131730 A JP 53131730A JP 13173078 A JP13173078 A JP 13173078A JP S628503 B2 JPS628503 B2 JP S628503B2
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- speed steel
- aisi
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/30—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Description
本発明は、切削並びに冷間加工用の低合金高速
度鋼に関するものである。 下記の主要合金元素を含有する低合金の基本的
高速度鋼が知られている。
度鋼に関するものである。 下記の主要合金元素を含有する低合金の基本的
高速度鋼が知られている。
【表】
この鋼の特徴はＣ／Ｖ比が極めて高く、
SIS2722（AISI M2）及びSIS2782（AISI M7）
高速度鋼では約0.45に対し約0.75になつており、
その結果、極めて硬いマルテンサイト地鉄が生ず
る。一方、Mo＋Ｗ＋Ｖの含有量は、SIS2722
（AISI M2）とSIS2782（AISI M7）ではそれぞ
れ13.5％と12.5％であるのに対しわずかに８％で
ある。炭化物形成元素であるMo、Ｗ及びＶの含
有量が低いにもかかわらずＣ／Ｖ比が高いため
に、この高速度鋼はSIS2722及びSIS2782やその
他の同様の高速度鋼と同等もしくはそれ以上にす
ぐれた性能を有している 上記の公知の高速度鋼の性能は、Ｃ／Ｖ比を高
めることができればさらに改善せしめられうる。
しかしながら、この鋼を二段階の焼きもどし工程
を伴なう普通の熱処理を行うと、残留オーステナ
イトと焼きもどしされないマルテンサイトの問題
があつて前記の改善は不可能である。 本発明の目的は、望ましくない組織的な構成成
分を生ずることなしに冒頭に述べた高速度鋼の
Ｃ／Ｖ比を高め、その性能を著しく改善すること
にある。 本発明の要旨とするところは、重量％でC0.90
〜1.05％、Si0.10〜1.00％、Cr2.0〜4.5％、Mo4.0
〜6.0％、W1.0〜2.0％、V1.0〜2.0％、Co1.0〜
6.0％、N0.02〜0.08％、S0.060％以下、残部鉄及
び通常の不純物からなりかつＣ／Ｖの比が0.70〜
0.94であることを特徴とする低合金高速度鋼にあ
る。 最近まで、高速度鋼中の残留オーステナイトの
分解速度に及ぼすCoの影響は知られていなかつ
た。例えば1972年以来、Haufes著“高速度鋼”
において、残留オーステナイトを転化するために
は、Coを含有する高速度鋼はCoを含有しない高
速度鋼よりも焼きもどしの回数を多くしなければ
ならないと述べられている。 “メタルプログレス”誌1977年８月号50頁にお
いて、B.FedrikssonはSIS2722（AISI M2）型の
高速度鋼における５〜10％のCoの影響を研究
し、この種の高速度鋼においてCoが残留オース
テナイトの転化を速める能力を有していることを
示している。本発明は冒頭に述べた基本的な高速
度鋼において、５％未満のCoが残留オーステナ
イトの安定性を著しく減じることを確かめたもの
である。Ｃ／Ｖ比の高いこの低合金高速度鋼にお
ける残留オーステナイトの分解に及ぼすCoの影
響はSIS2722（AISI M2）型の高速度鋼における
よりもはるかに大きいことが発見された。本発明
においては、この知見が高いＣ／Ｖ比を利用する
ことを可能にした。本発明は、前記の基本的な低
合金高速度鋼において、0.70〜0.94という高い
Ｃ／Ｖ比と1.0〜6.0％のCoとの組合せが組織上の
問題を生ずることなく、該鋼から作られた工具に
著しく優れた特性を与えることを確めたものであ
り、該工具は或種の用途においては、高合金高速
度鋼から作られた工具の特性より優れていること
を見出したものである。 一般に高速度鋼にCoを添加すると、高温にお
ける硬度の維持能力が鋼に与えられ、之と共に工
具の性能が向上することが知られている。しかし
ながら、Ｃ／Ｖ比の高い基本的な低合金高速度鋼
におけるCo添加の影響は、同様なCo添加をＣ／
Ｖ比の低い高合金高速度鋼、例えばSIS2722
（AISI M2）、SIS2782（AISI M7）、AISI T1や
AISI T7について行つた場合に比較して、驚異的
に大きい。 第１図に、本発明の鋼とSIS2722（AISI M2）
AISI M3：２、及びAISI T7におけるCoの添加
の影響を示す。本発明鋼以外の鋼のＣ／Ｖ比は
0.38〜0.45で本発明鋼のＣ／Ｖ比は約0.80であ
る。 第１図の曲線１と２は本発明鋼の旋削と穴あけ
作業における性能を示す（垂直軸は作業性能の増
大を％で示す）。これらの曲線の完全な切削デー
タは実施例１（曲線１）及び実験例４（曲線２）
に示す。曲線３はAISI M3：２に対するCoの添
加が、穴あけ作業に際してその性能に対して如何
なる影響を及ぼすかを示す（実験例４における完
全な旋削データ）。曲線４は“Krupp Monats”
誌13頁、1932のHoudremontとSchraderの記事か
ら抜莢した。この曲線はCoの添加によつてAISI
T7の旋盤工具の性能がどのように影響されるか
を示している。曲線５，６及び７はSIS2722
（AISI M2）の性能がCo添加によつてどのように
影響されるかを示す。これら曲線の切削データを
下記に示す。
SIS2722（AISI M2）及びSIS2782（AISI M7）
高速度鋼では約0.45に対し約0.75になつており、
その結果、極めて硬いマルテンサイト地鉄が生ず
る。一方、Mo＋Ｗ＋Ｖの含有量は、SIS2722
（AISI M2）とSIS2782（AISI M7）ではそれぞ
れ13.5％と12.5％であるのに対しわずかに８％で
ある。炭化物形成元素であるMo、Ｗ及びＶの含
有量が低いにもかかわらずＣ／Ｖ比が高いため
に、この高速度鋼はSIS2722及びSIS2782やその
他の同様の高速度鋼と同等もしくはそれ以上にす
ぐれた性能を有している 上記の公知の高速度鋼の性能は、Ｃ／Ｖ比を高
めることができればさらに改善せしめられうる。
しかしながら、この鋼を二段階の焼きもどし工程
を伴なう普通の熱処理を行うと、残留オーステナ
イトと焼きもどしされないマルテンサイトの問題
があつて前記の改善は不可能である。 本発明の目的は、望ましくない組織的な構成成
分を生ずることなしに冒頭に述べた高速度鋼の
Ｃ／Ｖ比を高め、その性能を著しく改善すること
にある。 本発明の要旨とするところは、重量％でC0.90
〜1.05％、Si0.10〜1.00％、Cr2.0〜4.5％、Mo4.0
〜6.0％、W1.0〜2.0％、V1.0〜2.0％、Co1.0〜
6.0％、N0.02〜0.08％、S0.060％以下、残部鉄及
び通常の不純物からなりかつＣ／Ｖの比が0.70〜
0.94であることを特徴とする低合金高速度鋼にあ
る。 最近まで、高速度鋼中の残留オーステナイトの
分解速度に及ぼすCoの影響は知られていなかつ
た。例えば1972年以来、Haufes著“高速度鋼”
において、残留オーステナイトを転化するために
は、Coを含有する高速度鋼はCoを含有しない高
速度鋼よりも焼きもどしの回数を多くしなければ
ならないと述べられている。 “メタルプログレス”誌1977年８月号50頁にお
いて、B.FedrikssonはSIS2722（AISI M2）型の
高速度鋼における５〜10％のCoの影響を研究
し、この種の高速度鋼においてCoが残留オース
テナイトの転化を速める能力を有していることを
示している。本発明は冒頭に述べた基本的な高速
度鋼において、５％未満のCoが残留オーステナ
イトの安定性を著しく減じることを確かめたもの
である。Ｃ／Ｖ比の高いこの低合金高速度鋼にお
ける残留オーステナイトの分解に及ぼすCoの影
響はSIS2722（AISI M2）型の高速度鋼における
よりもはるかに大きいことが発見された。本発明
においては、この知見が高いＣ／Ｖ比を利用する
ことを可能にした。本発明は、前記の基本的な低
合金高速度鋼において、0.70〜0.94という高い
Ｃ／Ｖ比と1.0〜6.0％のCoとの組合せが組織上の
問題を生ずることなく、該鋼から作られた工具に
著しく優れた特性を与えることを確めたものであ
り、該工具は或種の用途においては、高合金高速
度鋼から作られた工具の特性より優れていること
を見出したものである。 一般に高速度鋼にCoを添加すると、高温にお
ける硬度の維持能力が鋼に与えられ、之と共に工
具の性能が向上することが知られている。しかし
ながら、Ｃ／Ｖ比の高い基本的な低合金高速度鋼
におけるCo添加の影響は、同様なCo添加をＣ／
Ｖ比の低い高合金高速度鋼、例えばSIS2722
（AISI M2）、SIS2782（AISI M7）、AISI T1や
AISI T7について行つた場合に比較して、驚異的
に大きい。 第１図に、本発明の鋼とSIS2722（AISI M2）
AISI M3：２、及びAISI T7におけるCoの添加
の影響を示す。本発明鋼以外の鋼のＣ／Ｖ比は
0.38〜0.45で本発明鋼のＣ／Ｖ比は約0.80であ
る。 第１図の曲線１と２は本発明鋼の旋削と穴あけ
作業における性能を示す（垂直軸は作業性能の増
大を％で示す）。これらの曲線の完全な切削デー
タは実施例１（曲線１）及び実験例４（曲線２）
に示す。曲線３はAISI M3：２に対するCoの添
加が、穴あけ作業に際してその性能に対して如何
なる影響を及ぼすかを示す（実験例４における完
全な旋削データ）。曲線４は“Krupp Monats”
誌13頁、1932のHoudremontとSchraderの記事か
ら抜莢した。この曲線はCoの添加によつてAISI
T7の旋盤工具の性能がどのように影響されるか
を示している。曲線５，６及び７はSIS2722
（AISI M2）の性能がCo添加によつてどのように
影響されるかを示す。これら曲線の切削データを
下記に示す。
【表】
【表】
添付図は、本発明による0.70〜0.94という高い
Ｃ／Ｖ比と1.0〜6.0％のCo含有量の組合せによ
り、従来知られていなかつた複合効果で説明する
以外に説明のできない程高い性能の向上が得られ
ることを示す。 本発明における各化学成分組成の限定理由を説
明する。 ＣとＶは、Ｖが強力な炭化物形成元素であるか
ら互いに強い影響力と依存性を持つている。Ｃ／
Ｖ比を0.70〜0.94と規定した理由は、これが0.70
未満では硬度および耐摩耗性が劣化し、一方0.94
を超えると、残留オーステナイトと焼戻しされな
いマルテンサイトが生じ、靭性が劣化するからで
ある。 しかして、Ｃを0.90〜1.05％、Ｖを1.0〜2.0％
と夫々規定したのは、勿論前記したＣ／Ｖ比にも
関連するが、Ｃ及びＶが前記の上限値を超える
と、VC−炭化物が過剰となつて研削性が劣化
し、他方下限値未満ではVC−炭化物の析出が過
少となり、耐摩耗性が劣化するからである。 SiとＮの両者は、M2C−炭化物をMC及びM6C
−炭化物に熱分解する効果を奏する点で一つのグ
ループに属するものと見做されうる。しかして、
之等の炭化物は、焼入れ性の優れた微細均一に分
散した炭化物を有する最終組織を形成する。この
ような効果を奏するためには、SiとＮの量は夫々
0.10〜1.00％、0.02〜0.08％と規定する必要があ
る。より好ましくは、Si0.40〜0.70％、N0.04〜
0.07％である。 Mo及びＷの両者は、鋼の二次硬度又は焼入れ
性、耐摩耗性にとつて重要である。また鋼の原料
コストにも著しい影響がある。これらを勘案して
Mo4.0〜6.0％、W1.0〜2.0％と定めた。 Coは残留オーステナイト、従つて脆い焼戻さ
れないマルテンサイトを減少する効果がある。こ
の効果は高いＣ／Ｖ比の高速度鋼において、より
顕著であることが確かめられた。Coは又赤熱硬
度を高める効果を有する。斯かる観点からその量
を1.0〜6.0％と規定した。 Crは鋼の熱間強度、耐摩耗性、焼入れ性、靭
性、耐酸化性の向上並びに変形の抑制に効果があ
るが、本発明が対象とする高速度鋼においては、
その量は2.0〜4.5％で十分である。 以下本発明による高速度鋼の組成（wt％）と
Ｃ／Ｖ比の例を例示すれば次の通りである。
Ｃ／Ｖ比と1.0〜6.0％のCo含有量の組合せによ
り、従来知られていなかつた複合効果で説明する
以外に説明のできない程高い性能の向上が得られ
ることを示す。 本発明における各化学成分組成の限定理由を説
明する。 ＣとＶは、Ｖが強力な炭化物形成元素であるか
ら互いに強い影響力と依存性を持つている。Ｃ／
Ｖ比を0.70〜0.94と規定した理由は、これが0.70
未満では硬度および耐摩耗性が劣化し、一方0.94
を超えると、残留オーステナイトと焼戻しされな
いマルテンサイトが生じ、靭性が劣化するからで
ある。 しかして、Ｃを0.90〜1.05％、Ｖを1.0〜2.0％
と夫々規定したのは、勿論前記したＣ／Ｖ比にも
関連するが、Ｃ及びＶが前記の上限値を超える
と、VC−炭化物が過剰となつて研削性が劣化
し、他方下限値未満ではVC−炭化物の析出が過
少となり、耐摩耗性が劣化するからである。 SiとＮの両者は、M2C−炭化物をMC及びM6C
−炭化物に熱分解する効果を奏する点で一つのグ
ループに属するものと見做されうる。しかして、
之等の炭化物は、焼入れ性の優れた微細均一に分
散した炭化物を有する最終組織を形成する。この
ような効果を奏するためには、SiとＮの量は夫々
0.10〜1.00％、0.02〜0.08％と規定する必要があ
る。より好ましくは、Si0.40〜0.70％、N0.04〜
0.07％である。 Mo及びＷの両者は、鋼の二次硬度又は焼入れ
性、耐摩耗性にとつて重要である。また鋼の原料
コストにも著しい影響がある。これらを勘案して
Mo4.0〜6.0％、W1.0〜2.0％と定めた。 Coは残留オーステナイト、従つて脆い焼戻さ
れないマルテンサイトを減少する効果がある。こ
の効果は高いＣ／Ｖ比の高速度鋼において、より
顕著であることが確かめられた。Coは又赤熱硬
度を高める効果を有する。斯かる観点からその量
を1.0〜6.0％と規定した。 Crは鋼の熱間強度、耐摩耗性、焼入れ性、靭
性、耐酸化性の向上並びに変形の抑制に効果があ
るが、本発明が対象とする高速度鋼においては、
その量は2.0〜4.5％で十分である。 以下本発明による高速度鋼の組成（wt％）と
Ｃ／Ｖ比の例を例示すれば次の通りである。
【表】
【表】
さきにも述べたように、本発明の高速度鋼は、
或る種の用途において、例えば捩れ錐（ドリル）
の場合、高合金高速度鋼と同等もしくはよりすぐ
れた性能を発揮する。以下、本発明の高速度鋼、
冒頭に述べた基本的な高速度鋼及び市販の高合金
高速度鋼の性能を比較テストした結果を示す。本
発明鋼及び冒頭に述べた基本の高速度鋼は1160℃
でオーステナイト化し、塩浴中で550℃に急冷し
（Slake）、油中で室温まで冷却した。試片は最終
的に565℃で１時間２回焼きもどした。 試験例中の標準鋼は通常の方法で熱処理を施し
た。 試験例 １ 本発明による低合金高速度鋼の性能に及ぼす
Co含有量の影響 作 業：旋 削 鋼 材：SIS2541、HB＝255 工 具：γ＝10゜、α＝５゜、η＝60゜、λ＝０
゜、ｒ＝0.5mm 切削データ：ａ×ｓ＝2.0×0.31mm、ｖ＝30ｍ／
min 判 定：破 断 切削液：デイフエンドール 旋削テストの結果を、Co含有量との関係にお
いて、第２図に示した。 本試験例１で使用した低合金高速度鋼の化学成
分組成を下記表に示す。
或る種の用途において、例えば捩れ錐（ドリル）
の場合、高合金高速度鋼と同等もしくはよりすぐ
れた性能を発揮する。以下、本発明の高速度鋼、
冒頭に述べた基本的な高速度鋼及び市販の高合金
高速度鋼の性能を比較テストした結果を示す。本
発明鋼及び冒頭に述べた基本の高速度鋼は1160℃
でオーステナイト化し、塩浴中で550℃に急冷し
（Slake）、油中で室温まで冷却した。試片は最終
的に565℃で１時間２回焼きもどした。 試験例中の標準鋼は通常の方法で熱処理を施し
た。 試験例 １ 本発明による低合金高速度鋼の性能に及ぼす
Co含有量の影響 作 業：旋 削 鋼 材：SIS2541、HB＝255 工 具：γ＝10゜、α＝５゜、η＝60゜、λ＝０
゜、ｒ＝0.5mm 切削データ：ａ×ｓ＝2.0×0.31mm、ｖ＝30ｍ／
min 判 定：破 断 切削液：デイフエンドール 旋削テストの結果を、Co含有量との関係にお
いて、第２図に示した。 本試験例１で使用した低合金高速度鋼の化学成
分組成を下記表に示す。
【表】
【表】
試験例 ２
本発明鋼とSIS2723（AISI M35）の性能比較
作 業：ねじ山切削
鋼 材：AISI4340、HRC＝25−26
速 度：560rpm
冷 却：オイルエマルジヨン
穴寸法：8.5×20mm（深さ）
判 定：標準ゲージによるねじ公差（thread
tolerance） 結果は下表に示す通りである。
tolerance） 結果は下表に示す通りである。
【表】
試験例 ３
本発明の高速度鋼とSIS2723（AISI M35）と
の性能比較 作 業：ねじ山切削 鋼 材：AISI H11、HRC＝44−45 速 度：100rpm 冷 却：オイルエマルジヨン 穴寸法：8.5×15mm（深さ） 判 定：標準ゲージによるねじ公差 結果は下表に示す通りである。
の性能比較 作 業：ねじ山切削 鋼 材：AISI H11、HRC＝44−45 速 度：100rpm 冷 却：オイルエマルジヨン 穴寸法：8.5×15mm（深さ） 判 定：標準ゲージによるねじ公差 結果は下表に示す通りである。
【表】
試験例 ４
本発明の高速度鋼と基本の高速度鋼、BS
BT42、AISI M3：２、AISI M3：２（Co：8.5
％）との性能比較 作 業：穴あけ 鋼 材：SIS1880、HB＝235 ドリル寸法：φ5.0×85mm ドリル速度：22.5ｍ／min 送 り：0.091mm／回転 穴深さ（盲あな）：10mm（２×ｄ） 切削液：デイフエンドール 判 定：全摩耗 結果は下表に示す通りである。
BT42、AISI M3：２、AISI M3：２（Co：8.5
％）との性能比較 作 業：穴あけ 鋼 材：SIS1880、HB＝235 ドリル寸法：φ5.0×85mm ドリル速度：22.5ｍ／min 送 り：0.091mm／回転 穴深さ（盲あな）：10mm（２×ｄ） 切削液：デイフエンドール 判 定：全摩耗 結果は下表に示す通りである。
【表】
上述の性能試験例においては、高速度鋼に添加
される高価で稀少な合金元素の消費を節減する上
で本発明鋼が大きな貢献をしていることを示すた
めにMo＋Ｗ＋Ｖ＋Coの合計量（wt％）を示し
た。
される高価で稀少な合金元素の消費を節減する上
で本発明鋼が大きな貢献をしていることを示すた
めにMo＋Ｗ＋Ｖ＋Coの合計量（wt％）を示し
た。
第１図及び第２図は本発明鋼及び比較鋼におけ
る切削性能に及ぼすCo添加量の影響を示す図で
ある。
る切削性能に及ぼすCo添加量の影響を示す図で
ある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量％でC0.90〜1.05％、Si0.10〜1.00％、
Cr2.0〜4.5％、Mo4.0〜6.0％、W1.0〜2.0％、
V1.0〜2.0％、Co1.0〜6.0％、N0.02〜0.08％、
S0.060％以下、残部鉄及び通常の不純物からなり
かつＣ／Ｖの比が0.70〜0.94であることを特徴と
する低合金高速度鋼。 ２ Coの含有量が2.0〜4.0％である特許請求の範
囲第１項記載の低合金高速度鋼。 ３ Siの含有量が0.40〜0.70％である特許請求の
範囲第１項または第２項記載の低合金高速度鋼。 ４ Ｎ含有量が0.04〜0.07％である特許請求の範
囲第１項ないし第３項の何れかに記載の低合金高
速度鋼。 ５ Mo、Ｗ、Ｖ、及びCoの含有量が９％≦Mo＋
Ｗ＋Ｖ＋Co≦12％の関係にある特許請求の範囲
第１項ないし第４項の何れかに記載の低合金高速
度鋼。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE7712190A SE422598B (sv) | 1977-10-28 | 1977-10-28 | Snabbstal |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54132419A JPS54132419A (en) | 1979-10-15 |
| JPS628503B2 true JPS628503B2 (ja) | 1987-02-23 |
Family
ID=20332712
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13173078A Granted JPS54132419A (en) | 1977-10-28 | 1978-10-27 | Low alloy high speed steel |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS54132419A (ja) |
| AT (1) | AT386613B (ja) |
| BR (1) | BR7807117A (ja) |
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| GB (1) | GB2006826B (ja) |
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Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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- 1978-10-27 ES ES474632A patent/ES474632A1/es not_active Expired
Also Published As
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| FR2407270A1 (fr) | 1979-05-25 |
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