JPS629165B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS629165B2 JPS629165B2 JP56060860A JP6086081A JPS629165B2 JP S629165 B2 JPS629165 B2 JP S629165B2 JP 56060860 A JP56060860 A JP 56060860A JP 6086081 A JP6086081 A JP 6086081A JP S629165 B2 JPS629165 B2 JP S629165B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- zone
- soaking
- sections
- continuous annealing
- heating zone
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
本発明は鋼板の連続焼鈍方法に係り、特に多種
類の通板材が炉長を有効に利用できる鋼板の連続
焼鈍方法に関する。 従来の鋼板連続焼鈍炉は第１図Ａに示す如く、
仕切壁１により予熱帯２、加熱帯３および均熱帯
４に明確に区別され、これらの長さは固定し、側
壁にバーナー５、中央にローラ６が設けられてい
る。通常、負荷の大きい通板材７に適した設計が
されているため、負荷の小さい通板材７に関して
は炉長を有効に使用できず燃料原単位悪化の原因
となつている。 従来の鋼板の連続焼鈍方法を具体的に説明す
る。１基の連続焼鈍炉で高負荷材と低負荷材の２
種類の通板材を処理する場合、板厚、板幅、ライ
ンスピード、均熱時間および均熱温度について、
高負荷材ケースと低負荷材ケースの特性値を
比較すると第１表のとおりである。
類の通板材が炉長を有効に利用できる鋼板の連続
焼鈍方法に関する。 従来の鋼板連続焼鈍炉は第１図Ａに示す如く、
仕切壁１により予熱帯２、加熱帯３および均熱帯
４に明確に区別され、これらの長さは固定し、側
壁にバーナー５、中央にローラ６が設けられてい
る。通常、負荷の大きい通板材７に適した設計が
されているため、負荷の小さい通板材７に関して
は炉長を有効に使用できず燃料原単位悪化の原因
となつている。 従来の鋼板の連続焼鈍方法を具体的に説明す
る。１基の連続焼鈍炉で高負荷材と低負荷材の２
種類の通板材を処理する場合、板厚、板幅、ライ
ンスピード、均熱時間および均熱温度について、
高負荷材ケースと低負荷材ケースの特性値を
比較すると第１表のとおりである。
【表】
この場合の高負荷材ケースと低負荷材ケース
のラインスピードをそれぞれＶ，Ｖ、均熱
時間をそれぞれｔ，ｔとすると次の関係とな
る。 Ｖ＞Ｖ＞Ｏ， ｔ＞ｔ＞Ｏ 従つてＶ×ｔ＞Ｖ×ｔとなる。ここで
Ｖ×ｔ，Ｖ×ｔはそれぞれの均熱帯の必
要長さであつて、連続焼鈍炉の均熱帯の長さが高
負荷材ケースの必要長さＶ×ｔに等しいと
すると、低負荷材ケースの対しては必要以上の
長さがあることになる。すなわち第１図Ｂにおけ
る長さＬが低負荷材に対する不必要な均熱帯長さ
となる。通板材に対する過剰な均熱は燃料原単位
悪化の原因となり、このような焼鈍方法は高負荷
材ケースには適しているが低負荷材ケースに
は不適である。 本発明の目的は従来の鋼板の連続焼鈍方法の欠
点を解消し、熱荷負の異なる鋼板に対してそれぞ
れの熱効率が良好な鋼板の連続焼鈍方法を提供す
るにある。 本発明の要旨とするところは次のとおりであ
る。すなわち、連続焼鈍炉内を仕切壁にて予熱
帯、加熱帯および均熱帯に区分して焼鈍する鋼板
の連続焼鈍方法において、前記仕切壁を増設して
セクシヨンに細分し通板材に応じて均熱条件を満
たす最小セクシヨンが均熱帯、加熱条件を満たす
最小セクシヨンが加熱帯、残余のセクシヨンが予
熱帯になる如くセクシヨンの組合せを変更して焼
鈍することを特徴とする鋼板の連続焼鈍方法であ
る。 すなわち、予熱帯、加熱帯および均熱帯の長さ
を可変とし、通板材の最適な炉長区分で鈍焼を行
つて、それぞれの通板材の最低の燃料原単位を得
ることのできる焼鈍方法である。 従来の連続焼鈍方法を第１図Ｂに基いて詳細に
検討してみる。高負荷材ケースと低負荷材ケー
スのそれぞれの炉内のヒートパターンおよび材
料の昇温曲線をおよびで示した。従来の連続
焼鈍炉においては予熱帯、加熱帯および均熱帯は
固定されているので前記の如く高負荷材ケース
の昇温曲線は材料に適した状態を示している
が、低負荷材ケースの昇温曲線は必要以上の
均熱帯の長さＬがあるので燃料原単位の損失とな
つている。又予熱帯および加熱帯のヒートパター
ンも最適とはいえない。 本発明者らは、曲線の欠点を解消するため曲
線のヒートパターンを検討した。すなわち従来
の均熱帯および加熱帯をより短くし、逆に予熱帯
を長く使用するのである。これによりの場合よ
りの場合は排ガス温度が低下し燃料原単位が低
下する。一般に同一の連続焼鈍炉において同一の
通板材を処理する時、通板材の入側および出側の
温度がそれぞれ等しく、炉の固定損失熱、排ガス
酸素濃度を同一とすると、排ガス温度の低い方が
燃料原単位が低くて良好であるので、排ガス温度
が燃料原単位の目標となつている。 上記の検討結果に基き第１表および第１図Ｂの
高負荷材および低負荷材の２種類の通板材によつ
て本発明の焼鈍方法を説明する。 まず連続焼鈍炉を第２図Ａに示す如く炉長方向
を仕切壁１で適当数のセクシヨンに分割する。第
２図Ａの実施例では10区分に細分している。ここ
でセクシヨンとは燃焼制御のできる最小単位であ
り、このセクシヨンはいずれも予熱帯、加熱帯、
均熱帯に区分せず流動的に使用できるものであ
る。 高負荷材ケースと低負荷材ケースとでは均
熱帯および加熱帯の必要長さが異なるが、先の検
討結果に基き最適の区分を第２図Ｂに示した。均
熱帯はケースとケースでそれぞれNo.７〜10セ
クシヨン、No.８〜10セクシヨンとする。同様に加
熱帯はケースとケースでそれぞれNo.３〜６セ
クシヨン、No.７セクシヨンとする。予熱帯はケー
スとケースでそれぞれNo.１〜２セクシヨン、
No.１〜６セクシヨンとする。このようにまずケー
スおよびケースの均熱帯の必要長さをそれぞ
れＶ×ｔ，Ｖ×ｔとして決定する。次に
必要最少限の加熱帯を検討して決定し、残りを予
熱帯として利用するのである。ケースでは均熱
帯が短くなり、加熱帯は最少限の１セクシヨンと
なり、残りは予熱帯として使用される。 第２図Ｂに本発明法によつて焼鈍した時の高負
荷材ケースと低負荷材ケースのヒートパター
ンおよび昇温曲線をそれぞれおよびで示し
た。高負荷材については従来法と差異がない。低
負荷材について従来法の第１図Ｂの曲線と本発
明法の第２図Ｂの曲線を比較すると大きな差異
があり、ヒートパターンおよび昇温曲線とも本発
明法の曲線の方が曲線の傾斜がゆるく、本発明
法の排ガス温度の方がヒートパターンより推測し
て低いことが明らかである。 このように本発明法では各通板材に適した炉長
分割になる如く連続焼鈍を行うことによつて、そ
の連続焼鈍炉で得られる最良の原単位を各通板材
ごとに達成することが可能である。 なお仕切壁１は上記の如くセクシヨン分割を行
つて目標のヒートパターンを実現させるための手
段として必要であるが高温雰囲気中にあるため水
冷構造となつている。すなわち冷却水用の配管を
鋼板で覆い、これにＶアンカを溶接し、さらにキ
ヤスダブル耐火物で被覆したものである。これに
より、隣接セクシヨン間で設定温度が異なる場
合、それぞれの設定温度を保持し、他のセクシヨ
ンの影響を受け難くすることができる。 第２図Ｂの実施例ではNo.７セクシヨンが加熱帯
と均熱帯とに使い分けされているが、このような
場合、必要とされるバーナーの燃焼容量の範囲が
広くなる。通常バーナーの燃焼最大容量に対する
使用時容量の比が15％程度以下になると燃焼性が
不安定になり、フレーム温度の分布が大きく変化
して通板材の幅方向の分布に悪影響するので、こ
のような場合はバーナーの間引き燃焼を行う。 実施例 同一連続焼鈍炉を使用し、板厚３mm、板幅1200
mmの低負荷材の連続焼鈍を本発明法と従来法と比
較して実施した。すなわち、いずれもラインスピ
ードを25ｍ／min、均熱温度を850℃、均熱保持
時間を50秒の同一条件とした。但し炉長の区分を
本発明法は従来法から変更して試験した。すなわ
ち、予熱帯は従来法と本発明法ではそれぞれNo.１
〜２セクシヨン、No.１〜６セクシヨンとした。加
熱帯は従来法と本発明法でそれぞれNo.３〜６、No.
７セクシヨンとし、均熱帯はそれぞれNo.７〜10、
No.８〜10セクシヨンとした。 その結果を第２表に示したが排ガス温度は従来
法の650℃に対し本発明法は350℃と低く、従つて
燃料原単位は従来法の195×103Kcal/tに対し本発
明法は180×103Kcal/tであつて、本発明法は15×
103Kcal/tの節減となつている。
のラインスピードをそれぞれＶ，Ｖ、均熱
時間をそれぞれｔ，ｔとすると次の関係とな
る。 Ｖ＞Ｖ＞Ｏ， ｔ＞ｔ＞Ｏ 従つてＶ×ｔ＞Ｖ×ｔとなる。ここで
Ｖ×ｔ，Ｖ×ｔはそれぞれの均熱帯の必
要長さであつて、連続焼鈍炉の均熱帯の長さが高
負荷材ケースの必要長さＶ×ｔに等しいと
すると、低負荷材ケースの対しては必要以上の
長さがあることになる。すなわち第１図Ｂにおけ
る長さＬが低負荷材に対する不必要な均熱帯長さ
となる。通板材に対する過剰な均熱は燃料原単位
悪化の原因となり、このような焼鈍方法は高負荷
材ケースには適しているが低負荷材ケースに
は不適である。 本発明の目的は従来の鋼板の連続焼鈍方法の欠
点を解消し、熱荷負の異なる鋼板に対してそれぞ
れの熱効率が良好な鋼板の連続焼鈍方法を提供す
るにある。 本発明の要旨とするところは次のとおりであ
る。すなわち、連続焼鈍炉内を仕切壁にて予熱
帯、加熱帯および均熱帯に区分して焼鈍する鋼板
の連続焼鈍方法において、前記仕切壁を増設して
セクシヨンに細分し通板材に応じて均熱条件を満
たす最小セクシヨンが均熱帯、加熱条件を満たす
最小セクシヨンが加熱帯、残余のセクシヨンが予
熱帯になる如くセクシヨンの組合せを変更して焼
鈍することを特徴とする鋼板の連続焼鈍方法であ
る。 すなわち、予熱帯、加熱帯および均熱帯の長さ
を可変とし、通板材の最適な炉長区分で鈍焼を行
つて、それぞれの通板材の最低の燃料原単位を得
ることのできる焼鈍方法である。 従来の連続焼鈍方法を第１図Ｂに基いて詳細に
検討してみる。高負荷材ケースと低負荷材ケー
スのそれぞれの炉内のヒートパターンおよび材
料の昇温曲線をおよびで示した。従来の連続
焼鈍炉においては予熱帯、加熱帯および均熱帯は
固定されているので前記の如く高負荷材ケース
の昇温曲線は材料に適した状態を示している
が、低負荷材ケースの昇温曲線は必要以上の
均熱帯の長さＬがあるので燃料原単位の損失とな
つている。又予熱帯および加熱帯のヒートパター
ンも最適とはいえない。 本発明者らは、曲線の欠点を解消するため曲
線のヒートパターンを検討した。すなわち従来
の均熱帯および加熱帯をより短くし、逆に予熱帯
を長く使用するのである。これによりの場合よ
りの場合は排ガス温度が低下し燃料原単位が低
下する。一般に同一の連続焼鈍炉において同一の
通板材を処理する時、通板材の入側および出側の
温度がそれぞれ等しく、炉の固定損失熱、排ガス
酸素濃度を同一とすると、排ガス温度の低い方が
燃料原単位が低くて良好であるので、排ガス温度
が燃料原単位の目標となつている。 上記の検討結果に基き第１表および第１図Ｂの
高負荷材および低負荷材の２種類の通板材によつ
て本発明の焼鈍方法を説明する。 まず連続焼鈍炉を第２図Ａに示す如く炉長方向
を仕切壁１で適当数のセクシヨンに分割する。第
２図Ａの実施例では10区分に細分している。ここ
でセクシヨンとは燃焼制御のできる最小単位であ
り、このセクシヨンはいずれも予熱帯、加熱帯、
均熱帯に区分せず流動的に使用できるものであ
る。 高負荷材ケースと低負荷材ケースとでは均
熱帯および加熱帯の必要長さが異なるが、先の検
討結果に基き最適の区分を第２図Ｂに示した。均
熱帯はケースとケースでそれぞれNo.７〜10セ
クシヨン、No.８〜10セクシヨンとする。同様に加
熱帯はケースとケースでそれぞれNo.３〜６セ
クシヨン、No.７セクシヨンとする。予熱帯はケー
スとケースでそれぞれNo.１〜２セクシヨン、
No.１〜６セクシヨンとする。このようにまずケー
スおよびケースの均熱帯の必要長さをそれぞ
れＶ×ｔ，Ｖ×ｔとして決定する。次に
必要最少限の加熱帯を検討して決定し、残りを予
熱帯として利用するのである。ケースでは均熱
帯が短くなり、加熱帯は最少限の１セクシヨンと
なり、残りは予熱帯として使用される。 第２図Ｂに本発明法によつて焼鈍した時の高負
荷材ケースと低負荷材ケースのヒートパター
ンおよび昇温曲線をそれぞれおよびで示し
た。高負荷材については従来法と差異がない。低
負荷材について従来法の第１図Ｂの曲線と本発
明法の第２図Ｂの曲線を比較すると大きな差異
があり、ヒートパターンおよび昇温曲線とも本発
明法の曲線の方が曲線の傾斜がゆるく、本発明
法の排ガス温度の方がヒートパターンより推測し
て低いことが明らかである。 このように本発明法では各通板材に適した炉長
分割になる如く連続焼鈍を行うことによつて、そ
の連続焼鈍炉で得られる最良の原単位を各通板材
ごとに達成することが可能である。 なお仕切壁１は上記の如くセクシヨン分割を行
つて目標のヒートパターンを実現させるための手
段として必要であるが高温雰囲気中にあるため水
冷構造となつている。すなわち冷却水用の配管を
鋼板で覆い、これにＶアンカを溶接し、さらにキ
ヤスダブル耐火物で被覆したものである。これに
より、隣接セクシヨン間で設定温度が異なる場
合、それぞれの設定温度を保持し、他のセクシヨ
ンの影響を受け難くすることができる。 第２図Ｂの実施例ではNo.７セクシヨンが加熱帯
と均熱帯とに使い分けされているが、このような
場合、必要とされるバーナーの燃焼容量の範囲が
広くなる。通常バーナーの燃焼最大容量に対する
使用時容量の比が15％程度以下になると燃焼性が
不安定になり、フレーム温度の分布が大きく変化
して通板材の幅方向の分布に悪影響するので、こ
のような場合はバーナーの間引き燃焼を行う。 実施例 同一連続焼鈍炉を使用し、板厚３mm、板幅1200
mmの低負荷材の連続焼鈍を本発明法と従来法と比
較して実施した。すなわち、いずれもラインスピ
ードを25ｍ／min、均熱温度を850℃、均熱保持
時間を50秒の同一条件とした。但し炉長の区分を
本発明法は従来法から変更して試験した。すなわ
ち、予熱帯は従来法と本発明法ではそれぞれNo.１
〜２セクシヨン、No.１〜６セクシヨンとした。加
熱帯は従来法と本発明法でそれぞれNo.３〜６、No.
７セクシヨンとし、均熱帯はそれぞれNo.７〜10、
No.８〜10セクシヨンとした。 その結果を第２表に示したが排ガス温度は従来
法の650℃に対し本発明法は350℃と低く、従つて
燃料原単位は従来法の195×103Kcal/tに対し本発
明法は180×103Kcal/tであつて、本発明法は15×
103Kcal/tの節減となつている。
【表】
なお低負荷材の上記の従来例と本発明例のヒー
トパターンおよび昇温曲線をそれぞれ第１図Ｂ曲
線、第２図Ｂ曲線に示した。 なお参考のため同一の連続焼鈍炉を使用し、板
厚４mm、板幅1500mmの高負荷材を従来法で焼鈍す
る比較試験を行つた。すなわちラインスピードは
30ｍ／min、均熱時間は55秒、均熱温度は1100℃
とし、炉長の分布は予熱帯：No.１〜２セクシヨ
ン、加熱帯：No.３〜６セクシヨン、均熱帯：No.７
〜10セクシヨンで焼鈍しその結果を同じく第２表
に示した。すなわち排ガス温度は900℃、燃料原
単位は245×103Kcal/tであつた。なお第２図Ｂ曲
線にヒートパターンおよび昇温曲線を示した。 本発明は前記の実施例から明らかな如く、鋼板
の連続焼鈍において、通板材に応じて均熱帯、加
熱帯および予熱帯の組合せを有効に変更して焼鈍
することによつて燃料原単位を低減する効果をあ
げることができた。
トパターンおよび昇温曲線をそれぞれ第１図Ｂ曲
線、第２図Ｂ曲線に示した。 なお参考のため同一の連続焼鈍炉を使用し、板
厚４mm、板幅1500mmの高負荷材を従来法で焼鈍す
る比較試験を行つた。すなわちラインスピードは
30ｍ／min、均熱時間は55秒、均熱温度は1100℃
とし、炉長の分布は予熱帯：No.１〜２セクシヨ
ン、加熱帯：No.３〜６セクシヨン、均熱帯：No.７
〜10セクシヨンで焼鈍しその結果を同じく第２表
に示した。すなわち排ガス温度は900℃、燃料原
単位は245×103Kcal/tであつた。なお第２図Ｂ曲
線にヒートパターンおよび昇温曲線を示した。 本発明は前記の実施例から明らかな如く、鋼板
の連続焼鈍において、通板材に応じて均熱帯、加
熱帯および予熱帯の組合せを有効に変更して焼鈍
することによつて燃料原単位を低減する効果をあ
げることができた。
第１図Ａ，Ｂはそれぞれ従来法の連続焼鈍炉の
断面図および対応するヒートパターンと通板材の
昇温曲線を示す線図、第２図Ａ，Ｂはそれぞれ本
発明法の連続焼鈍炉の断面図および対応するヒー
トパターンと通板材の昇温曲線を示す線図であ
る。 １…仕切壁、２…予熱帯、３…加熱帯、４…均
熱帯、５…バーナー、６…ローラ、７…通板材。
断面図および対応するヒートパターンと通板材の
昇温曲線を示す線図、第２図Ａ，Ｂはそれぞれ本
発明法の連続焼鈍炉の断面図および対応するヒー
トパターンと通板材の昇温曲線を示す線図であ
る。 １…仕切壁、２…予熱帯、３…加熱帯、４…均
熱帯、５…バーナー、６…ローラ、７…通板材。
Claims (1)
- １ 連続焼鈍炉内を仕切壁にて予熱帯、加熱帯お
よび均熱帯に区分して焼鈍する鋼板の連続焼鈍方
法において、前記仕切壁を増設してセクシヨンに
細分し通板材に応じて均熱条件を満たす最小セク
シヨンが均熱帯、加熱条件を満たす最小セクシヨ
ンが加熱帯、残余のセクシヨンが予熱帯になる如
くセクシヨンの組合せを変更して焼鈍することを
特徴とする鋼板の連続焼鈍方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6086081A JPS57177928A (en) | 1981-04-22 | 1981-04-22 | Continuous annealing method for steel plate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6086081A JPS57177928A (en) | 1981-04-22 | 1981-04-22 | Continuous annealing method for steel plate |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57177928A JPS57177928A (en) | 1982-11-01 |
| JPS629165B2 true JPS629165B2 (ja) | 1987-02-26 |
Family
ID=13154554
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6086081A Granted JPS57177928A (en) | 1981-04-22 | 1981-04-22 | Continuous annealing method for steel plate |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57177928A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4987689B2 (ja) * | 2007-12-26 | 2012-07-25 | 新日本製鐵株式会社 | 直火型ローラーハース式連続熱処理炉 |
| JP6948565B2 (ja) * | 2017-01-12 | 2021-10-13 | 日立金属株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55131118A (en) * | 1979-03-29 | 1980-10-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Heat treatment furnace |
-
1981
- 1981-04-22 JP JP6086081A patent/JPS57177928A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57177928A (en) | 1982-11-01 |
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