JPS63100340A - 光温度センサ - Google Patents
光温度センサInfo
- Publication number
- JPS63100340A JPS63100340A JP24598586A JP24598586A JPS63100340A JP S63100340 A JPS63100340 A JP S63100340A JP 24598586 A JP24598586 A JP 24598586A JP 24598586 A JP24598586 A JP 24598586A JP S63100340 A JPS63100340 A JP S63100340A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- optical
- black body
- light
- body part
- energy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01J—MEASUREMENT OF INTENSITY, VELOCITY, SPECTRAL CONTENT, POLARISATION, PHASE OR PULSE CHARACTERISTICS OF INFRARED, VISIBLE OR ULTRAVIOLET LIGHT; COLORIMETRY; RADIATION PYROMETRY
- G01J5/00—Radiation pyrometry, e.g. infrared or optical thermometry
- G01J5/60—Radiation pyrometry, e.g. infrared or optical thermometry using determination of colour temperature
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
- Radiation Pyrometers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の属する技術分野〕
−この発明は光ファイバを用い光学的に温度を測定する
光温度針に関する。
光温度針に関する。
この棟の温度計としてブランクの放射法則を用いたもの
が知られている。第２図はその構成図である。嬉２図を
用いてその原理を以下に説明する。
が知られている。第２図はその構成図である。嬉２図を
用いてその原理を以下に説明する。
波長λとλ＋ｄλの間の黒体部１から放射される熱線（
以下光エネルギーと呼ぶ）のエネルギー密度をＰλｄλ
とするとρλはプラ／りの放射法則からで表わされる。
以下光エネルギーと呼ぶ）のエネルギー密度をＰλｄλ
とするとρλはプラ／りの放射法則からで表わされる。
ただしｈはブランク定数、にはボルツマン定数、Ｃは真
空中の光速、Ｔは絶対温度である。第２図の黒体部１か
ら放射される光エネルギーの一部が光伝送手段をなすサ
ファイアロッド２．光コ２・フタ３．信号伝送用光ファ
イバ４゜光コネクタ５．レンズ６を介して光分岐手段を
なすハーフミラ−７，８に達し干渉フィルタ９，１０゜
レンズ１１ 、１２を介して光電変ＰＺ子であるフォト
ダイオード１３ 、１４に導かれる。干渉フィルタ９は
波長λｌとλｓ ＋ ｄλ１のｊＩＤの光だけを逍過し
、干渉フィルタ１０はλ２とｄλ２の間の光だけを透過
する。フォトダイオード１３に到達する波長λ１とλｌ
＋ｄλ１の間の光エネルギーＥｌ、及びフォトダイオー
ド１４に到達する波長λ２とλ２＋ｄλ２の間の元エネ
ルギーＥ２は、黒体部１からサファイアロッド２に入射
する光エネルギーの割合またサファイアロッド２からフ
ォトダイオード１３．１４に到るまでの光エネルギーの
損失を考慮して、波長λｌとλｌ＋ｄλ！のものについ
てはＫＯＩを比例係数として０式を用いで表わされる。
空中の光速、Ｔは絶対温度である。第２図の黒体部１か
ら放射される光エネルギーの一部が光伝送手段をなすサ
ファイアロッド２．光コ２・フタ３．信号伝送用光ファ
イバ４゜光コネクタ５．レンズ６を介して光分岐手段を
なすハーフミラ−７，８に達し干渉フィルタ９，１０゜
レンズ１１ 、１２を介して光電変ＰＺ子であるフォト
ダイオード１３ 、１４に導かれる。干渉フィルタ９は
波長λｌとλｓ ＋ ｄλ１のｊＩＤの光だけを逍過し
、干渉フィルタ１０はλ２とｄλ２の間の光だけを透過
する。フォトダイオード１３に到達する波長λ１とλｌ
＋ｄλ１の間の光エネルギーＥｌ、及びフォトダイオー
ド１４に到達する波長λ２とλ２＋ｄλ２の間の元エネ
ルギーＥ２は、黒体部１からサファイアロッド２に入射
する光エネルギーの割合またサファイアロッド２からフ
ォトダイオード１３．１４に到るまでの光エネルギーの
損失を考慮して、波長λｌとλｌ＋ｄλ！のものについ
てはＫＯＩを比例係数として０式を用いで表わされる。
同様に波長λ２とλ２ ＋ ｄλ２のものについてはＫ
Ｏ２を比例係数として で表わされる。
Ｏ２を比例係数として で表わされる。
一方、フォトダイオードの出力電流は一般に入射する光
エネルギーに比例する。従って、第２図の２個のフォト
ダイオードの出力″１ｃｖｌ Ｉｓ 、 Ｉ２は２１
、 ａ２を比例定数として Ｉ＋ ＝ ａｌＥｌ□ Ｉ２ ＝ ａ２Ｅ２ ■
で示される。■、■、■、■から ■、■式で示されるフォトダイオードの電流ｌｌ。
エネルギーに比例する。従って、第２図の２個のフォト
ダイオードの出力″１ｃｖｌ Ｉｓ 、 Ｉ２は２１
、 ａ２を比例定数として Ｉ＋ ＝ ａｌＥｌ□ Ｉ２ ＝ ａ２Ｅ２ ■
で示される。■、■、■、■から ■、■式で示されるフォトダイオードの電流ｌｌ。
Ｉ２を比演算回路１５の入力とし、その出力をり、ゲイ
ンをＧとすると また、ＫＯＩ 、 ＫＯ２は黒体部１から鎖射した波長
λｌとλｌ＋ｄλ、の間の光と波長λ２とλ２＋ｄλ２
の間の光がフォトダイオード１３及び１４に到達するま
での光の透過率である。黒体部１から出射した波長λｌ
とλ、＋ｄλｌの間の光と波長λ２とλｚ＋ｄλ２の間
の光がハーフミラ−７に到達するまでの光の透過率は等
しくこれをＫとし、ハーフミラ−７からフォトダイオー
ド１３ 、１４に到達する才での波長λ１とλ１＋ｄλ
ｌの間の光と波長λ２とλ２ ＋ ｄλ２の間の光の透
過率を各々に１．に２とすれば、 Ｋｏにに−Ｋｌ ■Ｋｏ２：
に＠に２（！φ 一般に透過率には信号伝送用光ファイバ４の光伝送損失
の変動あるいは光コネクタ３での接続損失の変動等で一
定ではない。しかしＧ 、ａｔ ｔ ａ２ ） ＫＬ
ＩＫ２．λ１．λ２．ｈ、ｃは一定とみなし得るので、
になるようにＧを選べば、透過率には消去でき０式から
、 となる。従ってＧを測定することにより０式から温度Ｔ
を算出できる◇これは、光コネクタ３の接続＋６失の変
動、信号伝送用光ファイバ４の光伝送損失の変動には無
関係な温度測定が０式を用いることによりできることを
意味している◇実際には比演算回路１５の出力りをアナ
ログデジタル変換回路１６でデジタル値に変換した後、
マイクロコンピュータ１７により０式を演算し温度Ｔを
算出する。
ンをＧとすると また、ＫＯＩ 、 ＫＯ２は黒体部１から鎖射した波長
λｌとλｌ＋ｄλ、の間の光と波長λ２とλ２＋ｄλ２
の間の光がフォトダイオード１３及び１４に到達するま
での光の透過率である。黒体部１から出射した波長λｌ
とλ、＋ｄλｌの間の光と波長λ２とλｚ＋ｄλ２の間
の光がハーフミラ−７に到達するまでの光の透過率は等
しくこれをＫとし、ハーフミラ−７からフォトダイオー
ド１３ 、１４に到達する才での波長λ１とλ１＋ｄλ
ｌの間の光と波長λ２とλ２ ＋ ｄλ２の間の光の透
過率を各々に１．に２とすれば、 Ｋｏにに−Ｋｌ ■Ｋｏ２：
に＠に２（！φ 一般に透過率には信号伝送用光ファイバ４の光伝送損失
の変動あるいは光コネクタ３での接続損失の変動等で一
定ではない。しかしＧ 、ａｔ ｔ ａ２ ） ＫＬ
ＩＫ２．λ１．λ２．ｈ、ｃは一定とみなし得るので、
になるようにＧを選べば、透過率には消去でき０式から
、 となる。従ってＧを測定することにより０式から温度Ｔ
を算出できる◇これは、光コネクタ３の接続＋６失の変
動、信号伝送用光ファイバ４の光伝送損失の変動には無
関係な温度測定が０式を用いることによりできることを
意味している◇実際には比演算回路１５の出力りをアナ
ログデジタル変換回路１６でデジタル値に変換した後、
マイクロコンピュータ１７により０式を演算し温度Ｔを
算出する。
なお第３図は黒体部１の拡大図である。黒体部１はサフ
ァイアロッド２の先端に貴金属フィルム１８（例えば白
金）とサファイアの結晶１９をスパッタで積み上げて構
成する〇 以上が従来技術の構成であるか、この従来技術には下言
己のような問題がある。フォトダイオード１３ 、１４
には黒体部ｌからの熱Ｍ（光エネルギー）だけが到達す
るのではなく、厳密には光伝送手段をなすサファイアロ
ッド２．信号伝送用光ファイバ４からもそれぞれの温度
に相補した熱線が放射されフォトダイオード１３ 、１
４に到達する。これはブランクの放射法則からも明らか
である。フォトダイオード１３ 、１４に到達する黒体
部１からの熱線（光エネルギー）とサファイアロッド２
．信号伝送用光ファイバ４からの熱線（光エネルギー）
を区別することは困難なため、従来の方法では正確に黒
体部１の温度を測定できないという欠点があった、〔発
明の目的〕 この発明は従来技術よりも正確に黒体部１からの熱線だ
けを検出し、より正確な光温度計を提供することを目的
とする。
ァイアロッド２の先端に貴金属フィルム１８（例えば白
金）とサファイアの結晶１９をスパッタで積み上げて構
成する〇 以上が従来技術の構成であるか、この従来技術には下言
己のような問題がある。フォトダイオード１３ 、１４
には黒体部ｌからの熱Ｍ（光エネルギー）だけが到達す
るのではなく、厳密には光伝送手段をなすサファイアロ
ッド２．信号伝送用光ファイバ４からもそれぞれの温度
に相補した熱線が放射されフォトダイオード１３ 、１
４に到達する。これはブランクの放射法則からも明らか
である。フォトダイオード１３ 、１４に到達する黒体
部１からの熱線（光エネルギー）とサファイアロッド２
．信号伝送用光ファイバ４からの熱線（光エネルギー）
を区別することは困難なため、従来の方法では正確に黒
体部１の温度を測定できないという欠点があった、〔発
明の目的〕 この発明は従来技術よりも正確に黒体部１からの熱線だ
けを検出し、より正確な光温度計を提供することを目的
とする。
この発明は温度を検出するサファイア口、ドから、その
熱線（光エネルギー）を受光するフォトダイオードまで
の構成を第１図に示す従来の方式と同じもの７ｉ−２組
用意する。ただし一方のサファイアロッドの先端には黒
体部を設け、他方のサファイアロッドの先端には黒体部
を設けない。また該２本のサファイアロッドは同一の保
慢管内に収め、該２本の光ファイバについては２芯の光
フアイバケーブルを用いる。更に４個のフォトダイオー
ドを受光波長別に２個づつグループ分けし、各グループ
のフォトダイオード出力をグループごとに用意した差動
増幅器の人力とし、これらクループごとの差動増幅器の
出力の比を算出し、これにより該黒体部の温度を測定し
ようとするものである。すなわち、光伝送手段としての
サファイア口、ド及び信号伝送用光ファイバから放射さ
れる熱線（光エネルギー）を差し引くために、温度測定
用のサファイア口、ド、信号伝送用光ファイバの十分近
傍暑こ上記差し引き用として別のサファイアロッドと信
号伝送用光ファイバを設け、これを用いて黒体部、サフ
ァイアロ、ド、信号伝送用光ファイバから放射されフォ
トダイオードに到達する熱線のうち、サファイアロッド
と信号伝送用光ファイバから放射される熱線をさし引き
、黒体部１だけからの熱線を検出しもって黒体により検
出される真の温度を測定しようとするものである。
熱線（光エネルギー）を受光するフォトダイオードまで
の構成を第１図に示す従来の方式と同じもの７ｉ−２組
用意する。ただし一方のサファイアロッドの先端には黒
体部を設け、他方のサファイアロッドの先端には黒体部
を設けない。また該２本のサファイアロッドは同一の保
慢管内に収め、該２本の光ファイバについては２芯の光
フアイバケーブルを用いる。更に４個のフォトダイオー
ドを受光波長別に２個づつグループ分けし、各グループ
のフォトダイオード出力をグループごとに用意した差動
増幅器の人力とし、これらクループごとの差動増幅器の
出力の比を算出し、これにより該黒体部の温度を測定し
ようとするものである。すなわち、光伝送手段としての
サファイア口、ド及び信号伝送用光ファイバから放射さ
れる熱線（光エネルギー）を差し引くために、温度測定
用のサファイア口、ド、信号伝送用光ファイバの十分近
傍暑こ上記差し引き用として別のサファイアロッドと信
号伝送用光ファイバを設け、これを用いて黒体部、サフ
ァイアロ、ド、信号伝送用光ファイバから放射されフォ
トダイオードに到達する熱線のうち、サファイアロッド
と信号伝送用光ファイバから放射される熱線をさし引き
、黒体部１だけからの熱線を検出しもって黒体により検
出される真の温度を測定しようとするものである。
第１図は本発明の実施例である。黒体部１．サファイア
ロッド２．光コネクタ３．光フアイバコード４０２．光
コネクタ５．レンズ６の経路の熱線はハーフミラ−７、
ミラー８．干渉フィルタ９゜１０、レンズ１１ 、１２
を経てフォトダイオード１３．１４で受光される。干渉
フィルタ９，１０によりフォトダイオードＩ（、１４は
それぞれ波長λｌとλｌ＋ ｄλ１及びλ２とλ２＋ｄ
λ２の間の光エネルギーを受光するものとする。従来技
術では黒体部１からの熱線エネルギーのみを考えこれを
０式あるいは０式で表わしていたが、ここではサファイ
アロッド２．光コネクタ３．光フアイバコード４０２．
光コネクタ５、レンズ６で発生する熱線エネルギーまで
考慮するものとし、このエネルギーの波長λｌとλ１＋
ｄλｌ、λ２とλ２＋ｄλ２の間のエネルギーを各々Ｅ
λｌ。
ロッド２．光コネクタ３．光フアイバコード４０２．光
コネクタ５．レンズ６の経路の熱線はハーフミラ−７、
ミラー８．干渉フィルタ９゜１０、レンズ１１ 、１２
を経てフォトダイオード１３．１４で受光される。干渉
フィルタ９，１０によりフォトダイオードＩ（、１４は
それぞれ波長λｌとλｌ＋ ｄλ１及びλ２とλ２＋ｄ
λ２の間の光エネルギーを受光するものとする。従来技
術では黒体部１からの熱線エネルギーのみを考えこれを
０式あるいは０式で表わしていたが、ここではサファイ
アロッド２．光コネクタ３．光フアイバコード４０２．
光コネクタ５、レンズ６で発生する熱線エネルギーまで
考慮するものとし、このエネルギーの波長λｌとλ１＋
ｄλｌ、λ２とλ２＋ｄλ２の間のエネルギーを各々Ｅ
λｌ。
Ｅλ２とする。フォトダイオード１３ 、１４が受光す
る熱線エネルギーの合計をそれぞｎ、 Ｅｔｌ、 Ｅ１
２とすれば００式を使って、 Ｅｔ１＝ Ｅｔ ＋ Ｅλ１ ◎Ｅ
ｔｚ ＝ Ｅ２ ＋ Ｅλ２ ■で
表わされる。
る熱線エネルギーの合計をそれぞｎ、 Ｅｔｌ、 Ｅ１
２とすれば００式を使って、 Ｅｔ１＝ Ｅｔ ＋ Ｅλ１ ◎Ｅ
ｔｚ ＝ Ｅ２ ＋ Ｅλ２ ■で
表わされる。
一方サファイアロッド２１．光コネクタ３１．光）゛ア
イバコード４０１．光コふフタ５１．レンズ６１の経路
の熱線エネルギーのうち、干渉フィルタ９１ 、１０１
により波長制限されフォトダイオード１３１ 、１４１
で受光される波長λｌと、λ１＋ａ、ｔ、 、λ２とλ
２＋ｄλ２の間のエネルギーは、（１）光フアイバコー
ド４０１ 、４０２に２芯の光フアイバケーブル４１の
芯線を用いていること、すなわち光フアイバコード４０
１゜４０２の長さは等しく非常に近い位置に存在してい
ること、更に（２）サファイアロッド２１とサファイア
ロッド２１は同一外形寸法であり、１個の保護管３００
に収納されていることを考慮すればほぼＥλｌとＥλ２
に等しいとみなし得る。従来技術の項で述べたようにフ
ォトダイオードの出力電流は一般に入射する光エネルギ
ーに比例する。フォトダイオード１３と１３１にはこの
比例係数が等しいものを選びこれをａｌとし、同様にフ
ォトダイオード１４と１４１も比例係数が等しいものを
選びこれを３２とすると、フォトダイオード１３ 、１
３１ 、１４ 、１４１の出力′電流Ｉｔ、Ｉ□１ ｓ
Ｉ２ 、 Ｉ２□は■、■式を使ってＩ＋ ：
ａＩＥｔｌ ＝ ；１１（Ｅｌ＋Ｅλ１）
（ΦＬｔ ＝ ａｔ ＠Ｅλｔ
（！６１Ｉ２ ＝ ａ２Ｅｔ２ ＝ Ｈｚ （Ｅｚ ＋Ｅｌｚ ）
◎Ｉ２２ ＝ ａ２ Ｅ２ｚ
＜＋Ｄで表わされる。
イバコード４０１．光コふフタ５１．レンズ６１の経路
の熱線エネルギーのうち、干渉フィルタ９１ 、１０１
により波長制限されフォトダイオード１３１ 、１４１
で受光される波長λｌと、λ１＋ａ、ｔ、 、λ２とλ
２＋ｄλ２の間のエネルギーは、（１）光フアイバコー
ド４０１ 、４０２に２芯の光フアイバケーブル４１の
芯線を用いていること、すなわち光フアイバコード４０
１゜４０２の長さは等しく非常に近い位置に存在してい
ること、更に（２）サファイアロッド２１とサファイア
ロッド２１は同一外形寸法であり、１個の保護管３００
に収納されていることを考慮すればほぼＥλｌとＥλ２
に等しいとみなし得る。従来技術の項で述べたようにフ
ォトダイオードの出力電流は一般に入射する光エネルギ
ーに比例する。フォトダイオード１３と１３１にはこの
比例係数が等しいものを選びこれをａｌとし、同様にフ
ォトダイオード１４と１４１も比例係数が等しいものを
選びこれを３２とすると、フォトダイオード１３ 、１
３１ 、１４ 、１４１の出力′電流Ｉｔ、Ｉ□１ ｓ
Ｉ２ 、 Ｉ２□は■、■式を使ってＩ＋ ：
ａＩＥｔｌ ＝ ；１１（Ｅｌ＋Ｅλ１）
（ΦＬｔ ＝ ａｔ ＠Ｅλｔ
（！６１Ｉ２ ＝ ａ２Ｅｔ２ ＝ Ｈｚ （Ｅｚ ＋Ｅｌｚ ）
◎Ｉ２２ ＝ ａ２ Ｅ２ｚ
＜＋Ｄで表わされる。
従って、差動増幅器２００ 、２（１１の出力Ｖｄ２ｙ
＋ Ｖｄ２ｇハ各にノケインヲＤＧ２７ 、ＤＧ２ｇ
トＴしＩｆ、＠、＠、ｏ。
＋ Ｖｄ２ｇハ各にノケインヲＤＧ２７ 、ＤＧ２ｇ
トＴしＩｆ、＠、＠、ｏ。
［相］式を使って、
ＶｃＬ７＝ ＤＧ２７°（Ｉｔ ｌ１７）＝ ＤＧ２
７ ・ａｌ Ｅ、 ＠■ｄ２δ＝
ＤＧ２Ｂ Ｉ１（Ｉｚ −Ｉ２２ ）＝ＤＧｚｓ ・
ａ２ Ｅｚ ＠となるｏＤＧ２７
＝ＤＧ ２Ｂに選び従来技術と同様にして比演算回路
１５の出力りは、ゲインをＧとすれば＠、（□□□式か
ら０式と同じ形に表わされることは明らかである。すな
わち 以下従来技術と全く同様に考えることができてか本発明
によれば、従来技術よりもより正確に成ゴする。従って
Ｄを測定すること（こより、０式から温ｖ１′を算出で
きることがわかる。なお０式のＤは比演算回路１５の出
力でありアナログ信号であるが、実際にはこれがアナロ
グデジタル変換回路１６によりデジタル信号に変換され
た後、マイクロコンピュータ１７等の演算手段によりデ
ジタル信号になったＤ値から温度Ｔが算出出力される。
７ ・ａｌ Ｅ、 ＠■ｄ２δ＝
ＤＧ２Ｂ Ｉ１（Ｉｚ −Ｉ２２ ）＝ＤＧｚｓ ・
ａ２ Ｅｚ ＠となるｏＤＧ２７
＝ＤＧ ２Ｂに選び従来技術と同様にして比演算回路
１５の出力りは、ゲインをＧとすれば＠、（□□□式か
ら０式と同じ形に表わされることは明らかである。すな
わち 以下従来技術と全く同様に考えることができてか本発明
によれば、従来技術よりもより正確に成ゴする。従って
Ｄを測定すること（こより、０式から温ｖ１′を算出で
きることがわかる。なお０式のＤは比演算回路１５の出
力でありアナログ信号であるが、実際にはこれがアナロ
グデジタル変換回路１６によりデジタル信号に変換され
た後、マイクロコンピュータ１７等の演算手段によりデ
ジタル信号になったＤ値から温度Ｔが算出出力される。
以上の説明から明らかなように、この発明によれば、黒
体からの放射エネルギーを光ファイバーで受光素子に導
き、その出力で黒体部の温度を測定する光温度センサに
おいて、黒体部を除く光伝送手段からの放射エネルギー
を別途測定し、これを前記受光素子の出力から差し引く
ようにし飲め、黒体部ｌの温度を従来よりも正確に測定
できるという効果がある。
体からの放射エネルギーを光ファイバーで受光素子に導
き、その出力で黒体部の温度を測定する光温度センサに
おいて、黒体部を除く光伝送手段からの放射エネルギー
を別途測定し、これを前記受光素子の出力から差し引く
ようにし飲め、黒体部ｌの温度を従来よりも正確に測定
できるという効果がある。
第１図は本発明の実施例を示す光温度センサの構成図、
第２図は従来の光温度センサの構成図、第３図は黒体部
の拡大断面図である。 １・・・黒体部、２ｔ２１・・・サファイアロッド、３
゜３１ 、５ 、５１・・・光コネクタ、４１・・・光
ケーブル、４０１ 、４０２・・・光フアイバコード、
６，６１，１１．１１１ 。 １２．１２１・・・レンズ、７，７１・・・ハーフミラ
−１８，８１・・・ミラー、９．９１，１０．１０１・
・・干渉フィルタ、１３．１３１ 。 １４．１４１・・・フォトダイオード、２００，２０１
・・・差動増幅器、１５・・・比演算回路、１６・・・
アナログデジタル変換回路、１７・・・マイクロコンピ
ュータ、１８・・・貴金属フィルム、１９・・・Ａｅ２
０３（サファイア結晶）、３００・・・保獲管・ 悌３０
第２図は従来の光温度センサの構成図、第３図は黒体部
の拡大断面図である。 １・・・黒体部、２ｔ２１・・・サファイアロッド、３
゜３１ 、５ 、５１・・・光コネクタ、４１・・・光
ケーブル、４０１ 、４０２・・・光フアイバコード、
６，６１，１１．１１１ 。 １２．１２１・・・レンズ、７，７１・・・ハーフミラ
−１８，８１・・・ミラー、９．９１，１０．１０１・
・・干渉フィルタ、１３．１３１ 。 １４．１４１・・・フォトダイオード、２００，２０１
・・・差動増幅器、１５・・・比演算回路、１６・・・
アナログデジタル変換回路、１７・・・マイクロコンピ
ュータ、１８・・・貴金属フィルム、１９・・・Ａｅ２
０３（サファイア結晶）、３００・・・保獲管・ 悌３０
Claims (1)
- 黒体部と、この黒体部の光エネルギーを伝送する第１の
光伝送手段と、該第１の光伝送手段から出射される光エ
ネルギーを分岐させる第１の分岐手段と、該分岐手段に
より分岐された光エネルギーを波長弁別する手段と、該
各々の波長弁別手段を通過した光エネルギーを別々に受
光し電気信号出力とする第１及び第２の光電変換素子と
、前記第１の光伝送手段の近傍に設置される第２の光伝
送手段と、該第２の光伝送手段から出射される光エネル
ギーを分岐させる第２の分岐手段と、該分岐手段により
分岐された光エネルギーを波長弁別する手段と、該各々
の波長弁別手段を通過した光エネルギーを別々に受光し
電気信号出力とする第３及び第４の光電変換素子と、前
記第１及び第３の光電素子の出力の差を算出する第１の
差演算手段と、前記第２及び第４の光電素子の出力の差
を算出する第２の差演算手段と、該２つの差演算手段の
出力の比を算出する比演算手段と、該比演算手段の出力
から前記黒体部の温度を算出する演算手段を備えたこと
を特徴とする光温度センサ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24598586A JPS63100340A (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | 光温度センサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24598586A JPS63100340A (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | 光温度センサ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63100340A true JPS63100340A (ja) | 1988-05-02 |
Family
ID=17141757
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24598586A Pending JPS63100340A (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | 光温度センサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63100340A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0511031U (ja) * | 1991-07-24 | 1993-02-12 | 川崎製鉄株式会社 | 高炉用熱風温度計 |
| EP0638770A1 (en) * | 1993-08-06 | 1995-02-15 | Simmonds Precision Engine Systems, Inc. | Temperature detector and control for an igniter |
| US5671877A (en) * | 1995-01-31 | 1997-09-30 | Toyoda Gosei Co., Ltd. | Container holder device |
| US6682216B1 (en) * | 1999-12-16 | 2004-01-27 | The Regents Of The University Of California | Single-fiber multi-color pyrometry |
-
1986
- 1986-10-16 JP JP24598586A patent/JPS63100340A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0511031U (ja) * | 1991-07-24 | 1993-02-12 | 川崎製鉄株式会社 | 高炉用熱風温度計 |
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