JPS6310298B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、液化石油ガス内燃機関の空燃比制御
装置に係り、特に、排気ガス浄化対策が施された
自動車用液化石油ガス内燃機関に用いるに好適
な、主燃料を空気と混合し、エンジン燃焼室に理
論空燃比よりリーン側に設定されたベース空燃比
の混合気を供給する混合器と、排気ガスの空燃比
を検出する空燃比センサと、該空燃比センサの出
力より演算された開弁時間信号に応じて、補助燃
料をエンジン燃焼室に供給する補助燃料噴射弁
と、を有する液化石油ガス内燃機関の空燃比制御
装置の改良に関する。

自動車に搭載される内燃機関としては、ガソリ
ンを燃料とするガソリン内燃機関、軽油を燃料と
するデイーゼル内燃機関、液化石油ガスを燃料と
する液化石油ガス内燃機関等が用いられているが
この内、プロパンガス等の液化石油ガスを燃料と
する液化石油ガス内燃機関は、ガソリン内燃機関
より燃料経済性に優れ、又、高圧縮のデイーゼル
内燃機関に比べ騒音、振動が少ないという特徴を
有するため、主としてタクシー等の商用車に多く
用いられている。この液化石油ガス内燃機関に於
ける燃料系は液体燃料を減圧気化及び調圧するレ
ギユレーターと、気体燃料と空気を混合し、所定
の空燃比としてエンジン燃焼室に供給する混合器
とを備えている。このような液化石油ガス内燃機
関に於いても、近年排気ガス浄化対策を施す必要
がある為、そのエンジン燃焼室に供給される混合
気の空燃比を精密に制御する必要があり、この
為、例えば、主燃料を空気と混合し、エンジン燃
焼室に理論空燃比よりリーン側に設定されたベー
ス空燃比の混合気を供給する混合器と、排気ガス
の空燃比を検出する空燃比センサと、該空燃比セ
ンサの出力に応じて、補助燃料をエンジン燃焼室
に供給する補助燃料噴射弁と、を備え、排気ガス
の空燃比を、排気ガス中の有害物質である炭化水
素、一酸化炭素を酸化すると共に、同じく排気ガ
ス中の有害物質である窒素酸化物を同時に還元す
る、所謂３元触媒に適した所定範囲の空燃比とす
る空燃比制御装置が用いられることがある。

一方液化石油ガス内燃機関の燃料とされる液化
石油ガスは、必ずしも燃料成分が一定でなく、季
節、地域により液化石油ガスを構成するブタンと
プロパンの成分比が変化し、第１図に示す如く、
ブタン100％の場合とプロパン100％の場合では、
空燃比（Ａ／Ｆ）で２程度変化してしまい、これ
に伴ない、排気ガス中に含有される炭化水素
（HC）、一酸化炭素（CO）、窒素酸化物（NO_X）
の排出量も変化してしまう。具体的には、ブタン
成分が多くなると炭化水素、一酸化炭素の排出量
が大となり、逆にプロパン成分が多くなると、窒
素酸化物の排出量が大となり、又、空燃比低下に
より出力も低下してしまうという問題点を有す
る。

前記のような空燃比制御装置に於いては、通常
運転時に伴う空燃比変動は排気ガス中に配設され
た空燃比センサにより検出し、これにより補助燃
料噴射弁を開閉制御して、エンジン燃焼室に供給
される混合気の空燃比を制御するものであるが、
このような液化石油ガス自体の燃料成分の大きな
変動に対しては、有効にこれを制御することがで
きず、出力特性、排気ガス浄化特性が変化してし
まうという問題点を有した。

前記のような燃料成分の変動に伴う空燃比変動
を補正する為、補正燃料噴射弁の開口径を大と
し、該補助燃料噴射弁により噴射される補助燃料
の量を増大することも考えられるが、一回の補助
燃料噴射弁噴射に伴う補助燃料量が増大する為、
該補助燃料噴射弁動作時の空燃比変動が過大とな
り、車両サージングが発生したり、同じく劣化触
媒での浄化性能が悪化したり、更には、補助燃料
噴射弁の噴射時間に占める真の噴射時間が開弁遅
れ時間に比べて、相対的に小さくなる為、噴射量
を噴射時間で正確に制御することが困難となり、
噴射時間と噴射量が比例しなくなる等の問題点を
有する。

このような欠点を解消するものとして、発明者
は既に、実願昭54−103521号において、液化石油
ガス内燃機関の空燃比制御装置を提案している。
これは、第２図に示す如く、液化石油ガスが充填
された燃料タンクの燃料取出し口に配設された液
化石油ガスレギユレータ１０を介して、途中に主
燃料調整スクリユー１２が配設された主燃料通路
１４から導出される主燃料を、エアクリーナ１６
より導入される空気と混合し、理論空燃比よりリ
ーン側に設定されたベース空燃比の混合気とし
て、エンジン本体１８の燃焼室に、吸気マニホル
ド２０を介して供給する混合器２２と、排気マニ
ホルド２４に配設され、排気ガスの空燃比を検出
する空燃比センサ２６と、該空燃比センサ２６の
出力より演算された開弁時間信号に応じて、液化
石油ガスレギユレータ１０から補助燃料通路２８
を介して導出される補助燃料を、吸気マニホルド
２０に噴射する補助燃料噴射弁３０と、を有する
液化石油ガス内燃機関の空燃比制御装置に於い
て、前記主燃料通路１４に、主燃料調整スクリユ
ー１２をバイパスするバイパス流路３２を配設
し、該バイパス流路に、その流路断面積を切換え
るベース空燃比切換弁３４を設けると共に、通常
時は、前記空燃比センサ２６の出力信号に応じて
前記補助燃料噴射弁３０を開閉制御することによ
り、排気ガス中の空燃比を一定に保持し、一方、
前記空燃比センサ２６の演算出力が所定時間（例
えば0.5〜１秒）以上連続して、リーン信号又は
リツチ信号を出力している時は、前記ベース空燃
比切換弁３４を制御して、混合器２２に於けるベ
ース空燃比をリツチ化又はリーン化する制御装置
３５とを備えたものである。図に於いて、１９は
絞り弁、３９は、排気管４０の途中に配設された
三元触媒装置である。

前記制御装置３５は、第３図に示す如く、前記
空燃比センサ２６の出力と空燃比センサ比較基準
電圧発生器３５３出力の基準電圧を比較し、空燃
比の濃薄に応じてオフオン信号を出力する空燃比
センサ電圧比較器３５２と、該空燃比センサ電圧
比較器３５２の出力を積分して、開弁時間信号
V_Fを形成する積分器３５４と、発振器３５５に
より発振される周期に応じて、鋸歯状波状の比較
電圧を形成する鋸歯状波発生器３５６と、前記積
分器３５４の出力V_Fと該鋸歯状波発生器３５６
の出力を比較し、最終的なオンオフ開弁時間信号
を算出する開弁時間決定用比較器３５７と、該開
弁時間決定用比較器３５７の出力を増幅し、前記
補助燃料噴射弁３０を作動する駆動出力器３５８
とを備えた公知の補助燃料噴射弁制御装置３５０
に、更に前記積分器３５４の出力信号V_Fが、積
分器出力比較基準電圧発生器３６０出力の比較電
圧Vcより大となつたときリーン状態が所定時間
継続していると判別して出力する積分器出力比較
器３５９と、該積分器出力比較器３５９の出力を
一定時間（例えば０〜２秒）遅延して出力する遅
延回路３６１と、該遅延回路３６１の出力によ
り、前記ベース空燃比切換弁３４を切換えるため
の信号を出力する駆動出力器３６２とを備えた、
ベース空燃比切換制御装置３５１を付加したもの
である。なお、前記積分器出力比較器３５９の比
較電圧Vcには、例えば、ヒステリシスが持たさ
れている。

この空燃比制御装置によれば、制御装置３５の
ベース空燃比切換弁制御装置３５１で、前記空燃
比センサ２６の演算出力が所定時間（例えば0.5
〜１秒）以上連続して、リーン信号を出力してい
る時には、混合器２２におけるベース空燃比自体
が変化していると判断し、制御装置３５が前記ベ
ース空燃比切換弁３４を開放することにより、ベ
ース空燃比を自動的にリツチ化するようにしてい
る。従つて、従来のように補助燃料噴射弁３０の
開閉制御のみでは、完全に補償しきれなかつた、
液化石油ガス燃料自体の成分変動に伴う排気系の
空燃比変動を十分補償でき、従つて、三元触媒装
置３９における有効な排気ガス浄化作用が得られ
るものである。

しかし、この空燃比制御装置においては、空燃
比センサ２６が所定時間以上連続してリーン信号
を出力し、ベース空燃比切換弁３４がリツチ側に
切換えられた直後の過渡特性に問題点があつた。
即ち、今、第４図ａに示す如く負荷が変化してい
るとすると、これに応じて積分器３５４で算出さ
れる開弁時間信号V_Fが、同じく第４図ｂに示す
ごとく変化する。この場合、時刻t₁において、開
弁時間信号V_Fが積分器出力比較器３５９で設定
されている比較電圧Vcを越えるため、遅延回路
３６１で設定されている一定時間t₂の後、ベース
空燃比切換弁３４が、第４図ｃに示す如く切換え
られて、混合器２２におけるベース空燃比がリツ
チとなる。しかしこの時において、開弁時間信号
V_Fが比較電圧Vcより大きくなり、ベース空燃比
切換弁３４がリツチ側に切換わつた後において
も、積分器３５４の作用により、開弁時間信号
V_Fは徐々にしか下がらないため、該開弁時間信
号V_Fがベース空燃比切換弁３４がリツチ側の時
の平衡値V_F1に到達するのに時間がかゝり、第４
図に斜線で示す領域Ａの部分だけ補助燃料噴射弁
３０が補助燃料を吹き過ぎてしまう。従つて、第
４図ｄに符号Ｂで示す如く、制御後の空燃比が一
時的にリツチとなり、排気ガス中のCO、HCが増
加するという問題点を有した。この空燃比制御装
置が採用された自動車における10モード走行状態
の車速（実線Ｃ）と定容積サンプルのCO濃度
（実線Ｄ）の関係を第５図に示す。図から明らか
な如く、加速時に対応して、E₁〜E₄に示すよう
なCO発生のピークが生じている。

このような過渡状態における補助燃料噴射弁の
吹き過ぎを防ぐため、該ベース空燃比切換弁の弁
径を小とすることも考えられるが、全負荷性能を
確保するためには弁径が大でなければならず、そ
のため、設計の自由度が制限されていた。

本発明は、前記従来の欠点を解消するべくなさ
れたもので、液化石油ガス燃料中の燃料成分が変
化した場合においても、車輌サージング等を発生
することなく空燃比を一定に保つことができ、従
つて、出力特性及び排気ガス浄化特性を最適に保
つことができると共に、ベース空燃比切換時の過
渡的な排気ガス浄化特性劣化を防止できる液化石
油ガス内燃機関の空燃比制御装置を提供すること
を目的とする。

本発明は、主燃料を空気と混合し、エンジン燃
焼室に理論空燃比よりリーン側に設定されたベー
ス空燃比の混合気を供給する混合器と、排気ガス
の空燃比を検出する空燃比センサと、該空燃比セ
ンサの出力により演算された開弁時間信号に応じ
て、補助燃料をエンジン燃焼室に供給する補助燃
料噴射弁と、を有する液化石油ガス内燃機関の空
燃比制御装置において、前記混合気のベース空燃
比を切換えるベース空燃比切換手段を設け、前記
開弁時間信号が下限値以下となつた時は、該ベー
ス空燃比切換手段により、ベース空燃比をリーン
化し、又、前記開弁時間信号が上限値以上となつ
た時は、前記ベース空燃比切換手段によりベース
空燃比をリツチ化すると共に、該開弁時間信号
を、強制的に前記上限値未満の所定値にリセツト
するようにして、前記目的を達成したものであ
る。

又、前記開弁時間信号がリセツトされる所定値
を、該開弁時間信号の初期設定値とすることによ
り、回路構成を簡略化したものである。

以下図面を参照して、本発明の実施例を詳細に
説明する。本実施例は、第６図に示す如く、既に
提案した第２図に示すような液化石油ガス内燃機
関の空燃比制御装置において、制御装置３５Ａの
構成を変更すると共に、混合器２２の絞り弁１９
直上の吸気負圧から、絞り弁１９の全閉状態を検
出する負圧スイツチ４６を設けたものである。他
の点については第２図に示すものと同様であるの
で説明は省略する。

前記制御装置３５Ａは、第７図に詳細に示す如
く、第３図に示す制御装置３５と同様の空燃比セ
ンサ電圧比較器３５２、空燃比センサ比較基準電
圧発生器３５３、積分器３５４、発振器３５５、
鋸歯状波発生器３５６、開弁時間決定用比較器３
５７、駆動出力器３５８、積分器出力比較器３５
９、積分器出力比較基準電圧発生器３６０、遅延
回路３６１、駆動出力器３６２を有するものにお
いて、更に、前記積分器出力比較器３５９の出力
を一定時間継続させるタイマー回路３６３と、該
タイマー回路３６３出力と負圧スイツチ４６出力
の論理積の否定を出力するNAND回路３６４と、
該NAND回路３６４の出力に応じて、予め設定
されている初期設定値V_F0を積分器３５４の代わ
りに開弁時間信号V_Fとして出力する初期設定及
びリセツト回路３６５と、前記負圧スイツチ４６
出力と前記開弁時間決定用比較器３５７出力の論
理積を駆動出力器３５８に出力するAND回路３
６６とを設けたものである。

前記積分器３５４は、第８図に詳細に示す如
く、空燃比センサ電圧比較器３５２の出力が低レ
ベル（例えば零）の時のみ積分電流を流すダイオ
ード３７１と、該ダイオード３７１を流れる電流
を決める抵抗３７２と、前記空燃比センサ電圧比
較器３５２の出力が高レベル（例えば＋Ｖ）の時
のみ積分電流を流すダイオード３７３と、該ダイ
オード３７３を流れる電流を決める抵抗３７４
と、その分圧比により積分器の基準電圧を決める
抵抗３７５及び３７６と、積分作用をなす演算増
幅器３７７と、コンデンサ３７８と、抵抗３８１
及び３８２で決まる電圧値で積分出力ｆの上限電
圧を決めるトランジスタ３７９と、抵抗３８３及
び３８４で決まる電圧値で積分出力ｆの下限電圧
を決めるトランジスタ３８０とを有して成る。

前記開弁時間決定用比較器３５７は、同じく第
８図に示す如く、入力抵抗４０６及び４０７と、
電圧比較器４０８を有して成り、前記積分器３５
４の積分出力ｆと鋸歯状波発生器３５６の出力と
を比較する。

前記AND回路３６６は、同じく第８図に詳細
に示す如く、抵抗４０９，４１１，４１３，４１
５，４１６と、ダイオード４１０，４１２，４１
７と、トランジスタ４１４とを有して成り、トラ
ンジスタ４１４により前記開弁時間決定用比較器
３５７の出力を反転増幅し、抵抗４１６を経由し
て、補助燃料噴射弁３０をオンオフ的に駆動する
駆動出力器３５８のトランジスタ４１８へオンオ
フ信号を出力する。このAND回路３６６におい
て、負圧スイツチ４６からの出力信号により、ａ
点電圧が高レベル“１”の時のみ、ダイオード４
１７はオフとなり、駆動出力器３５８へオンオフ
信号が伝達されるが、ａ点電圧が低レベル“０”
になると、ダイオード４１７がオンとなり、駆動
出力器３５８へはオフ信号のみが伝達され、補助
燃料噴射弁３０はオフのまゝとなる。なおこゝで
は、負圧スイツチ４６として、所定値以上となつ
たら接点を開くものを使用しているため、トラン
ジスタ４０４で出力信号を反転している。４０
０，４０１は抵抗、４０２はレベルシフト用ダイ
オード、４０３は抵抗である。

前記駆動出力器３５８は、同じく第８図に詳細
に示すごとく、トランジスタ４１８と、コンデン
サ４１９と、抵抗４２０と、ダイオード４２１と
を有してなる。この駆動出力器３５８におけるコ
ンデンサ４１９及び抵抗４２０は、補助燃料噴射
弁３０のオフ時に生じる正の逆サージ電圧を吸収
する回路で、ダイオード４２１は、同様に負の逆
サージ電圧を吸収するものである。

前記積分器出力比較器３５９は、同じく第８図
に詳細に示す如く、入力抵抗４２２と、電圧比較
器４２６とから構成されている。又、前記積分器
出力比較基準電圧発生器３６０は、同じく第８図
に詳細に示す如く、抵抗４２３，４２４及び４２
５により構成されており、抵抗４２５を抵抗４２
３と並列状態とすることにより上限値V_REFが得ら
れ、又、抵抗４２５と抵抗４２４を並列状態とす
ることにより、下限値V_REF′得られるようにされ
ている。

前記タイマー回路３６３は、同じく第８図に詳
細に示す如く、抵抗４２７，４２８，４３０，４
３３，４３４と、コンデンサ４２９と、ダイオー
ド４３１と、入力抵抗４３２と、電圧比較器４３
５とを有してなり、積分器出力比較器３５９の出
力Ｃの立下がり時に所定時間のパルス信号を発生
する。このタイマー回路３６３において、前記抵
抗４２７，４３０及びコンデンサ４２９により充
電時定数が決まり、抵抗４３３，４３４により比
較電圧、即ちタイマー時間が決まる。ダイオード
４３１は急速充電用である。

前記NAND回路３６４は、抵抗４０５及び４
３６を用いて構成されており、負圧スイツチ４６
の出力をトランジスタ４０４により反転した出力
ａ、或いは、タイマー回路３６３の出力ｄが低レ
ベル“０”になると、初期設定及びリセツト回路
３６５のトランジスタ３８７をオンとする。

前記初期設定及びリセツト回路３６５は、抵抗
３８５，３８８，３８９と、ダイオード３８６
と、トランジスタ３８７とを有してなり、前記
NAND回路３６４の出力によりトランジスタ３
８７がオンとなると、積分出力ｆの下限電圧を決
めるトランジスタ３８０のベース電圧が上昇し、
この時、抵抗３８５を抵抗３７２，３７４に比べ
て非常に小さくしておけば、大電流がダイオード
３８６を通つて積分器３５４に流れ、一瞬にして
出力ｆは所定値V_F0となる。しかるに、このV_F0
に達するまでは若干時間が必要であるが、この値
より前記タイマー回路３６３のタイマー時間は長
く設定されている。又、出力ａ或いはｄのいずれ
もが高レベル“１”となると、トランジスタ３８
７はオフとなり、積分器３５４は通常の動作を行
なう。

前記遅延回路３６１は、同じく第８図に詳細に
示す如く、ダイオード４３７と、電流制限用抵抗
４３８と、時定数用のコンデンサ４３９及び抵抗
４４０と、比較電圧設定用の抵抗４４２及び４４
３と、入力抵抗４４１と、ヒステリシス用抵抗４
４４と、電圧比較器４４５と、プルアツプ抵抗４
４６とを有してなり、積分器出力比較器３５９の
出力ｃが低レベル“０”の時のみオンとなるダイ
オード４３７により、出力ｃの立上がり時に所定
の遅延を持たせている。

前記駆動出力器３６２は、同じく第８図に詳細
に示す如く、入力抵抗４４７と、増幅用トランジ
スタ４４８と、逆サージ吸収用のダイオード４４
９とを有してなる。

なお前記具体例においては、いずれも電圧比較
器４０８，４２６，４３５，４４５がすべてオー
プンコレクタ型のもので構成されていたが、この
電圧比較器は特にオープンコレクタ型に限定され
るものではない。

以下第９図を参照しながら作用を説明する。今
第９図ａに示す如く、負荷が無負荷から中負荷、
大負荷へと変化して行く場合を考えると、負圧ス
イツチ４６の出力信号は、同じく第９図ｂに示す
如く、まず、負荷が無負荷状態から中負荷状態に
移つた時刻t₁₁で、オン信号１を出力する。この
時において、空燃比センサ２６出力に応じて、開
弁時間信号V_Fが第９図ｃに示す如く増大したと
すると、まず、この開弁時間信号V_Fは、V_F11レ
ベルで平衡状態となる。この時においては、この
V_F11が上限値V_REFより小であるため、積分器出力
比較器３５９の出力ｃは第９図ｄに示す如くオン
となつており、これに応じて、遅延回路３６１の
出力ｅは、同じく第９図ｅに示す如くオフのまゝ
であり、ベース空燃比切換弁３４が切換えられる
ことはない。一方この運転状態において、時刻
t₁₂に負荷が中負荷状態から大負荷状態に変化す
ると、これに応じて開弁時間信号V_Fの平衡レベ
ルが増大し、時刻t₁₃において、上限値V_REFを越
えるため、積分器出力比較器３５９の出力ｃがオ
フとなり、これに応じて遅延回路３６１の出力ｅ
がオンとなつて、駆動出力器３６２を介してベー
ス空燃比切換弁３４が切換えられベース空燃比が
リツチ側とされる。この時において、同時に積分
器出力比較器３５９の出力ｃはタイマー回路３６
３にも入力されるため、第９図ｆに示す如く、該
タイマー回路３６３で設定されている所定時間
t₁₄（例えば数十ミリ秒）だけ該タイマー回路３６
３の出力ｄがオフとなる。これにより、NAND
回路３６４を通つたタイマー回路３６３の出力が
初期設定及びリセツト回路３６５に伝えられ、所
定時間t₁₄だけ積分器３５４出力の実際の開弁時
間信号V_Fに代わつて、該初期設定値V_F0が開弁時
間決定用比較器３５７及び積分器出力比較器３５
９に入力される。これによつて、開弁時間信号
V_Fは、第９図ｃに示す如く強制的にV_F0とされ、
こゝから、ベース空燃比切換弁３４がリツチ側に
ある場合の高負荷状態における平衡レベルV_F12へ
と増大して行く。従つて、この過渡的な状態にお
ける補助燃料噴射弁３０の吹き過ぎによる空燃比
過濃化を防止できる。一方運転状態が変化し、負
荷が時刻t₁₅において大負荷状態から中負荷状態
に戻ると、開弁時間信号V_Fも減少し、時刻t₁₆に
おいて下限値V_REF′を下回る。すると、積分器出
力比較器３５９出力ｃが再びオンとなり、遅延回
路３６１の出力ｅが所定時間t₁₇後にオフとなつ
て、ベース空燃比切換弁３４が再びリーン側に戻
される。すると、開弁時間信号V_Fは再び増加し、
この時における平衡点V_F13まで増加するものであ
る。第９図において、ｇは、補助燃料噴射弁３０
の動作状態を示したものであり、無負荷状態以外
の時には、空燃比センサ２６の出力に応じてオン
オフ動作が繰り返されている。

本実施例においては、開弁時間決定用比較器３
５７の出力信号を直ちに駆動出力器３５８に入力
して補助燃料噴射弁３０を開閉するのではなく、
途中にAND回路３６６を挿入し、混合器絞り弁
の全閉状態に応じて出力が変化する負圧スイツチ
４６出力との論理積を取るようにしているため、
絞り弁が全閉状態であるアイドリング時において
は、開弁時間信号V_Fが強制的にV_F0に落とされる
と共に、補助燃料噴射弁３０による燃料噴射も停
止され、アイドリング時のエンジン回転ハンチン
グ等の不具合が防止される。

以上説明したとおり、本発明によれば、液化石
油ガス燃料中の燃料成分が変化した場合において
も、車輌サージング等を発生することなく空燃比
を一定に保つことができ、従つて、出力特性及び
排気ガス浄化特性を最適に保つことができるだけ
でなく、ベース空燃比切換時の過渡時において
も、排気ガス浄化特性を悪化させることがない。
又、ベース空燃比切換手段におけるベース空燃比
の変更量を、ベース空燃比切換時の過渡特性を考
慮することなく設定でき、ベース空燃比切換手段
の設計の自由度が増大される等の優れた効果を有
する。

発明者の実験によると、本発明を用いた場合
の、10モード測定時における車速（実線Ｃ）と
CO濃度（破線Ｄ）の関係は第１０図に示す如く
であり、第５図で見られたスパイク状のCO濃度
劣化が解消されていることが明らかである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、従来用いられている液化石油ガス燃
料の成分と、空燃比、排気ガス中の有害成分の関
係を示す線図、第２図は、発明者が既に提案した
液化石油ガス内燃機関の空燃比制御装置の構成を
示すブロツク線図、第３図は、同じく前記装置に
おける制御装置の回路構成を示すブロツク線図、
第４図は、同じく前記装置における負荷の変化状
態と開弁時間信号、との関係を示す線図、第５図
は、同じく前記装置における10モード測定時の車
速とCO濃度の関係を示す線図、第６図は、本発
明に係る液化石油ガス内燃機関の空燃比制御装置
の実施例の構成を示すブロツク線図、第７図は、
前記実施例における制御装置の回路構成を示すブ
ロツク線図、第８図は、同じく前記制御装置の具
体的な電気回路例を示す電気回路図、第９図は、
前記実施例の各部動作波形を示す線図、第１０図
は、同じく前記実施例における10モード試験時の
車速とCO発生状態の関係を示す線図である。 １０……液化石油ガスレギユレータ、１４……
主燃料通路、１８……エンジン本体、１９……絞
り弁、２２……混合器、２６……空燃比センサ、
２８……補助燃料通路、３０……補助燃料噴射
弁、３４……ベース空燃比切換弁、３５Ａ……制
御装置、３５２……空燃比センサ電圧比較器、３
５３……空燃比センサ比較基準電圧発生器、３５
４……積分器、３５５……発振器、３５６……鋸
歯状波発生器、３５７……開弁時間決定用比較
器、３５８，３６２……駆動出力器、３５９……
積分器出力比較器、３６０……積分器出力比較基
準電圧発生器、３６１……遅延回路、３６３……
タイマー回路、３６４……NAND回路、３６５
……初期設定及びリセツト回路、３６６……
AND回路。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 主燃料を空気と混合し、エンジン燃焼室に理
   論空燃比よりリーン側に設定されたベース空燃比
   の混合気を供給する混合器と、空燃比を検出する
   空燃比センサと、該空燃比センサの出力より演算
   された開弁時間信号に応じて、補助燃料をエンジ
   ン燃焼室に供給する補助燃料噴射弁と、を有する
   液化石油ガス内燃機関の空燃比制御装置におい
   て、前記混合気のベース空燃比を切換えるベース
   空燃比切換手段を設け、前記開弁時間信号が下限
   値以下となつた時は、該ベース空燃比切換手段に
   よりベース空燃比をリーン化し、又、前記開弁時
   間信号が上限値以上となつた時は、前記ベース空
   燃比切換手段によりベース空燃比をリツチ化する
   と共に、該開弁時間信号を、強制的に前記上限値
   未満の所定値にリセツトするようにしたことを特
   徴とする液化石油ガス内燃機関の空燃比制御装
   置。 ２ 前記開弁時間信号がリセツトされる所定値
   が、該開弁時間信号の初期設定値とされている特
   許請求の範囲第１項に記載の液化石油ガス内燃機
   関の空燃比制御装置。