JPS63103018A - 転炉吹錬方法 - Google Patents
転炉吹錬方法Info
- Publication number
- JPS63103018A JPS63103018A JP24901486A JP24901486A JPS63103018A JP S63103018 A JPS63103018 A JP S63103018A JP 24901486 A JP24901486 A JP 24901486A JP 24901486 A JP24901486 A JP 24901486A JP S63103018 A JPS63103018 A JP S63103018A
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- JP
- Japan
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- molten steel
- blowing
- converter
- evaporation
- coolant
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- Pending
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- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は転炉吹錬方法に関し、特に、鉄又はマンガン
等の有効成分の蒸発損失を低減させる転炉吹錬方法に関
する。
等の有効成分の蒸発損失を低減させる転炉吹錬方法に関
する。
［従来の技術１
転炉吹錬においては、脱炭域における酸素ジェットと溶
鋼との衝突面（に１．下火点という）の温度が２２００
℃以上あり、周辺の溶鋼温度よりも５００℃以上高いた
め、溶鋼中の鉄及びマンガン等の有効成分が蒸発してし
まう。この蒸発量は、鉄が溶鋼１トン当り約１０Ｋｇ、
マンガンが溶鋼１トン当り０．１乃至２トンあり、この
糟だけ有効成分が無駄になってしまう。
鋼との衝突面（に１．下火点という）の温度が２２００
℃以上あり、周辺の溶鋼温度よりも５００℃以上高いた
め、溶鋼中の鉄及びマンガン等の有効成分が蒸発してし
まう。この蒸発量は、鉄が溶鋼１トン当り約１０Ｋｇ、
マンガンが溶鋼１トン当り０．１乃至２トンあり、この
糟だけ有効成分が無駄になってしまう。
このような欠点を解消すべく、従来、吹錬酸素に二酸化
炭素ガスを混合して溶鋼温度を低下させて有効成分の蒸
発を抑制する方法、又は、酸化カルシウム及び酸化マグ
ネシウム等のスラグ成分を溶鋼に吹錬前に予め上置添加
しておいてカバースラグを増加させ、有効成分の蒸発を
抑制する方法が採用されている。
炭素ガスを混合して溶鋼温度を低下させて有効成分の蒸
発を抑制する方法、又は、酸化カルシウム及び酸化マグ
ネシウム等のスラグ成分を溶鋼に吹錬前に予め上置添加
しておいてカバースラグを増加させ、有効成分の蒸発を
抑制する方法が採用されている。
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら、火点に二酸化炭素ガスを吹付ける方法の
場合には、二酸化炭素ガスを多量に消費し、またこの費
用が高く、転炉吹錬のコストが上昇してしまうという問
題点がある。また、カバースラグを増加させる方法の場
合には、スラグ中に移行して酸化物となる有効成分の同
が増加し、鉄及びマンガン等の有効成分の歩留が減少し
てしまうという問題点がある。特に、脱燐溶銑を転炉吹
錬する場合には、転炉内にマンガン鉱石又はクロム鉱石
等を投入するが、スラグ中に分配されるマンガン及びク
ロム量が増加しこれらの歩留が低下してしまうという問
題点がある。
場合には、二酸化炭素ガスを多量に消費し、またこの費
用が高く、転炉吹錬のコストが上昇してしまうという問
題点がある。また、カバースラグを増加させる方法の場
合には、スラグ中に移行して酸化物となる有効成分の同
が増加し、鉄及びマンガン等の有効成分の歩留が減少し
てしまうという問題点がある。特に、脱燐溶銑を転炉吹
錬する場合には、転炉内にマンガン鉱石又はクロム鉱石
等を投入するが、スラグ中に分配されるマンガン及びク
ロム量が増加しこれらの歩留が低下してしまうという問
題点がある。
この発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであって、
有効成分の蒸発損失が低減し、有効成分を高歩留に維持
して高効率及び低コストで吹錬することができる転炉吹
錬方法を提供することを目的とする。
有効成分の蒸発損失が低減し、有効成分を高歩留に維持
して高効率及び低コストで吹錬することができる転炉吹
錬方法を提供することを目的とする。
［問題点を解決するための手段］
この発明に係る転炉吹錬方法は、転炉吹錬に際し、酸素
ガスジェットと溶鋼との衝突面に液体又は固体の冷却剤
を添加することを特徴とする。
ガスジェットと溶鋼との衝突面に液体又は固体の冷却剤
を添加することを特徴とする。
〔作用１
この発明においては、溶鋼に酸素ガスジェットを吹付け
て溶鋼を吹錬する。この場合に酸素ガスジェットと溶鋼
との衝突面に液体又は固体の冷却剤を添加する。そうす
ると、溶鋼の温度が低下して溶鋼からの有効成分の蒸発
が抑制される。この場合に、冷却剤が液体又は固体であ
るため高効率で冷却することができ、多量のスラグを添
加する必要がないので有効成分が高歩留に維持される。
て溶鋼を吹錬する。この場合に酸素ガスジェットと溶鋼
との衝突面に液体又は固体の冷却剤を添加する。そうす
ると、溶鋼の温度が低下して溶鋼からの有効成分の蒸発
が抑制される。この場合に、冷却剤が液体又は固体であ
るため高効率で冷却することができ、多量のスラグを添
加する必要がないので有効成分が高歩留に維持される。
［実施例］
以下、添付図面を参照してこの発明の実施例について具
体的に説明する。
体的に説明する。
転炉吹錬においては、火点温度が２２００℃と轟く、鉄
又はマンガン等の有効成分の蒸発損失が大きい。このた
め、火点の温度を低下させてこの蒸発損失を抑制する。
又はマンガン等の有効成分の蒸発損失が大きい。このた
め、火点の温度を低下させてこの蒸発損失を抑制する。
この実施例においては、例えば、水又は生ドロマイト等
の液体又は固体の冷却剤を火点に添加して火点の温度を
低下させる。
の液体又は固体の冷却剤を火点に添加して火点の温度を
低下させる。
これらの物質を火点に添加すると、水又はドロマイト中
の炭酸カルシウム及び炭酸マグネシウムの分解熱により
火点の周囲の溶１４温度を低下させる。
の炭酸カルシウム及び炭酸マグネシウムの分解熱により
火点の周囲の溶１４温度を低下させる。
このように、液体又は固体の冷却剤を添加して火点にお
ける溶鋼温度を５０乃至３００℃低下させることにより
、鉄又はマンガン等の蒸発損失を効果的に抑制すること
ができる。
ける溶鋼温度を５０乃至３００℃低下させることにより
、鉄又はマンガン等の蒸発損失を効果的に抑制すること
ができる。
次に、この実施例の動作について説明する。先ず、転炉
上方の開口部から転炉内に挿入された酸素吹錬用ランス
から転炉内の溶鋼に酸素ガスジェットを吹付け、溶鋼を
酸素吹錬する。また、溶鋼に酸素ガスジェットを吹付け
ると共に、例えば、水又は生ドロマイト等の液体又は固
体の冷却剤を吹錬中期に至るまで連続的に火点に添加す
る。そうすると、水又は生ドロマイトの分解熱により、
火点周囲の溶鋼の熱を奪い、溶鋼温度を５０乃至３００
℃低下させる。この場合に、冷却剤として液体又は固体
を使用するのでガスに比較して高効率で溶鋼を冷却する
ことができ、また、水又はドロマイト等の安価な冷却剤
を使用するので転炉吹錬のコストを上昇させることがな
い。更に、多山のスラグを添加する必要がないので、有
効成分が酸化されて歩留が低下してしまう虞が少ない。
上方の開口部から転炉内に挿入された酸素吹錬用ランス
から転炉内の溶鋼に酸素ガスジェットを吹付け、溶鋼を
酸素吹錬する。また、溶鋼に酸素ガスジェットを吹付け
ると共に、例えば、水又は生ドロマイト等の液体又は固
体の冷却剤を吹錬中期に至るまで連続的に火点に添加す
る。そうすると、水又は生ドロマイトの分解熱により、
火点周囲の溶鋼の熱を奪い、溶鋼温度を５０乃至３００
℃低下させる。この場合に、冷却剤として液体又は固体
を使用するのでガスに比較して高効率で溶鋼を冷却する
ことができ、また、水又はドロマイト等の安価な冷却剤
を使用するので転炉吹錬のコストを上昇させることがな
い。更に、多山のスラグを添加する必要がないので、有
効成分が酸化されて歩留が低下してしまう虞が少ない。
このように、高効率及び低コストで、且つ有効成分を高
歩留に維持して有効成分の蒸発量を低減することができ
る。
歩留に維持して有効成分の蒸発量を低減することができ
る。
次に、添付図面を参照して、この実施例に基いて転炉吹
錬した場合の具体例について説明する。
錬した場合の具体例について説明する。
具体例１
第１図はこの実施例の第１の具体例を示す模式図である
。第１図中１１は２５０トン転炉であり、この中に溶鋼
１４が貯留されるようになっている。
。第１図中１１は２５０トン転炉であり、この中に溶鋼
１４が貯留されるようになっている。
この転炉１１には、その上部の開口部がら酸素吹錬ラン
ス１２が挿入され、このランス１２の先端部から酸素ジ
ェット１５が溶鋼１４に吹付けられ、火点１７にて吹錬
反応が生じるようになっている。
ス１２が挿入され、このランス１２の先端部から酸素ジ
ェット１５が溶鋼１４に吹付けられ、火点１７にて吹錬
反応が生じるようになっている。
サブランス１３は、酸素吹錬ランス１２と並設されてお
り、火点１７に水１６を噴霧状態で供給して火点１７周
囲の溶鋼１４の温度を低下させるようになっている。
り、火点１７に水１６を噴霧状態で供給して火点１７周
囲の溶鋼１４の温度を低下させるようになっている。
次に、この具体例の動作について説明する。先ず、ラン
ス１２の先端から溶鋼１４に酸素ジェット１５を吹付け
て溶鋼１４を吹錬する。そして、吹錬開始から吹錬終了
までの時間を１００％として吹錬時間を時間率で表わし
て、吹錬初期から吹錬時間率７０％になるまでの間、火
点１７に水１３を噴霧状態で吹付ける。この場合に、水
の供給量をｏ、ｉ乃至１ＯＮｍ３／分とする。
ス１２の先端から溶鋼１４に酸素ジェット１５を吹付け
て溶鋼１４を吹錬する。そして、吹錬開始から吹錬終了
までの時間を１００％として吹錬時間を時間率で表わし
て、吹錬初期から吹錬時間率７０％になるまでの間、火
点１７に水１３を噴霧状態で吹付ける。この場合に、水
の供給量をｏ、ｉ乃至１ＯＮｍ３／分とする。
次に、この具体例の効果について説明する。第３図は横
軸に吹錬時間率をとり、縦軸に有効成分の１分当りの蒸
発量をとって、吹錬時間率と有効成かの蒸発量との関係
を示すグラフ因である。図中白丸はこの具体例により転
炉吹錬した場合を示し、黒丸は冷却剤を添加しないで転
炉吹錬した場合を示す。これによれば、冷却剤を添加し
ない場合には吹錬時間率０乃至７０％の間で有効成分の
蒸発量が２．０乃至０．５ＫＯ／分であるが、この具体
例の場合には吹錬時間率Ｏ乃至７０％の間で有効成分の
蒸発量が０．５Ｋｇ１分以下である。
軸に吹錬時間率をとり、縦軸に有効成分の１分当りの蒸
発量をとって、吹錬時間率と有効成かの蒸発量との関係
を示すグラフ因である。図中白丸はこの具体例により転
炉吹錬した場合を示し、黒丸は冷却剤を添加しないで転
炉吹錬した場合を示す。これによれば、冷却剤を添加し
ない場合には吹錬時間率０乃至７０％の間で有効成分の
蒸発量が２．０乃至０．５ＫＯ／分であるが、この具体
例の場合には吹錬時間率Ｏ乃至７０％の間で有効成分の
蒸発量が０．５Ｋｇ１分以下である。
Ｌ１２Ｌ
第２図はこの実施例の第２の具体例を示す模式図である
。図中第１図と同じものには同じ参照符号を付して説明
を省略する。図中１８は図示しないホッパから転炉内に
投入される生ドロマイと１９を案内する案内部材であり
、その先端を酸素吹錬ランス１２に向けて転炉１１の開
口部の上方に設けられている。そして、酸素吹錬ランス
１２に沿って落下して火点１７に供給され、火点１７周
囲の溶鋼１４の温度を低下させるようになっている。
。図中第１図と同じものには同じ参照符号を付して説明
を省略する。図中１８は図示しないホッパから転炉内に
投入される生ドロマイと１９を案内する案内部材であり
、その先端を酸素吹錬ランス１２に向けて転炉１１の開
口部の上方に設けられている。そして、酸素吹錬ランス
１２に沿って落下して火点１７に供給され、火点１７周
囲の溶鋼１４の温度を低下させるようになっている。
次に、この具体例の動作について説明する。先ず、具体
例１と同様に溶！１１１４を吹錬する。そして、吹錬初
期から吹錬時間率７０％までの間、案内部材１８を介し
て生ドロマイト１９を火点に添加する。この場合に、供
給車を毎分溶鋼１トン当り０．１乃至０．５Ｋ（：Ｉと
する。この結果具体例１と同様に第３図に示す効果を得
ることができた。
例１と同様に溶！１１１４を吹錬する。そして、吹錬初
期から吹錬時間率７０％までの間、案内部材１８を介し
て生ドロマイト１９を火点に添加する。この場合に、供
給車を毎分溶鋼１トン当り０．１乃至０．５Ｋ（：Ｉと
する。この結果具体例１と同様に第３図に示す効果を得
ることができた。
なお、この実施例においては、冷却剤として水又は生ド
ロマイトを使用したが、これに限らず効率良く冷却でき
るものであればよい。
ロマイトを使用したが、これに限らず効率良く冷却でき
るものであればよい。
［発明の効果］
この発明によれば、冷却剤として液体又は固体を使用す
るので、溶鋼を高効率で冷却することができる。このた
め、吹錬コストを上昇させずに溶鋼中の有効成分の蒸発
を抑制することができる。
るので、溶鋼を高効率で冷却することができる。このた
め、吹錬コストを上昇させずに溶鋼中の有効成分の蒸発
を抑制することができる。
また、多量のスラグを使用する必要がないので、有効成
分を高歩留に維持して溶鋼中の有効成分の蒸発を抑制す
ることができる。
分を高歩留に維持して溶鋼中の有効成分の蒸発を抑制す
ることができる。
第１図及び第２図はこの発明の実施例の実加状態を示す
模式図、第３図はこの発明の効果を示すグラフ図である
。 １１；転炉、１２．１３：ランス、１４；溶鋼、１５；
酸素ジェット、１６；水、１７；火点、１８；案内部材
、１９；生ドロマイト。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図
模式図、第３図はこの発明の効果を示すグラフ図である
。 １１；転炉、１２．１３：ランス、１４；溶鋼、１５；
酸素ジェット、１６；水、１７；火点、１８；案内部材
、１９；生ドロマイト。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第１図
Claims (1)
- 転炉吹錬に際し、酸素ガスジェットと溶鋼との衝突面に
液体又は固体の冷却剤を添加することを特徴とする転炉
吹錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24901486A JPS63103018A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 転炉吹錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24901486A JPS63103018A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 転炉吹錬方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63103018A true JPS63103018A (ja) | 1988-05-07 |
Family
ID=17186721
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24901486A Pending JPS63103018A (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 転炉吹錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63103018A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02267210A (ja) * | 1989-04-05 | 1990-11-01 | Nippon Steel Corp | 酸素を吹き込む鉄浴炉での鉄ヒューム減少法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58193309A (ja) * | 1982-04-30 | 1983-11-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の精錬法 |
-
1986
- 1986-10-20 JP JP24901486A patent/JPS63103018A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58193309A (ja) * | 1982-04-30 | 1983-11-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の精錬法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02267210A (ja) * | 1989-04-05 | 1990-11-01 | Nippon Steel Corp | 酸素を吹き込む鉄浴炉での鉄ヒューム減少法 |
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