JPS6310662B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6310662B2 JPS6310662B2 JP55097137A JP9713780A JPS6310662B2 JP S6310662 B2 JPS6310662 B2 JP S6310662B2 JP 55097137 A JP55097137 A JP 55097137A JP 9713780 A JP9713780 A JP 9713780A JP S6310662 B2 JPS6310662 B2 JP S6310662B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mounting shaft
- coil mounting
- torque tube
- room temperature
- rotor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K55/00—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures
- H02K55/02—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures of the synchronous type
- H02K55/04—Dynamo-electric machines having windings operating at cryogenic temperatures of the synchronous type with rotating field windings
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Superconductive Dynamoelectric Machines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は超電導回転機の回転子の組立方法に
関するもので、特にトルクチユーブの組立方法に
関するものである。
関するもので、特にトルクチユーブの組立方法に
関するものである。
従来の超電導回転機の回転子の構造の１例を述
べると、第１図に示すように、中央部を形成する
コイル取付軸１の両端にトルクチユーブ２が同軸
関係に取付けられ、コイル取付軸１には超電導界
磁コイル３が固定されている。コイル取付軸１及
びトルクチユーブ２を囲繞する常温ダンパ４があ
つて、この常温ダンパ４とコイル取付軸１との間
に低温ダンパ５が配設されている。常温ダンパ４
とトルクチユーブ２の両端はこれらに取付けられ
ている駆動側端部軸８及び反駆動側端部軸９で閉
鎖され、常温ダンパ４、低温ダンパ５及びトルク
チユーブ２の内部がそれぞれ真空部１４を形成し
ている。コイル取付軸１のそれぞれ外周部及び側
面部にはヘリウム外筒６及びヘリウム端板７が取
付けられ、コイル取付軸１との間に液体ヘリウム
の液溜め部１５を形成している。駆動側及び反駆
動側端部軸８，９をそれぞれ軸受１０で支承し、
反駆動側端部軸９には界磁電流供給用のスリツプ
リング１１を設けている。トルクチユーブ２には
熱交換器１２を形成又は配置し、かつトルクチユ
ーブの内部に側部輻射シールド１３を設けてい
る。
べると、第１図に示すように、中央部を形成する
コイル取付軸１の両端にトルクチユーブ２が同軸
関係に取付けられ、コイル取付軸１には超電導界
磁コイル３が固定されている。コイル取付軸１及
びトルクチユーブ２を囲繞する常温ダンパ４があ
つて、この常温ダンパ４とコイル取付軸１との間
に低温ダンパ５が配設されている。常温ダンパ４
とトルクチユーブ２の両端はこれらに取付けられ
ている駆動側端部軸８及び反駆動側端部軸９で閉
鎖され、常温ダンパ４、低温ダンパ５及びトルク
チユーブ２の内部がそれぞれ真空部１４を形成し
ている。コイル取付軸１のそれぞれ外周部及び側
面部にはヘリウム外筒６及びヘリウム端板７が取
付けられ、コイル取付軸１との間に液体ヘリウム
の液溜め部１５を形成している。駆動側及び反駆
動側端部軸８，９をそれぞれ軸受１０で支承し、
反駆動側端部軸９には界磁電流供給用のスリツプ
リング１１を設けている。トルクチユーブ２には
熱交換器１２を形成又は配置し、かつトルクチユ
ーブの内部に側部輻射シールド１３を設けてい
る。
以上のように構成した超電導回転機の回転子に
おいては、コイル取付軸１に配設されている超電
導界磁コイル３を極低温に冷却することにより、
電気低抗を零の状態とし、励磁損失を無くすこと
により、この超電導界磁コイル３に強力な磁界を
発生させ、固定子（図示せず）に交流電力を発生
させる。
おいては、コイル取付軸１に配設されている超電
導界磁コイル３を極低温に冷却することにより、
電気低抗を零の状態とし、励磁損失を無くすこと
により、この超電導界磁コイル３に強力な磁界を
発生させ、固定子（図示せず）に交流電力を発生
させる。
超電導界磁コイル３を極低温に冷却し保持する
ために、液体ヘリウムを反駆動側端部軸９の中央
部から導入管（図示せず）を通じ、ヘリウム外筒
６、ヘリウム端板７により形成される液溜め部１
５に供給する一方、回転子内部の真空部１４を高
真空に保つと共に、極低温の超電導界磁コイル３
及びコイル取付軸１に回転トルクを伝えるトルク
チユーブ２を薄肉円筒とし、かつ熱交換器１２を
設け、このトルクチユーブ２を通じ、極低温部に
入る熱を極力減らす構造にするのが最も一般的で
ある。更に側面から輻射により侵入する熱を低減
するために、側部輻射シールド１３が設けられて
いる。
ために、液体ヘリウムを反駆動側端部軸９の中央
部から導入管（図示せず）を通じ、ヘリウム外筒
６、ヘリウム端板７により形成される液溜め部１
５に供給する一方、回転子内部の真空部１４を高
真空に保つと共に、極低温の超電導界磁コイル３
及びコイル取付軸１に回転トルクを伝えるトルク
チユーブ２を薄肉円筒とし、かつ熱交換器１２を
設け、このトルクチユーブ２を通じ、極低温部に
入る熱を極力減らす構造にするのが最も一般的で
ある。更に側面から輻射により侵入する熱を低減
するために、側部輻射シールド１３が設けられて
いる。
一方常温ダンパ４及び低温ダンパ５は固定子
（図示せず）からの高調波磁界をシールドし超電
導界磁コイル３を保護すると共に、電力系統から
のじよう乱による回転子振動を減衰させる機能を
有する一方、常温ダンパ４は真空外筒としての機
能、低温ダンパ５はヘリウム収容部への輻射シー
ルドとしての機能を兼ねる方式が一般的である。
（図示せず）からの高調波磁界をシールドし超電
導界磁コイル３を保護すると共に、電力系統から
のじよう乱による回転子振動を減衰させる機能を
有する一方、常温ダンパ４は真空外筒としての機
能、低温ダンパ５はヘリウム収容部への輻射シー
ルドとしての機能を兼ねる方式が一般的である。
なお、第１図で回転子内部へのヘリウム導入、
排出系を構成する配管類及び回転子に接続されて
いるヘリウム導入排出装置は図示を省略してい
る。
排出系を構成する配管類及び回転子に接続されて
いるヘリウム導入排出装置は図示を省略してい
る。
回転子運転中の温度状態を述べると、運転中に
はコイル取付軸１は液体ヘリウムの温度となり、
一方常温ダンパ４は固定子（図示せず）との空隙
の温度となる。そして、一般に空隙の温度は外気
温より高いので、コイル取付軸１と常温ダンパ４
には300℃以上の大きな温度差が生じ、従つて、
常温にて常温ダンパ４、コイル取付軸１及びトル
クチユーブ２並びにその他の部分が組立てられた
場合には、 常温ダンパ４の長さ1＝コイル取付軸１の長さ2＋
２本のトルクチユーブ２の合計長さ3 となつているが、上記運転時における温度状態に
なると、常温ダンパ４は昇温してその長さは（
１＋Δ1）に熱膨張して伸張し、また、コイル取
付軸１は降温してその長さは（2−Δ2）に熱
収縮し、その結果、トルクチユーブ２の長さ3
は、 3＝（1＋Δ1）−（2−Δ2） ＝（1−2）＋（Δ1＋Δ2） ∴ 3−（Δ1＋Δ2）＝（1−2） となり、従つて、常温ダンパ４とコイル取付軸１
の両者の熱膨張収縮差（Δ1＋Δ2）がトルク
チユーブ２に引延し量として付加され、その結
果、高い引張荷重の熱応力が生ずる。
はコイル取付軸１は液体ヘリウムの温度となり、
一方常温ダンパ４は固定子（図示せず）との空隙
の温度となる。そして、一般に空隙の温度は外気
温より高いので、コイル取付軸１と常温ダンパ４
には300℃以上の大きな温度差が生じ、従つて、
常温にて常温ダンパ４、コイル取付軸１及びトル
クチユーブ２並びにその他の部分が組立てられた
場合には、 常温ダンパ４の長さ1＝コイル取付軸１の長さ2＋
２本のトルクチユーブ２の合計長さ3 となつているが、上記運転時における温度状態に
なると、常温ダンパ４は昇温してその長さは（
１＋Δ1）に熱膨張して伸張し、また、コイル取
付軸１は降温してその長さは（2−Δ2）に熱
収縮し、その結果、トルクチユーブ２の長さ3
は、 3＝（1＋Δ1）−（2−Δ2） ＝（1−2）＋（Δ1＋Δ2） ∴ 3−（Δ1＋Δ2）＝（1−2） となり、従つて、常温ダンパ４とコイル取付軸１
の両者の熱膨張収縮差（Δ1＋Δ2）がトルク
チユーブ２に引延し量として付加され、その結
果、高い引張荷重の熱応力が生ずる。
このトルクチユーブ２の熱応力を吸収・緩和す
る目的で、従来、種々の方法が提案されている。
第２図は、従来提案された熱応力吸収方法の一例
を示したもので、図示のように、たとえばベロー
１６のような可とう体を端部軸９と常温ダンパ４
との間に設け、コイル取付軸１と常温ダンパ４と
の間の熱膨張収縮差（Δ1＋Δ2）を、ベロー
１６の常温時の長さ4を〔4−（Δ1＋Δ
２）〕に収縮させることによつて吸収させ、トルク
チユーブ２に熱応力による負荷を与えないように
した方法である。
る目的で、従来、種々の方法が提案されている。
第２図は、従来提案された熱応力吸収方法の一例
を示したもので、図示のように、たとえばベロー
１６のような可とう体を端部軸９と常温ダンパ４
との間に設け、コイル取付軸１と常温ダンパ４と
の間の熱膨張収縮差（Δ1＋Δ2）を、ベロー
１６の常温時の長さ4を〔4−（Δ1＋Δ
２）〕に収縮させることによつて吸収させ、トルク
チユーブ２に熱応力による負荷を与えないように
した方法である。
図示しないが第２図に示したものの他にも、例
えば、トルクチユーブ２に直列に可とう体を設け
る案や、常温ダンパ４の一端が端部軸８又は９の
接続部で軸方向に滑ることができるようにする案
が提案されており、上記可とう体や接続部によつ
て、上記ベロー１６の例と同様に、熱膨張収縮差
（Δ1＋Δ2）を吸収するようにしている。
えば、トルクチユーブ２に直列に可とう体を設け
る案や、常温ダンパ４の一端が端部軸８又は９の
接続部で軸方向に滑ることができるようにする案
が提案されており、上記可とう体や接続部によつ
て、上記ベロー１６の例と同様に、熱膨張収縮差
（Δ1＋Δ2）を吸収するようにしている。
しかし、以上述べたような従来提案された方
法、装置では、いずれもベローや可とう体あるい
は滑る接続部のためにその両側間が強固に固定さ
れないために回転子の軸振動特性を劣化させる
か、あるいは振動特性の劣化を防ぐ為に、設計上
の細かい配慮を要するものであつた。
法、装置では、いずれもベローや可とう体あるい
は滑る接続部のためにその両側間が強固に固定さ
れないために回転子の軸振動特性を劣化させる
か、あるいは振動特性の劣化を防ぐ為に、設計上
の細かい配慮を要するものであつた。
ベローのような可とう体を設けて熱膨張収縮差
を吸収する構造は、回転子の構振動共振周波数
（危険速度）を低下させる可能性が強く、又、常
温ダンパ４を軸方向に滑り得る構造とする案で
は、滑り面の摩擦による回転子の自励的な振れま
わりを生ずる可能性があつた。
を吸収する構造は、回転子の構振動共振周波数
（危険速度）を低下させる可能性が強く、又、常
温ダンパ４を軸方向に滑り得る構造とする案で
は、滑り面の摩擦による回転子の自励的な振れま
わりを生ずる可能性があつた。
この発明は従来技術による以上のような欠点に
かんがみてなされたもので、回転子の振動特性を
悪化させることなしに、しかも複雑な構造とする
ことなく、トルクチユーブ２の熱応力を緩和する
回転子の組立方法を提供することを目的としてい
る。
かんがみてなされたもので、回転子の振動特性を
悪化させることなしに、しかも複雑な構造とする
ことなく、トルクチユーブ２の熱応力を緩和する
回転子の組立方法を提供することを目的としてい
る。
以上の目的を達成するために、この発明では、
常温ダンパ４と、端部軸８又は９とを組立てる際
に、コイル取付軸１と常温ダンパ４との間に温度
差を与えて組立て、組立完了後の常温において
は、トルクチユーブ２に圧縮応力が生じるように
することにより、運転時の温度状態によつてトル
クチユーブ２に生ずる引張応力を上記圧縮応力と
相殺させることにより緩和することを企図するも
のである。
常温ダンパ４と、端部軸８又は９とを組立てる際
に、コイル取付軸１と常温ダンパ４との間に温度
差を与えて組立て、組立完了後の常温において
は、トルクチユーブ２に圧縮応力が生じるように
することにより、運転時の温度状態によつてトル
クチユーブ２に生ずる引張応力を上記圧縮応力と
相殺させることにより緩和することを企図するも
のである。
以下、図示する実施例に関してこの発明を説明
する。第３図に示すように、組立時に常温ダンパ
４の外周に管２０を巻きつけておき、管２０内に
は例えば蒸気のような高温流体を流しうるものと
する。常温ダンパ４と端部軸８又は９との組立て
に際して、管２０に例えば、蒸気のような高温流
体を流すと、常温ダンパ４は膨張し、この膨張し
た状態によつて延びたコイル取付軸１と端部軸と
の間の間隔に等しい長さを有するトルクチユーブ
２を組合せた状態で組立てられることになるの
で、組立完了後に、管２０を除去し、常温に帰る
と、常温ダンパ４の膨張した量も消失して元の長
さに帰るため、その収縮量はトルクチユーブ２の
圧縮量となつて表われ、従つて、トルクチユーブ
２には圧縮応力が加わつている。次にヘリウム溜
め１５に液体ヘリウムを注入して運転を開始する
と、トルクチユーブ２には常温ダンパ４とコイル
取付軸１の温度差による引張応力が生じようとす
るが、前述のようにトルクチユーブ２には前もつ
て圧縮応力が加えてあるので、運転中にトルクチ
ユーブ２に生じる引張応力はこの圧縮応力分に相
当する引張応力が相殺され、従つて、引張応力は
緩和される。
する。第３図に示すように、組立時に常温ダンパ
４の外周に管２０を巻きつけておき、管２０内に
は例えば蒸気のような高温流体を流しうるものと
する。常温ダンパ４と端部軸８又は９との組立て
に際して、管２０に例えば、蒸気のような高温流
体を流すと、常温ダンパ４は膨張し、この膨張し
た状態によつて延びたコイル取付軸１と端部軸と
の間の間隔に等しい長さを有するトルクチユーブ
２を組合せた状態で組立てられることになるの
で、組立完了後に、管２０を除去し、常温に帰る
と、常温ダンパ４の膨張した量も消失して元の長
さに帰るため、その収縮量はトルクチユーブ２の
圧縮量となつて表われ、従つて、トルクチユーブ
２には圧縮応力が加わつている。次にヘリウム溜
め１５に液体ヘリウムを注入して運転を開始する
と、トルクチユーブ２には常温ダンパ４とコイル
取付軸１の温度差による引張応力が生じようとす
るが、前述のようにトルクチユーブ２には前もつ
て圧縮応力が加えてあるので、運転中にトルクチ
ユーブ２に生じる引張応力はこの圧縮応力分に相
当する引張応力が相殺され、従つて、引張応力は
緩和される。
なお、上記組立後の常温時におけるトルクチユ
ーブに加えられる圧縮応力の大きさは、常温ダン
パやコイル取付軸やトルクチユーブの強度及び運
転時に生ずる温度差によつて定められ、相殺され
た後になお、圧縮応力が残るようにしてもよく、
又は、全く圧縮応力も引張応力も残存しないよう
にしてもよく、あるいは、引張応力が残るように
してもよく、これらによつて加熱又は冷却温度が
定められる。
ーブに加えられる圧縮応力の大きさは、常温ダン
パやコイル取付軸やトルクチユーブの強度及び運
転時に生ずる温度差によつて定められ、相殺され
た後になお、圧縮応力が残るようにしてもよく、
又は、全く圧縮応力も引張応力も残存しないよう
にしてもよく、あるいは、引張応力が残るように
してもよく、これらによつて加熱又は冷却温度が
定められる。
第３図では、常温ダンパ４の外周に管２０を巻
き、管２０内に蒸気等の高温流体を流す場合を示
したが、要するに常温ダンパ４と端部軸８又は９
を組立ての際に、常温ダンパ４を加熱して膨張さ
せれば目的を達するのであるから、高周波加熱等
の手段によつても良い。
き、管２０内に蒸気等の高温流体を流す場合を示
したが、要するに常温ダンパ４と端部軸８又は９
を組立ての際に、常温ダンパ４を加熱して膨張さ
せれば目的を達するのであるから、高周波加熱等
の手段によつても良い。
或いは、逆に、常温ダンパ４と端部軸８又は９
を組立てる際に、コイル取付軸１を冷却して収縮
させても同等の効果が得られる。即ち、例えば、
回転子内に組込まれた液体ヘリウム供給管を通し
て、ヘリウム溜め１５に液体チツ素や液体ヘリウ
ム等の低温液体を供給することによつて、コイル
取付軸を冷却収縮させ、その状態におけるコイル
取付軸と端部軸との間の間隔に等しくトルクチユ
ーブの長さをすればよく、この場合も、常温に復
帰した場合にはコイル取付軸も延びて元に帰り、
従つて、この延びた量だけトルクチユーブを圧縮
して圧縮応力を付与する。
を組立てる際に、コイル取付軸１を冷却して収縮
させても同等の効果が得られる。即ち、例えば、
回転子内に組込まれた液体ヘリウム供給管を通し
て、ヘリウム溜め１５に液体チツ素や液体ヘリウ
ム等の低温液体を供給することによつて、コイル
取付軸を冷却収縮させ、その状態におけるコイル
取付軸と端部軸との間の間隔に等しくトルクチユ
ーブの長さをすればよく、この場合も、常温に復
帰した場合にはコイル取付軸も延びて元に帰り、
従つて、この延びた量だけトルクチユーブを圧縮
して圧縮応力を付与する。
以上の説明で明らかなように、この発明では、
可とう体を設けるとか滑り構造にするような特殊
な構造とすることなく常温ダンパと端部軸とを組
立てる際に、常温ダンパを加熱するか、或いは逆
にコイル取付軸を冷却するようにして、組立完了
後に、トルクチユーブに圧縮応力が加わるように
したので、コイル取付軸を冷却して運転する際
に、トルクチユーブに生じる引張応力を回転子の
振動特性を悪化させることなく、緩和することが
でき、しかも構造の簡略化と価格の低減が達成で
きる。
可とう体を設けるとか滑り構造にするような特殊
な構造とすることなく常温ダンパと端部軸とを組
立てる際に、常温ダンパを加熱するか、或いは逆
にコイル取付軸を冷却するようにして、組立完了
後に、トルクチユーブに圧縮応力が加わるように
したので、コイル取付軸を冷却して運転する際
に、トルクチユーブに生じる引張応力を回転子の
振動特性を悪化させることなく、緩和することが
でき、しかも構造の簡略化と価格の低減が達成で
きる。
第１図は超電導回転機の回転子の従来の構造の
１例を示す縦断面図、第２図はトルクチユーブ生
ずる高い熱応力に対する従来の構造を示す第１図
と同様の断面図、第３図はこの発明による組立方
法を説明する第１図と同様の断面図である。 １…コイル取付軸、２…トルクチユーブ、３…
超電導界磁コイル、４…常温ダンパ、５…低温ダ
ンパ、６…ヘリウム外筒、７…ヘリウム端板、８
…駆動側端部軸、９…反駆動側端部軸、１０…軸
受、１１…スリツプリング、１２…熱交換器、１
３…側部輻射シールド、１４…真空部、１５…ヘ
リウム液溜め部、１６…ベロー、２０…蒸気等の
高温流体を通す管。
１例を示す縦断面図、第２図はトルクチユーブ生
ずる高い熱応力に対する従来の構造を示す第１図
と同様の断面図、第３図はこの発明による組立方
法を説明する第１図と同様の断面図である。 １…コイル取付軸、２…トルクチユーブ、３…
超電導界磁コイル、４…常温ダンパ、５…低温ダ
ンパ、６…ヘリウム外筒、７…ヘリウム端板、８
…駆動側端部軸、９…反駆動側端部軸、１０…軸
受、１１…スリツプリング、１２…熱交換器、１
３…側部輻射シールド、１４…真空部、１５…ヘ
リウム液溜め部、１６…ベロー、２０…蒸気等の
高温流体を通す管。
Claims (1)
- １ コイルを取付けた中空のコイル取付軸と、前
記コイル取付軸の両端にそれぞれ取付けられてい
る中空のトルクチユーブと、このトルクチユーブ
のコイル取付軸と反対側にそれぞれ取付けられて
おりかつ回転子全体を支えている端部軸と、コイ
ル取付軸及びトルクチユーブの外周であつて端部
軸間に挾まれて設けられている常温ダンパとを備
えている回転子の組立方法において、下記所定温
度に常温ダンパを加熱した場合又はコイル取付軸
を冷却した場合の端部軸とコイル取付軸との間の
間隔に相当する長さにトルクチユーブを構成し、
次いで、端部軸間に、所定温度に加熱した常温ダ
ンパ、常温のコイル取付軸、トルクチユーブ及び
他の収納部材、又は、所定温度に冷却したコイル
取付軸、常温の常温ダンパ、トルクチユーブ及び
他の収納部材を組合せて構成することを特徴とす
る超電動回転機の回転子の組立方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9713780A JPS5722371A (en) | 1980-07-15 | 1980-07-15 | Assembling method of rotor of superconductive rotary machine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9713780A JPS5722371A (en) | 1980-07-15 | 1980-07-15 | Assembling method of rotor of superconductive rotary machine |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5722371A JPS5722371A (en) | 1982-02-05 |
| JPS6310662B2 true JPS6310662B2 (ja) | 1988-03-08 |
Family
ID=14184175
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9713780A Granted JPS5722371A (en) | 1980-07-15 | 1980-07-15 | Assembling method of rotor of superconductive rotary machine |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5722371A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111923456A (zh) * | 2020-06-30 | 2020-11-13 | 恒诺微电子(嘉兴)有限公司 | 装配后的塑料壳体件防开裂的方法 |
-
1980
- 1980-07-15 JP JP9713780A patent/JPS5722371A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5722371A (en) | 1982-02-05 |
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