JPS6313467B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6313467B2 JPS6313467B2 JP17102681A JP17102681A JPS6313467B2 JP S6313467 B2 JPS6313467 B2 JP S6313467B2 JP 17102681 A JP17102681 A JP 17102681A JP 17102681 A JP17102681 A JP 17102681A JP S6313467 B2 JPS6313467 B2 JP S6313467B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat
- heat recovery
- recovery device
- medium particles
- introduction pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Coke Industry (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ガス導入管のデコーキングを図つた
コークス炉発生粗ガス（COG）の熱回収機構に
関する。
コークス炉発生粗ガス（COG）の熱回収機構に
関する。
従来コークス炉炭化室で発生する600〜800℃の
COGは、発生と同時に安水（アンモニア含有水）
をスプレーしてCOG中のタールを凝縮補集する
とともに、約85℃に冷却していた。しかしこの方
法によれば、ガスの顕熱は有効に利用されていな
い。
COGは、発生と同時に安水（アンモニア含有水）
をスプレーしてCOG中のタールを凝縮補集する
とともに、約85℃に冷却していた。しかしこの方
法によれば、ガスの顕熱は有効に利用されていな
い。
この点に鑑み本発明者らは、噴流層熱回収装置
を用いた顕熱の回収方法を先に提案した。この回
収方法は、噴流層熱回収装置内にCOGを導入し、
該熱回収装置内を循環する熱媒体粒子と熱交換
し、更にこの熱媒体粒子と伝熱管内の流体と熱交
換することにより、顕熱を回収する方法である。
この方法によれば、COG中の顕熱を有効に回収
することができる。
を用いた顕熱の回収方法を先に提案した。この回
収方法は、噴流層熱回収装置内にCOGを導入し、
該熱回収装置内を循環する熱媒体粒子と熱交換
し、更にこの熱媒体粒子と伝熱管内の流体と熱交
換することにより、顕熱を回収する方法である。
この方法によれば、COG中の顕熱を有効に回収
することができる。
しかしCOG中には、前述のようにベンゾール
類、等の低沸点物質や水分の他にタールピツチの
高沸点物質、及び溶媒不溶成分が多く含まれてい
る。このため400℃以上では熱回収装置までのガ
ス導入管にこれらが沈着し、いわゆるコーキング
現象が起る。その結果ガス導入管が閉塞し、安定
した長期運転が困難となる。
類、等の低沸点物質や水分の他にタールピツチの
高沸点物質、及び溶媒不溶成分が多く含まれてい
る。このため400℃以上では熱回収装置までのガ
ス導入管にこれらが沈着し、いわゆるコーキング
現象が起る。その結果ガス導入管が閉塞し、安定
した長期運転が困難となる。
コーキングに対して従来は、熱回収を休止し、
発生COGを一旦バイパス回路に通して安水フラ
ツシング→冷却→精製工程へ吸引、圧送し、その
間にガス導入管中のコーキング物質を燃焼させて
管内をクリーニング（いわゆるデコーキング）し
ていた。このため従来は、その間の熱回収ができ
ないとともに、プラントの再始動に多大な労力を
必要とし、不経済であつた。
発生COGを一旦バイパス回路に通して安水フラ
ツシング→冷却→精製工程へ吸引、圧送し、その
間にガス導入管中のコーキング物質を燃焼させて
管内をクリーニング（いわゆるデコーキング）し
ていた。このため従来は、その間の熱回収ができ
ないとともに、プラントの再始動に多大な労力を
必要とし、不経済であつた。
この点に鑑み本発明者は、ガス導入管に付着す
るコーキング物の性状につき研究した。その結果
コーキング物は、すす状のふわふわした柔いもの
であり、ここに熱媒体粒子を通すと、極めて簡単
に除去できることが判明した。
るコーキング物の性状につき研究した。その結果
コーキング物は、すす状のふわふわした柔いもの
であり、ここに熱媒体粒子を通すと、極めて簡単
に除去できることが判明した。
本発明は、上記知見にもとづいてなされたもの
で、その目的とするところは、熱媒体粒子でガス
導入管に付着したコーキング物をデコーキングす
ることにより、COGの熱回収を途中で休止する
ことなく連続しておこなうことができるコークス
炉発生粗ガスの熱回収機構を得んとするものであ
る。
で、その目的とするところは、熱媒体粒子でガス
導入管に付着したコーキング物をデコーキングす
ることにより、COGの熱回収を途中で休止する
ことなく連続しておこなうことができるコークス
炉発生粗ガスの熱回収機構を得んとするものであ
る。
すなわち本発明は、コークス炉発生粗ガスをガ
ス導入管から噴流層熱回収装置に導入し、該熱回
収装置内で循環する熱媒体粒子と熱交換をおこな
うコークス炉発生粗ガスの熱回収機構において、
前記熱回収装置に連結されて該熱回収装置内の前
記熱媒体粒子の一部を抜取る手段と、前記ガス導
入管の入口部に設けられ抜取つた熱媒体粒子をこ
の入口部から所定量づつ投入して前記熱回収装置
に返送する手段と、前記熱回収装置の上部に取付
けられ該熱回収装置内の熱媒体粒子の背圧を検出
して検出信号を発し、この検出信号に基づいて前
記熱媒体粒子の抜取り量を制御するレベルコント
ロールとを具備することを特徴とするものであ
る。
ス導入管から噴流層熱回収装置に導入し、該熱回
収装置内で循環する熱媒体粒子と熱交換をおこな
うコークス炉発生粗ガスの熱回収機構において、
前記熱回収装置に連結されて該熱回収装置内の前
記熱媒体粒子の一部を抜取る手段と、前記ガス導
入管の入口部に設けられ抜取つた熱媒体粒子をこ
の入口部から所定量づつ投入して前記熱回収装置
に返送する手段と、前記熱回収装置の上部に取付
けられ該熱回収装置内の熱媒体粒子の背圧を検出
して検出信号を発し、この検出信号に基づいて前
記熱媒体粒子の抜取り量を制御するレベルコント
ロールとを具備することを特徴とするものであ
る。
以下本発明を図示する実施例を参照して説明す
る。コークス炉１で発生したCOGは、集気管２
からガス導入管３を通つて、噴流層タイプの熱回
収装置４に入る。熱回収装置４に入つたCOGは、
ドラフトチユーブ５内を上昇し、上部から排出さ
れて、次の冷却工程あるいは精製工程に導かれ
る。一方熱回収装置４内には、γ−アルミナ、α
アルミナ、砂等の熱媒体粒子８が入つており、
COGとともにドラフトチユーブ５内を上昇し、
このチユーブ５の上方に設けた粒子飛出防止板６
に当り、ドラフトチユーブ５の外側を下降し、熱
回収装置４内を循環する。従つてドラフトチユー
ブ５内の上昇時に、COGと熱媒体粒子８との間
で熱交換がなされ、下降時にこの熱媒体粒子８と
伝熱管７内を流れる流体との間で熱交換がなさ
れ、COGの顕熱が回収される。
る。コークス炉１で発生したCOGは、集気管２
からガス導入管３を通つて、噴流層タイプの熱回
収装置４に入る。熱回収装置４に入つたCOGは、
ドラフトチユーブ５内を上昇し、上部から排出さ
れて、次の冷却工程あるいは精製工程に導かれ
る。一方熱回収装置４内には、γ−アルミナ、α
アルミナ、砂等の熱媒体粒子８が入つており、
COGとともにドラフトチユーブ５内を上昇し、
このチユーブ５の上方に設けた粒子飛出防止板６
に当り、ドラフトチユーブ５の外側を下降し、熱
回収装置４内を循環する。従つてドラフトチユー
ブ５内の上昇時に、COGと熱媒体粒子８との間
で熱交換がなされ、下降時にこの熱媒体粒子８と
伝熱管７内を流れる流体との間で熱交換がなさ
れ、COGの顕熱が回収される。
しかしてこの熱回収装置４には、下部に抜出管
９が取付けられ、タンク１０に接続している。抜
出管９には、ロータリバルブ１１が装着され、こ
のロータリバルブ１１は、レベルコントロール１
２により開閉動作が制御されている。レベルコン
トロール１２は、N2等の不活性ガスを用いて、
熱媒体粒子８の背圧を検出し、、熱媒体粒子８が
ドラフトチユーブ５の高さを越えないようにする
ものである。またタンク１０の下部には輸送管１
３を介して貯留タンク１４が接続している。この
貯留タンク１４には熱媒体粒子８が入つており、
その下部には投入管１５が取付けられ、前記ガス
導入管３の入口部に接続している。この投入管１
５は、ロータリバルブ１６を装着している。
９が取付けられ、タンク１０に接続している。抜
出管９には、ロータリバルブ１１が装着され、こ
のロータリバルブ１１は、レベルコントロール１
２により開閉動作が制御されている。レベルコン
トロール１２は、N2等の不活性ガスを用いて、
熱媒体粒子８の背圧を検出し、、熱媒体粒子８が
ドラフトチユーブ５の高さを越えないようにする
ものである。またタンク１０の下部には輸送管１
３を介して貯留タンク１４が接続している。この
貯留タンク１４には熱媒体粒子８が入つており、
その下部には投入管１５が取付けられ、前記ガス
導入管３の入口部に接続している。この投入管１
５は、ロータリバルブ１６を装着している。
本発明では、ロータリバルブ１６を例えば１時
間〜24時間に１度と非常に短かいタイムサイクル
で開け、貯留タンク１４内の熱媒体粒子８をガス
導入管３の入口部に投入する。ここに投入された
熱媒体粒子８は、ここを流れるCOGにより、ガ
ス導入管３を通つて熱回収装置４に入る。ガス導
入管３を通る際、熱媒体粒子８は、ここに付着し
たコーキング物を除去し、いわゆるデコーキング
をおこなう。ここでガス導入管３に供給される熱
媒体粒子８は、ここを流れるCOGに対し10〜30
（Kg−熱媒体粒子）／（Kg−COG）が好適であ
る。またこの熱媒体粒子８によるデコーキングは
数分から数時間にわたつておこなわれる。
間〜24時間に１度と非常に短かいタイムサイクル
で開け、貯留タンク１４内の熱媒体粒子８をガス
導入管３の入口部に投入する。ここに投入された
熱媒体粒子８は、ここを流れるCOGにより、ガ
ス導入管３を通つて熱回収装置４に入る。ガス導
入管３を通る際、熱媒体粒子８は、ここに付着し
たコーキング物を除去し、いわゆるデコーキング
をおこなう。ここでガス導入管３に供給される熱
媒体粒子８は、ここを流れるCOGに対し10〜30
（Kg−熱媒体粒子）／（Kg−COG）が好適であ
る。またこの熱媒体粒子８によるデコーキングは
数分から数時間にわたつておこなわれる。
熱回収装置４内では、ガス導入管３のデコーキ
ング期間中は、熱媒体粒子８が次々に供給される
ため、熱媒体粒子レベルが上昇する。そこでレベ
ルコントロール１２によりこれを検出して、適宜
ロータリバルブ１１を開き、熱回収装置４内の熱
媒体粒子８の一部をタンク１０内に送る。タンク
１０に送られた熱媒体粒子８は、不活性ガス等の
気体輸送により輸送管１３から貯留タンク１４に
送られる。
ング期間中は、熱媒体粒子８が次々に供給される
ため、熱媒体粒子レベルが上昇する。そこでレベ
ルコントロール１２によりこれを検出して、適宜
ロータリバルブ１１を開き、熱回収装置４内の熱
媒体粒子８の一部をタンク１０内に送る。タンク
１０に送られた熱媒体粒子８は、不活性ガス等の
気体輸送により輸送管１３から貯留タンク１４に
送られる。
このようにしてタンク１４に熱媒体粒子８を供
給して、ガス導入管３内に投入するので、熱回収
装置４の運転中にガス導入管３のデコーキングを
おこなうことができる。
給して、ガス導入管３内に投入するので、熱回収
装置４の運転中にガス導入管３のデコーキングを
おこなうことができる。
ここでデコーキング完了の目安は、ガス導入管
３の入口圧力P1と熱回収装置４の入力圧力P2と
の差圧ΔP＝P1−P2によつて判定する。
３の入口圧力P1と熱回収装置４の入力圧力P2と
の差圧ΔP＝P1−P2によつて判定する。
次に本発明の具体例につき説明する。
コークス炉から発生するCOG（300Nm3／ｈ）
を6B×20ｍのガス導入管から噴流層熱回収装置に
導入して熱回収する際に、２〜４mmφのγ−アル
ミナの熱媒体粒子を８時間ごとに約10分間、熱媒
体粒子とCOGの比10Kg／Kgで、投入してデコー
キングをおこなつた。
を6B×20ｍのガス導入管から噴流層熱回収装置に
導入して熱回収する際に、２〜４mmφのγ−アル
ミナの熱媒体粒子を８時間ごとに約10分間、熱媒
体粒子とCOGの比10Kg／Kgで、投入してデコー
キングをおこなつた。
この結果、100時間の運転で噴流層入口圧力が
−20mmAqで、ほとんど問題なく運転できること
が確認された。
−20mmAqで、ほとんど問題なく運転できること
が確認された。
これに対し熱媒体粒子をガス導入管に供給しな
い場合、10時間の運転で噴流層入口圧力が−500
mmAqまで上昇し、連続運転が困難となつた。
い場合、10時間の運転で噴流層入口圧力が−500
mmAqまで上昇し、連続運転が困難となつた。
以上の如く本発明によれば、熱交換に用いられ
る熱媒体粒子を用いてガス導入管のデコーキング
をおこなうので、連続運転が可能となり、COG
の顕熱を有効に回収できるとともに経済的な操業
をおこなうことができる。
る熱媒体粒子を用いてガス導入管のデコーキング
をおこなうので、連続運転が可能となり、COG
の顕熱を有効に回収できるとともに経済的な操業
をおこなうことができる。
図面は本発明に係るコークス炉発生粗ガスの熱
回収機構の一例を示す説明図である。 １……コークス炉、２……集気管、３……ガス
導入管、４……熱回収装置、５……ドラフトチユ
ーブ、６……粒子飛出防止板、７……伝熱管、８
……熱媒体粒子、９……抜出管、１０……タン
ク、１１……ロータリバルブ、１２……レベルコ
ントロール、１３……輸送管、１４……貯留タン
ク、１５……投入管、１６……ロータリバルブ。
回収機構の一例を示す説明図である。 １……コークス炉、２……集気管、３……ガス
導入管、４……熱回収装置、５……ドラフトチユ
ーブ、６……粒子飛出防止板、７……伝熱管、８
……熱媒体粒子、９……抜出管、１０……タン
ク、１１……ロータリバルブ、１２……レベルコ
ントロール、１３……輸送管、１４……貯留タン
ク、１５……投入管、１６……ロータリバルブ。
Claims (1)
- １ コークス炉発生粗ガスをガス導入管から噴流
層熱回収装置に導入し、該熱回収装置内で循環す
る熱媒体粒子と熱交換をおこなうコークス炉発生
粗ガスの熱回収機構において、前記熱回収装置に
連結されて該熱回収装置内の前記熱媒体粒子の一
部を抜取る手段と、前記ガス導入管の入口部に設
けられ抜取つた熱媒体粒子をこの入口部から所定
量づつ投入して前記熱回収装置に返送する手段
と、前記熱回収装置の上部に取付けられ該熱回収
装置内の熱媒体粒子の背圧を検出して検出信号を
発し、この検出信号に基づいて前記熱媒体粒子の
抜取り量を制御するレベルコントロールとを具備
することを特徴とするコークス炉発生粗ガスの熱
回収機構。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17102681A JPS5871983A (ja) | 1981-10-26 | 1981-10-26 | コ−クス炉発生粗ガスの熱回収機構 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17102681A JPS5871983A (ja) | 1981-10-26 | 1981-10-26 | コ−クス炉発生粗ガスの熱回収機構 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5871983A JPS5871983A (ja) | 1983-04-28 |
| JPS6313467B2 true JPS6313467B2 (ja) | 1988-03-25 |
Family
ID=15915705
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17102681A Granted JPS5871983A (ja) | 1981-10-26 | 1981-10-26 | コ−クス炉発生粗ガスの熱回収機構 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5871983A (ja) |
-
1981
- 1981-10-26 JP JP17102681A patent/JPS5871983A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5871983A (ja) | 1983-04-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4461629A (en) | Heat recovery process in coal gasification | |
| US4384614A (en) | Method of retorting oil shale by velocity flow of super-heated air | |
| CN104804777B (zh) | 一种粉煤热解/干馏油气的除尘装置及除尘方法 | |
| US2328202A (en) | Process for producing magnesium metal | |
| JPS6128585A (ja) | 排棄物熱分解の際の乾留ガスを再処理する方法 | |
| JPS6158115B2 (ja) | ||
| GB2151150A (en) | Process for recovering heat of a tar-containing high temperature gas | |
| CN101666484A (zh) | 转底炉含锌粉尘回收系统卧式余热锅炉 | |
| US3809619A (en) | Combined wet and dry quenching | |
| JPS6313467B2 (ja) | ||
| US2508292A (en) | Sulfur vaporization | |
| CN206109331U (zh) | 荒煤气除尘装置 | |
| CN111826210A (zh) | 一种荒煤气高温除尘工艺及装置 | |
| JPS5895193A (ja) | コ−クス炉発生粗ガスの熱回収方法 | |
| US3054700A (en) | Method of cleaning heat exchangers | |
| JPS56106993A (en) | Method for dust removal and cooling of coal decomposition gas | |
| CN201475968U (zh) | 转底炉含锌粉尘回收系统卧式余热锅炉 | |
| JPH08510011A (ja) | 固体製造物からの液体部分の連続的な分離と回収と固体製造物の熱分解真空処理方法及び装置 | |
| JPS6350632B2 (ja) | ||
| EP0870529A1 (en) | Method and device for removing condensible components from warm industrial waste gas | |
| CN1283549C (zh) | 真空冶炼提取硒的工艺 | |
| JPS58160730A (ja) | タ−ルあるいはタ−ルとダストを含む高温ガスからの熱回収方法 | |
| JPS6234987Y2 (ja) | ||
| JPS57134501A (en) | Method for recovery of sensible heat of blast furnace slag | |
| US1921820A (en) | Reducing zinciferous material |