JPS63143224A - 高加工性熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
高加工性熱延鋼板の製造方法Info
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- JPS63143224A JPS63143224A JP28769286A JP28769286A JPS63143224A JP S63143224 A JPS63143224 A JP S63143224A JP 28769286 A JP28769286 A JP 28769286A JP 28769286 A JP28769286 A JP 28769286A JP S63143224 A JPS63143224 A JP S63143224A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
く産業上の利用分野〉
この発明は、絞り性を始めとする加工性に優れた熱延鋼
板をコスト安く安定して製造する方法に関するものであ
る。
板をコスト安く安定して製造する方法に関するものであ
る。
〈従来技術とその問題点〉
近年、自動車用鋼板等を始めとする加工用鋼板の使用分
野において、素材のコストダウンを狙いとした「冷延鋼
板から熱延鋼板への代替施策」が推進されていることも
あって、より一層絞り性の優れた熱延鋼板が強（要望さ
れるようになってきた。
野において、素材のコストダウンを狙いとした「冷延鋼
板から熱延鋼板への代替施策」が推進されていることも
あって、より一層絞り性の優れた熱延鋼板が強（要望さ
れるようになってきた。
従来、これらへの対処法としては［低炭素アルミキルド
鋼を高温巻取すして加工性を確保する方法」が一般的で
あった。しかし、このような手段にて製造される熱延鋼
板では益々高くなってきた性能要求に十分応えることが
できないことから、（ａ） 素材鋼として極低炭素鋼
を用いる方法（特開昭４９−８９６２１号）、 （ｂｌ 素材鋼としてＴｉやＮｂを添加した極低炭素
鋼を用いる方法（特開昭５５−９７４３１号）、等も提
案されたが、前記（ａｌの方法で得られる熱延鋼板は低
炭素系のものより多少加工性が良い程度で決して満足出
来る程の性能を具備せず、一方前記（ｂｌの方法で得ら
れる熱延鋼板には加工性の点では比較的良好であるが材
料コストが高いとの不利な面がある上、何れの方法も、
素材鋼のＡｒｘ点が高いために熱延温度範囲が狭くて仕
上げ温度を確保するのが極めて困難であるとの大きな問
題を抱えていたのである。
鋼を高温巻取すして加工性を確保する方法」が一般的で
あった。しかし、このような手段にて製造される熱延鋼
板では益々高くなってきた性能要求に十分応えることが
できないことから、（ａ） 素材鋼として極低炭素鋼
を用いる方法（特開昭４９−８９６２１号）、 （ｂｌ 素材鋼としてＴｉやＮｂを添加した極低炭素
鋼を用いる方法（特開昭５５−９７４３１号）、等も提
案されたが、前記（ａｌの方法で得られる熱延鋼板は低
炭素系のものより多少加工性が良い程度で決して満足出
来る程の性能を具備せず、一方前記（ｂｌの方法で得ら
れる熱延鋼板には加工性の点では比較的良好であるが材
料コストが高いとの不利な面がある上、何れの方法も、
素材鋼のＡｒｘ点が高いために熱延温度範囲が狭くて仕
上げ温度を確保するのが極めて困難であるとの大きな問
題を抱えていたのである。
そこで、このような問題をも解決し、良好な加工性を有
する熱延鋼板を工業的規模で安定生産すべく、 （Ｃ１低炭素鋼或いは極低炭素鋼にＢを添加して固溶Ｎ
を固定し、これにより非時効性の確保や結晶粒の粗大化
を助長して軟質化を図る方法（特開昭５８−２０７３３
５号）、 （ｄｌ 極低炭素鋼にＢ及び０．０２〜０．１０％の
Ｔｉ又はＮｂを添加することにより固溶Ｎの固定を強化
し、これにより鋼板の非時効化を一層確実にして軟質化
を図る方法（特開昭６１−７３８３６号）、等が提案さ
れた。この場合、１Ｂの添加”は鋼のＡｒ３点を低下さ
せる効果をも奏するので、熱間圧延の仕上げ温度を確保
する上で非常に有利となっている。
する熱延鋼板を工業的規模で安定生産すべく、 （Ｃ１低炭素鋼或いは極低炭素鋼にＢを添加して固溶Ｎ
を固定し、これにより非時効性の確保や結晶粒の粗大化
を助長して軟質化を図る方法（特開昭５８−２０７３３
５号）、 （ｄｌ 極低炭素鋼にＢ及び０．０２〜０．１０％の
Ｔｉ又はＮｂを添加することにより固溶Ｎの固定を強化
し、これにより鋼板の非時効化を一層確実にして軟質化
を図る方法（特開昭６１−７３８３６号）、等が提案さ
れた。この場合、１Ｂの添加”は鋼のＡｒ３点を低下さ
せる効果をも奏するので、熱間圧延の仕上げ温度を確保
する上で非常に有利となっている。
しかしながら、上述のような対策では、ＢはＮとの親和
力が極めて強くて圧延中にＮと優先的に結合してしまい
がちであることから、Ａｒ１点の低下に必要な固溶Ｂを
存在させるためにはＢＮの生成を見越した過剰量のＢ、
通常は１５〜４０ｐｐｍ程度のＢを添加することが必要
である。ところが、熱間圧延中のＢＮの析出には極めて
不安定な要素があり、圧延温度や圧下率によっても析出
量が変化すると言う特徴がある。そのため、ＢＮの析出
が遅滞して過剰の固溶Ｂが存在しがちであり、却って鋼
を硬質化して絞り性を低下するなど特性のバラツキが目
立つようになる懸念が大きかった。
力が極めて強くて圧延中にＮと優先的に結合してしまい
がちであることから、Ａｒ１点の低下に必要な固溶Ｂを
存在させるためにはＢＮの生成を見越した過剰量のＢ、
通常は１５〜４０ｐｐｍ程度のＢを添加することが必要
である。ところが、熱間圧延中のＢＮの析出には極めて
不安定な要素があり、圧延温度や圧下率によっても析出
量が変化すると言う特徴がある。そのため、ＢＮの析出
が遅滞して過剰の固溶Ｂが存在しがちであり、却って鋼
を硬質化して絞り性を低下するなど特性のバラツキが目
立つようになる懸念が大きかった。
加えて、上記（ｄ）の対策の如くに多量のＴｉ又はＮｂ
を添加した場合には鋼板製品のコストアップを招くと言
う不都合をも否めなかった。
を添加した場合には鋼板製品のコストアップを招くと言
う不都合をも否めなかった。
〈問題点を解決するための手段〉
本発明者等は、上述のような問題点を踏まえた上で、自
動車用鋼板等に適用しても十分に満足し得る優れた絞り
性を有した熱延鋼板を安定に、しかもコスト安く製造し
得る方法を見出すべく、様々な観点に立って研究を重ね
た結果、 ［鋼の加工性に悪影響を及ぼすことが知られているＣｉ
を十分に抑制して極低Ｃにすると共に、そのＮ含有量を
も極力低減し、更に微量のＢとＴｉとを含有せしめた鋼
を熱間圧延すると、素材鋼は低Ｎであるために極く微量
のＴｉ添加のみで殆んどがＴｉＮとして固定されてしま
い、そのため圧延中におけるＢＮの生成が有効に防止さ
れてＡｒｓ点の低下や結晶粒の粗大化に寄与する固溶Ｂ
が十分にかつ適量確保されるので、絞り性等の良好な特
性バラツキのない熱延鋼板が余裕のある圧延作業下で安
定生産される」 との知見を得るに至ったのである。
動車用鋼板等に適用しても十分に満足し得る優れた絞り
性を有した熱延鋼板を安定に、しかもコスト安く製造し
得る方法を見出すべく、様々な観点に立って研究を重ね
た結果、 ［鋼の加工性に悪影響を及ぼすことが知られているＣｉ
を十分に抑制して極低Ｃにすると共に、そのＮ含有量を
も極力低減し、更に微量のＢとＴｉとを含有せしめた鋼
を熱間圧延すると、素材鋼は低Ｎであるために極く微量
のＴｉ添加のみで殆んどがＴｉＮとして固定されてしま
い、そのため圧延中におけるＢＮの生成が有効に防止さ
れてＡｒｓ点の低下や結晶粒の粗大化に寄与する固溶Ｂ
が十分にかつ適量確保されるので、絞り性等の良好な特
性バラツキのない熱延鋼板が余裕のある圧延作業下で安
定生産される」 との知見を得るに至ったのである。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり、
Ｃ；０．０３％以下（以降、成分割合を表わす％は重量
％とする）、 Ｍｎ ： ０．３０％以下、 Ｓ ： ０．０１０％以
下、Ａ Ａ ： ０．０１０ ＮＯ，０８０％、Ｂ ：
０．０００２〜０．００１５％、Ｔｉ ： ０．００
５〜０．０１５％、 Ｎ ： ０．００３０％以下、
Ｆｅ及び不可避不純物：残り から成る成分組成の鋼をＡｒ、意思上の仕上げ温度で熱
間圧延し、巻取ることにより、絞り性に優れると共に特
性の均一な、自動車用鋼板等として十分に満足できる加
工用熱延鋼板を安定して製造し得るようにした点、 に特徴を有するものである。
％とする）、 Ｍｎ ： ０．３０％以下、 Ｓ ： ０．０１０％以
下、Ａ Ａ ： ０．０１０ ＮＯ，０８０％、Ｂ ：
０．０００２〜０．００１５％、Ｔｉ ： ０．００
５〜０．０１５％、 Ｎ ： ０．００３０％以下、
Ｆｅ及び不可避不純物：残り から成る成分組成の鋼をＡｒ、意思上の仕上げ温度で熱
間圧延し、巻取ることにより、絞り性に優れると共に特
性の均一な、自動車用鋼板等として十分に満足できる加
工用熱延鋼板を安定して製造し得るようにした点、 に特徴を有するものである。
ところで、この発明の方法において、素材鋼の成分組成
割合及び圧延条件を上記の如くに限定したのは次の理由
による。即ち、 八）素材鋼の成分割合 （ａ） に の発明の熱延鋼板の製造方法に適用される鋼のＣ含有量
が０．０３％を越えると得られる熱延鋼板の加工性が劣
化し、絞り用として必要な延びが確保できなくなること
から、Ｃ含有量は０．０３％以下と限定した。なお、Ｃ
含有量は低い程好ましく、出来れば０．０１％以下に制
限するのが良い。
割合及び圧延条件を上記の如くに限定したのは次の理由
による。即ち、 八）素材鋼の成分割合 （ａ） に の発明の熱延鋼板の製造方法に適用される鋼のＣ含有量
が０．０３％を越えると得られる熱延鋼板の加工性が劣
化し、絞り用として必要な延びが確保できなくなること
から、Ｃ含有量は０．０３％以下と限定した。なお、Ｃ
含有量は低い程好ましく、出来れば０．０１％以下に制
限するのが良い。
（ｂ） 門ｎ
Ｍｎ含有量が０．３０％を越えると、Ｃ含有量が多い場
合と同様、良好な延性を確保できなくなることから、十
分に満足できる加工性を確保すべ（Ｍｎ含有量は０．３
０％以下と限定した。なお、Ｍｎ含有量も低い程好まし
く 、０．２０％以下に制限することが推奨される。
合と同様、良好な延性を確保できなくなることから、十
分に満足できる加工性を確保すべ（Ｍｎ含有量は０．３
０％以下と限定した。なお、Ｍｎ含有量も低い程好まし
く 、０．２０％以下に制限することが推奨される。
（Ｃ） Ｓ
Ｓ含有量がｏ、ｏｉｏ％を越えると、硫化物系介在物の
増加に起因して熱延鋼板の絞り性低下を招くことから、
Ｓ含有量は０．０１０％以下と限定した。
増加に起因して熱延鋼板の絞り性低下を招くことから、
Ｓ含有量は０．０１０％以下と限定した。
（ｄｌｉ
へ！成分は鋼の脱酸剤として添加されるが、その脱酸残
渣が０．０１０％未満であると脱酸が不安定となり、一
方、０．０８０％を越えて含有されると鋼が硬化するこ
と加えて熱延鋼板のコスト上昇をも招くことから、Ａｌ
含有量は０．０１０〜０．０８０％と定めた。
渣が０．０１０％未満であると脱酸が不安定となり、一
方、０．０８０％を越えて含有されると鋼が硬化するこ
と加えて熱延鋼板のコスト上昇をも招くことから、Ａｌ
含有量は０．０１０〜０．０８０％と定めた。
（ｅｌ Ｂ
Ｂ成分には、Ａｒ３点を低下して十分に余裕を持った熱
間圧延仕上げ温度領域を確保する作用のほか、結晶粒の
粗大化を通じて熱延鋼板の軟質化を達成する作用がある
が、その含有量が０．０００２％未満では上記作用に所
望の効果が得られず、一方、０．００１５％を越えて含
有させると過剰の固溶Ｂが存在することとなって却って
熱延鋼板を硬質化し、絞り性を低下させることから、Ｓ
含有量は０．０００２〜０．００１５％と定めたが、好
ましくはｏ、ｏｏｏｓ〜０．００１０％に調整するのが
良い。
間圧延仕上げ温度領域を確保する作用のほか、結晶粒の
粗大化を通じて熱延鋼板の軟質化を達成する作用がある
が、その含有量が０．０００２％未満では上記作用に所
望の効果が得られず、一方、０．００１５％を越えて含
有させると過剰の固溶Ｂが存在することとなって却って
熱延鋼板を硬質化し、絞り性を低下させることから、Ｓ
含有量は０．０００２〜０．００１５％と定めたが、好
ましくはｏ、ｏｏｏｓ〜０．００１０％に調整するのが
良い。
（ｆ） Ｔｉ
Ｔｉ成分には、鋼中のＮをＴｉＮとして固定することに
よって熱間圧延中の鋼中日を固溶状態に保ち、Ｂ成分に
よるＡｒ３点低下等の所望効果を確保せしめる作用があ
るが、その含有量が０．００５％未満では上記作用に所
望の効果が得られず、一方０．０１５％を越えて含有さ
せることは過剰添加となって熱延鋼板のコストアップを
招くばかりか、低Ｎ化や添加量の微量化の効果を享受で
きないことにもつながるので、Ｔｉ含有量は０．００５
〜０．０１５％と定めた。
よって熱間圧延中の鋼中日を固溶状態に保ち、Ｂ成分に
よるＡｒ３点低下等の所望効果を確保せしめる作用があ
るが、その含有量が０．００５％未満では上記作用に所
望の効果が得られず、一方０．０１５％を越えて含有さ
せることは過剰添加となって熱延鋼板のコストアップを
招くばかりか、低Ｎ化や添加量の微量化の効果を享受で
きないことにもつながるので、Ｔｉ含有量は０．００５
〜０．０１５％と定めた。
（明 Ｎ
鋼中のＮはＴｉによってＴｉＮとして固定されるが、Ｎ
含有量が０．００３０％を越えるとＴｔＮＯ量が多くな
って熱間圧延の際にＢの析出サイトとなり、固溶Ｂによ
る前記効果を損なうようになることから、Ｎ含有量は０
．００３０％以下と限定した。
含有量が０．００３０％を越えるとＴｔＮＯ量が多くな
って熱間圧延の際にＢの析出サイトとなり、固溶Ｂによ
る前記効果を損なうようになることから、Ｎ含有量は０
．００３０％以下と限定した。
Ｂ）圧延条件
熱間圧延の仕上げ温度がＡｒ３点を下回ると、得られる
熱延鋼板の加工性が著しく劣化して所望の絞り性を確保
できなくなることから、熱間圧延の仕上げ温度は計１点
以上と定めた。なお、巻取り温度については特に厳密に
調整する必要はなく、通常の範囲である７５０〜５００
℃程度で巻取ることで十分に所望の熱延板製品を得るこ
とができる。
熱延鋼板の加工性が著しく劣化して所望の絞り性を確保
できなくなることから、熱間圧延の仕上げ温度は計１点
以上と定めた。なお、巻取り温度については特に厳密に
調整する必要はなく、通常の範囲である７５０〜５００
℃程度で巻取ることで十分に所望の熱延板製品を得るこ
とができる。
続いて、この発明を実施例により、比較例と対比しなが
ら説明する。
ら説明する。
〈実施例〉
実施例 １
まず、第１表で示される如き化学成分組成の鋼を連続鋳
造してスラブとした後、それぞれ第２表で示す条件にて
熱間圧延し、１．６龍厚の熱延鋼板を製造した。
造してスラブとした後、それぞれ第２表で示す条件にて
熱間圧延し、１．６龍厚の熱延鋼板を製造した。
次いで、このようにして得られた各熱延鋼板からＪＩＳ
５号引張り試験片を切り出し、その引張り特性を調査
したが、この結果を第２表に併せて示した。
５号引張り試験片を切り出し、その引張り特性を調査
したが、この結果を第２表に併せて示した。
第２表に示される結果からも明らかなように、本発明の
条件通りに製造された熱延網板は、軟質であって高い延
性（絞り性）を有しており自動車用鋼板等として十分に
満足できるものである上、Ａｒ３点が低下していて熱間
圧延作業に極めて好都合であることが分かる。
条件通りに製造された熱延網板は、軟質であって高い延
性（絞り性）を有しており自動車用鋼板等として十分に
満足できるものである上、Ａｒ３点が低下していて熱間
圧延作業に極めて好都合であることが分かる。
これに対して、試験番号２及び３の場合にはＢの添加が
なされていないため鋼のＡｒ、点が高くなっており、従
って仕上げ圧延も必然的に低くならざるを得す、得られ
る熱延鋼板の延性も不十分と成っていることが分かる。
なされていないため鋼のＡｒ、点が高くなっており、従
って仕上げ圧延も必然的に低くならざるを得す、得られ
る熱延鋼板の延性も不十分と成っていることが分かる。
また、試験番号７の場合には高ＮのためにＢの添加効果
が確保されず、試験番号８の場合にはＴｉが添加されて
いないのでやはりＢの添加効果が確保されず、何れも試
験番号２及び３の場合と同様に鋼のＡｒ＝点が高く、得
られる熱延鋼板の延性も不十分となっていることが分か
る。
が確保されず、試験番号８の場合にはＴｉが添加されて
いないのでやはりＢの添加効果が確保されず、何れも試
験番号２及び３の場合と同様に鋼のＡｒ＝点が高く、得
られる熱延鋼板の延性も不十分となっていることが分か
る。
更に、試験番号９の場合には、Ｂの過剰添加のため得ら
れる熱延鋼板の特性にバラツキの多いことが確認された
。
れる熱延鋼板の特性にバラツキの多いことが確認された
。
実施例 ２
第３表に示される如き化学成分組成の泪をそれぞれ連続
鋳造してスラブとした後、これを第４表で示す条件で熱
間圧延し、１．４１１厚の熱延鋼板を製造した。
鋳造してスラブとした後、これを第４表で示す条件で熱
間圧延し、１．４１１厚の熱延鋼板を製造した。
このようにして得られた各鋼板からＪＩＳ ５号引張り
試験片を切り出し引張り特性のバラツキを調査したが、
その結果は第４表に併記した通りであった。
試験片を切り出し引張り特性のバラツキを調査したが、
その結果は第４表に併記した通りであった。
第４表に示される結果からも、Ｂ含有量が高い従来のＢ
添加熱延鋼板では延性のバラツキが極めて大きいのに対
して、本発明の条件通りに製造された熱延鋼板では良好
な特性が安定して得られていることが分かる。
添加熱延鋼板では延性のバラツキが極めて大きいのに対
して、本発明の条件通りに製造された熱延鋼板では良好
な特性が安定して得られていることが分かる。
く効果の総括〉
以上に説明した如く、この発明によれば、絞り性等の加
工性に優れた熱延鋼板を安定して量産することかでき、
自動車用鋼板等としての要求性能を十分に満たし、なお
かつコストの安い加工用鋼板を提供することが可能とな
るなど、産業上有用な効果がもたらされるのである。
工性に優れた熱延鋼板を安定して量産することかでき、
自動車用鋼板等としての要求性能を十分に満たし、なお
かつコストの安い加工用鋼板を提供することが可能とな
るなど、産業上有用な効果がもたらされるのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量割合にて Ｃ：０．０３％以下、Ｍｎ：０．３０％以下、Ｓ：０．
０１０％以下、Ａｌ：０．０１０〜０．０８０％、Ｂ：
０．０００２〜０．００１５％、 Ｔｉ：０．００５〜０．０１５％、Ｎ：０．００３０％
以下、Ｆｅ及び不可避不純物：残り から成る成分組成の鋼をＡｒ＿３点以上の仕上げ温度で
熱間圧延し、巻取ることを特徴とする、加工性の優れた
熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28769286A JPS63143224A (ja) | 1986-12-04 | 1986-12-04 | 高加工性熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28769286A JPS63143224A (ja) | 1986-12-04 | 1986-12-04 | 高加工性熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63143224A true JPS63143224A (ja) | 1988-06-15 |
| JPH0541686B2 JPH0541686B2 (ja) | 1993-06-24 |
Family
ID=17720492
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28769286A Granted JPS63143224A (ja) | 1986-12-04 | 1986-12-04 | 高加工性熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63143224A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02104637A (ja) * | 1988-10-13 | 1990-04-17 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り成形性に優れた軟質熱延鋼板 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5414563A (en) * | 1977-07-06 | 1979-02-02 | Mitsubishi Petrochemical Co | Production of natural coloring agent |
-
1986
- 1986-12-04 JP JP28769286A patent/JPS63143224A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5414563A (en) * | 1977-07-06 | 1979-02-02 | Mitsubishi Petrochemical Co | Production of natural coloring agent |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02104637A (ja) * | 1988-10-13 | 1990-04-17 | Kawasaki Steel Corp | 深絞り成形性に優れた軟質熱延鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0541686B2 (ja) | 1993-06-24 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |