JPS6314813A

JPS6314813A - Ｎｂ鋼の材質調整法

Info

Publication number: JPS6314813A
Application number: JP61157870A
Authority: JP
Inventors: Kazuaki Ezaka; 江坂　一彬; Shinichiro Kondo; 慎一郎近藤; Manabu Takahashi; 学高橋; Junichi Wakita; 淳一脇田; Osamu Kono; 治河野
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1986-07-07
Filing date: 1986-07-07
Publication date: 1988-01-22

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は熱間圧延によりホットストリップ等の鋼材を製
造する際に実施する鋼、特にＮｂ含有鋼の材質調整法に
関するものである。

（従来の技術）Ｎｂ鋼の材質予測に於ては、例えば、「鉄と鋼」１９８
６、νｏｌ　７２．　Ｎｏ、　５．　Ｐ　１３５に只Ｎ
ｂ（化学分析によって酸可溶のＮｂ？：ＳＪ　Ｎｂとし
た）で整理するとＴｏｔａｌ　Ｎｂを用いるよりも材質
を精度よく表わされ、更に、高温抽出材のみならず低温
抽出材に至るまての広い範囲て精度の向上が可能である
と述べている。

（発明か解決しようとする問題点）上記した従来の材質予測技術は製品のＳ、ｌＮｂという
パラメータを導入しているものの、製品のＳ、ｌＮｂの
把握方法は明確にされておらず、材質の予測が不可能て
実際に使用てきない。

そこで本発明者等は種々研究の結果、Ｎｂ含有鋼の材質
の予測か正確に行える材質調整法を見い出したものであ
る。

（問題点を解決するための手段）本発明は、上記した問題点を解決するために、以下の手
段を採用する。

Ｎｂ含有鋼で目標材質（引張強さ（ＴＳ）、降伏応力（
ＹＳ）　、全伸び（Ｔ、Ｅｉ））を得るにあたって下記
の予測式を満足する冷却条件および圧延条件を設定する
ことを特徴とする熱間圧延鋼材の材質調整法。

ＴＳ＝Ａｔ÷Ａ２×Ｃ５ＩＸ（ａｔ−ＣＴ）　　ＸＱｎ
（ＣＲ＋ａｉ）＋Ａ３Ｘ　（町＋Ａ４Ｘ　ｅｘｐ（ａ４
Ｘ（５ｗＪＮｂ）　　）＋ＡＩ、Ｘ　ＣａＩＴ　Ｘ（ａ
６−（：Ｔ）　Ｘ　ε、（ｆＹＳ−８，＋８２×Ｃａｑ
　Ｘ（ｂ＋−ＣＴ）　　ＸＱｎＣＲ”Ｂ３×Ｃｑ　”Ｂ
４べｂ４ｂｑＸ　ｅｘｐ（ｂｚＸ（Ｓｏｌ　Ｎｂ）　　）＋ＢｓＸ　
εｔ＋ｔ　ＸＣｅｑＴ、Ｅｇ、−ｃｌ＋ｃ２ｘｌ（？＋
ｃ：＋ｘＣＲ＋ｃ４ｘ　　ＳＪＮｂ”ＣｓＸ　　εｅｎ
　”ＣａＸ　　Ｃ町゜ＣｙＸ（ＦＴｙ−ｄ＋）　　Ｘ　
ｅｚ＋ｃａＸ　Ｃｓｑ　Ｘ（ｄ：＋−ＣＴ）”へｄ５ＸＱｒｌＣＲ◆Ｃ９Ｘ　Ｃ−Ｉ　Ｘ　Ｓ−Ｉ　ＮｂＸε
−５ＩＪ　ＮｂｍＤ＋＋ＤｔＸ　ＳＩＪ　Ｎｂ”ｉ：＋
ＸＭｎ＋ＤｎＸＣＴＸｓｙ　Ｎｂ”只Ｎｂ”：炉抽出時
での計算−Ｎｂｓｉ　Ｑ　ｂ　：計算より求めた鋼材中の分析−Ｎｂ＝
２．２６−６７７０／Ｔ）より求めた固溶Ｎｂ量（ｃａ
＋Ｎｂ）　−・・・・（Ｔｏｔａｌ　Ｎｂ）（ａｌＮｂ
）（Ｋ、Ｊ、Ｉｒｖｉｎｅ、Ｆ、Ｂ、Ｐｉｃｋｅｒｉｎ
ｇ　　ａｎｄ　　Ｔ。

Ｇｌａｄｍａｎ；　ＪＩＳＩ、　２０５（１９６７）、
　Ｐ　１６１）ε−ｆ：ひずみの回復を考慮に入れた有
効型τｎ＝ｐ−ｅｘｐ（Ｑ／ＲＴｎ） ε＠：　Ｆｎスタンドての圧下率ｔ、：　Ｆ、スタンドからＦｎ＊１スタンド間所要侍所
要時間歪の回復に関がするパラメータＴｏ：Ｆ、、スタンドからＦ。、１スタンド間温度Ｐ、
Ｑ＋実験により求まる定数Ｒ：　気体定数Ｃ町：カーボン当量（但しＣ−ｑ　＝Ｃ＋Ｍｎ／１２）
　（Ｘ）ＣＴ：巻取温度（”Ｃ）ＣＲ：　　冷却速度（’Ｃ／５）ＦＴ？　：　　最終仕上温度（”Ｃ）ＴＳ：　　引張強さくｋｇｆ／５ｍ２）ＹＳ二　降伏応
力（ｋｇｆ／ａｍ２）Ｔ、ＥＩｌ：　　全伸びＣ％） ■フ：　　仕上厚（厘ｌ）Ｍｎ＝　　　マンガン濃度（ｚ）（作用）以下に上記したモデルをもとに本発明の手段（構成）が
もたらす作用を説明する。

Ｎｂ鋼の材質を予測する本発明の基本的な考え方は、Ｎ
ｂの評価として従来技術が用いるＴｏｔａｌ　Ｎｂの代
すに、Ｓ、ＩＮｂを用いているので高温抽出材のみなら
ず、低温抽出材にも適用しても後述する実施例にも明ら
かなように精度よく材質が予測できる。

更に、ｕＮｂとして直接製造条件から予測するので、５
ｌＩＩＮｂの分析手段を必要とすることなく製品のｓ、
ｌＮｂを把握できる利点がある。また、有効型（ε−）
を用いたので、大圧下圧延材から通常の圧下圧延材に至
るまで幅広く適用か可能となった。

第１図、第２図および第３図は、本発明者等が５ｕＮｂ
、Ｅ、Ｈを用いた本発明て用いる予測式によって得た推
定１１Ｏと実績イ〆ｉとの対応（ＴＳ、ＹＳ、Ｔ、　Ｅ
ｌｌりを示しており、これらのパラメータを用いること
で材質を精度よく推定できることか判る。

（実施例）本発明の実施例を第１表に示す。第１表は前記した本発
明の予測式より予測した材質と実際の製品材質を併記し
たものである。以下に本実施例に３けるＮｂ５ｔ４の材
質（ＴＳ、ＹＳ、Ｔ、ＥＱ）を推定するに用いた係数の
値を示す。

Ａ、＝４１．９８：ＩＡ２＝０．７１４Ａ、、＝６１．８４５Ａ４＝−５，８８５八、＝−４，２１３１１、＝３３．１３Ｂ２＝０．６８１１３＝３６．０１ａ、−１０，５２Ｂ５−１．２７Ｃ，＝３５．０１８Ｃ２＝１．３０１Ｃ，＝０．０５６Ｃ，−−２４７，４１８Ｃ，＝２．２４１（：６＝−３１，８８３Ｃ，＝−：１．９９９Ｘ１０−’ Ｃ，＝−０，：１４：ＩＣ，＝ｉ９：１．１２Ｄ、＝０．０１０７Ｄ２−０．８４１５Ｄ、＝−０，０１２１Ｄ、−／１．６６２：ＩＸＩロー→ ａ、＝７００ａ２Ｊ、５ａ、＝２０ａ、＝−２Ｘ１０’ ５ｘ４ａ６＊７００ａ、＝０．２ｂ、＝７００ｂ２＝ｏ、ｓ１）＋＝−８２００ｂ４；２ｂ５＝２ｄ、＝８：１０Ｉ２；２ｄ、＝７００ｄ４＝０．５ｄ、＝−１Ｐ＝５Ｘ１０−Ｉ２Ｑ＝６．７Ｘ１０４第１表かられかるように本発明によって非常によい精度
てＮｂ＃４の材質（ＴＳ、ＹＳ、Ｔ、ＥＱ）を推定てき
た。−７ −′ （発明の効果）以上の説明から明らかなように、本発明はＳ、ｌＮｂ、
εｄ４というパラメータを使用することによ雫り、加熱
条件、圧延条件、冷却条件かいかに変化しても正確に材
質を推定でき、その結果熱間圧延Ｎｂ鋼材を歩留りよく
経済的に製造できる等の大きな効果か得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図および第３図は、それぞれ本発明で用い
る予測式でＴＳ、ＹＳ、Ｔ、ＥＱを推定した値と実績値
との対応を示したものである。

Claims

【特許請求の範囲】Ｎｂ含有鋼で目標材質（引張強さ（ＴＳ）、降伏応力（
ＹＳ）、全伸び（Ｔ．Ｅｌ））を得るにあたって下記の
予測式を満足する冷却条件および圧延条件を設定するこ
とを特徴とする熱間圧延鋼材の材質調整法。ＴＳ＝Ａ＿１＋Ａ＿２ＸＣ＿ｅ＿ｑＸ（ａ＿１−ＣＴ）
＾ａ＾２Ｘｌ＿ｎ（ＣＲ＋ａ＿３）＋Ａ＿３ＸＣ＿ｅ＿
ｑ＋Ａ＿４Ｘｅｘｐ（ａ＿４Ｘ（■）＾ａ＾５）＋Ａ＿
５ＸＣ＿ｅ＿ｑＸ（ａ＿６−ＣＴ）＾ａ＾７Ｘε＿ｅ＿
ｆ＿ｆＹＳ＝Ｂ＿１＋Ｂ＿２ＸＣ＿ｅ＿ｑＸ（ｂ＿１−
ＣＴ）＾ｂ＾２Ｘｌ＿ｎＣＲ＋Ｂ＿３ＸＣ＿ｅ＿ｑ＋Ｂ
＿４Ｘｅｘｐ（ｂ＿３Ｘ（■）＾ｂ＾４）＋Ｂ＿５Ｘε
＾ｂ＾５＿ｅ＿ｆ＿ｆＸＣ＿ｅ＿ｑＴ．Ｅｌ＝Ｃ＿１＋
Ｃ＿２ＸＨ＿７＋Ｃ＿３ＸＣＲ＋Ｃ＿４Ｘ■＋Ｃ＿５Ｘ
ε＿ｅ＿ｆ＿ｆ＋Ｃ＿６ＸＣ＿ｅ＿ｑ＋Ｃ＿７Ｘ（ＦＴ
＿７−ｄ＿１）＾ｄ＾２Ｘε＿ｅ＿ｆ＿ｆ＋Ｃ＿８ＸＣ
＿ｅ＿ｑＸ（ｄ＿３−ＣＴ）＾ｄ＾４Ｘｌ＿ｎＣＲ＋Ｃ
＿９ＸＣ＿ｅ＿ｑＸ■Ｘε＾ｄ＾５＿ｅ＿ｆ＿ｆ■＝Ｄ
＿１＋Ｄ＿２ＸＳｏｌＮｂ＾＊＋Ｄ＿３ＸＭｎ＋Ｄ＿４
ＸＣＴＸＳｏｌＮｂ＾＊ＳｏｌＮｂ＾＊：炉抽出時での
計算ＳｏｌＮｂ■：計算より求めた鋼材中の分析Ｓｏｌ
ＮｂＳｏｌＮｂ＾＊＝｛ＴｏｔａｌＮｂ……（Ｔｏｔａ
ｌＮｂ＜ＣａｌＮｂ）Ｉｒｖｉｎｅの式（ｌｏｇ［％Ｎ
ｂ］［％Ｃ＋（６／７）％Ｎ］＝２．２６−６７７０／
Ｔ）より求めた固溶Ｎｂ量（ＣａｌＮｂ）……（Ｔｏｔ
ａｌＮｂ＞ＣａｌＮｂ）（Ｋ．Ｊ．Ｉｒｖｉｎｅ，Ｆ．
Ｂ．ＰｉｃｋｅｒｉｎｇａｎｄＴ．Ｇｌａｄｍａｎ；Ｊ
ＩＳＩ，２０５（１９６７），Ｐ１６１）｝ε＿ｅ＿ｆ
＿ｆ：ひずみの回復を考慮に入れた有効歪ε＿ｅ＿ｆ＿
ｆ＝▲数式、化学式、表等があります▼ τ＿ｎ＝ｐ・ｅｘｐ（Ｑ／ＲＴ＿ｎ） ε＿ｍ：Ｆ＿ｎスタンドでの圧下率ｔ＿ｎ：Ｆ＿ｎスタンドからＦ＿ｎ＿＋＿１スタンド間
所要時間 τ＿ｎ：歪の回復に関与するパラメータＴ＿ｎ：Ｆ＿ｎスタンドからＦ＿ｎ＿＋＿１スタンド間
温度Ｐ，Ｑ：実験により求まる定数Ｒ：気体定数Ｃ＿ｅ＿ｑ：カーボン当量（但しＣ＿ｅ＿ｑ＝Ｃ＋Ｍｎ
／１２）（％）ＣＴ：巻取温度（℃）ＣＲ：冷却速度（℃／Ｓ）ＦＴ＿７：最終仕上温度（℃）ＴＳ：引張強さ（ｋｇｆ／ｍｍ＾２）ＹＳ：降伏応力（ｋｇｆ／ｍｍ＾２）Ｔ．Ｅｌ：全伸び（％）Ｈ＿７：仕上厚（ｍｍ）Ｍｎ：マンガン濃度（％）