JPS6316957B2

JPS6316957B2 -

Info

Publication number: JPS6316957B2
Application number: JP59024205A
Authority: JP
Inventors: Jii Boozu Amaa; Aaru Shooto Uiriamu
Original assignee: Bose Corp
Current assignee: Bose Corp
Priority date: 1984-02-10
Filing date: 1984-02-10
Publication date: 1988-04-12
Also published as: JPS60177794A

Description

【発明の詳細な説明】（技術分野）本発明は、一般には圧力波変換に関し、更に詳
細には電気−音響変換器、例えば拡声器（スピー
カ）駆動装置を圧力波が伝播する媒体、例えば空
気に結合する新規な装置及び技術であつて、製造
が比較的簡単で安価なコンパクト構造を有し、比
較的信頼性及び効率が高い動作をすると同時に、
圧力波変換システム、例えばスピーカ・システム
の低音応答を著しく改善する新規な装置に関す
る。

（背景技術）音響伝送ラインを使用するラビリンス・スピー
カ設計を開始するOlneyの米国特許第2031500号
は、キヤビネツト形スピーカの空洞共振を除去
し、低周波数応答を延長させ、そして音響ダンピ
ングを増大させている。この特許では、スピー
カ・コーンの後部を音吸収材で裏打ちされ他端が
開放している導管の一端に堅固に結合している。
この特許は、また、キヤビネツト内の導管を折り
曲げキヤビネツトの底部に開放端を配置すること
を開示する。伝送ライン・スピーカ・システムに
ついてのより詳細な検討は、1975年の優秀論文で
あるオーストラリア、シドニー大学、電気工学部
のG.S.Letts著「Ａ STUDY OF
TRANSMISSION LINE LOUDSPEAKER
SYSTEMS」に述べられている。

（目的）本発明の重要な目的は、改良された音響変換器
を提供することである。

（発明の概要）本発明によれば、圧力波の形態及び電気的形態
のうちの一方を他方に変換する振動面を有する変
換手段と、媒体と振動面の間でエネルギを伝達す
る少なくとも１つの低損失圧力波伝送ライン手段
と、を有し、圧力波伝送ライン手段の一端が振動
面に近接し、他端が媒体に近接し、その有効長が
媒体と振動面との間で伝達される圧力波エネルギ
の最低周波数における四分の一波長にほぼ一致
し、低損失圧力波伝送ライン手段が振動面の面積
よりも小さい断面積を有する非吸収性内壁の中空
管から成り、それによつて低周波数におけるシス
テム応答を所定レベルに維持しながら最低周波数
における応答ピークの大きさを抑えることが可能
な圧力波エネルギ伝達装置が提供される。

本発明の別の特徴によれば、少なくとも第１及
び第２の離間した開口を限定する装置と、圧力波
を発生する振動装置と、振動装置の一端を第１開
口に他端を第２開口に結合する装置と、が設けら
れる。第１及び第２開口は、低周波数特性が低下
しない程度に接近し、高周波におけるシステムの
周波数応答に深い切り込みが生じない程度に離れ
た、所定の距離に設けられる。好ましい離間は、
振動装置と第１及び第２開口との間の波路長の長
い方と、振動装置との間の圧力波の路長の1/8〜
１の間である。望ましくは、振動装置を少なくと
も１つの開口に結合する装置は、前記振動装置と
第１及び第２開口に近接の媒体（典型的には空
気）との間の圧力波インピーダンス整合を変える
所定長の圧力波伝送ライン装置である。圧力波伝
送ライン装置は、望ましくは管から成り、振動装
置はダイアフラムから成り、管の断面積はダイア
フラムの断面積よりも小さい。ダイアフラムと第
１開口との間の管長は、望ましくはダイアフラム
と第２開口のの間の管長よりも小さい（例えば、
ダイヤフラムの断面積が管の断面積の1.5乃至２
倍）。また、望ましくは各管の入力端はダイアフ
ラムに非常に近接している。スピーカは、望まし
くはダイアフラムを有し、圧力波インピーダンス
及び管の長さと共働するBl積によつて特徴づけ
られ、イコライザを使用することによつて比較的
低い低音部にまで伸びる比較的広い周波数範囲に
亘つてほぼ一定の周波数応答を有するスピーカ・
システムを形成する。管は、スピーカ・キヤビネ
ツト内に交互に配列された内部パネルによつて形
成される矩形の断面を有する。

（実施例の説明）本発明を実施例に従つて詳細に説明する。

第１図を参照すると、本発明の実施例の正面図
が示される。スピーカ・システム１１は、典型的
には矩形で、頂部パネル１２、低部パネル１８、
側面パネル１４及び１５及び前面パネル１６を含
む。垂直内部パネル２１は、頂部パネル１２から
下がり、典型的には市販されているBOSE802（商
標名）スピーカ・システムに使用される４ 1/2イ
ンチ（11.43cm）のスピーカ・ドライバであるス
ピーカ２２を収容する開口が設けられる。スピー
カ２２は垂直パネル２１と第２垂直パネル２３と
の間に取り付けられ、パネル２３はパネル１２か
ら下がり内部の水平に配置されたパネル２４，２
５，２６及び２７と共動して前面パネル１６及び
背面パネル１７の間に伸びる矩形断面の後部管を
画定し、スピーカ２２の背面を上部開口２８に結
合し、その開口の断面は矩形に囲まれた管の断面
積と同じである。最下部パネル２４は、垂直パネ
ル２１と共動してスピーカ２２の前面を前面パネ
ル１６の開口３１に結合する前面管を形成する。
開口３１も、また、スピーカ２２と開口３１との
間の直角矩形管とほぼ同じ断面積を有する。スピ
ーカ２２はフル・レンジにすることができるけれ
ども、前面パネルの一方側にツイータを配置し、
適当なクロスオーバ回路網が左及び右ステレオ・
チヤンネルからの高周波をツイータに導き、コン
パクト・キヤビネツトでステレオ音再生を可能に
する方が望ましい。

スピーカ２２の背面と上部開口２８との間の長
い方の管の長さは、スピーカ２２の前面と下部開
口３１との間の短い方の管の長さの約３倍であ
る。開口２８と３１との間の直線距離は、スピー
カ２２と開口３１との間の短い管の長さの半分程
度である。内部の全パネルは硬質即ち非吸収性
で、スピーカ２２と開口２８及び３１の各々との
間に高いＱの圧力波即ち音響伝送ラインを形成し
て、それらの管の内に大きな定在波比を確立す
る。本発明は、管を有効に使用してスピーカの圧
力波を開口２８及び３１の外部空気に非常に低い
音まで伸びる比較的広い周波数範囲に亘つて結合
し、低周波エネルギを比較的高い音圧レベルで、
そしてスピーカ２２のダイアフラムの比較的小さ
い変位で聴取領域に結合して、歪を非常に低く維
持する。管は、その管の一端にある振動ダイアフ
ラムと他端にある媒体のインピーダンスとの不整
合を減少させるインピーダンス及び長さで特徴付
けられる伝送ライン媒体を有する伝送ライン変成
器として考えることができる。

本発明の実施例の物理的配置を述べたが、次に
動作原理を述べる。システムの平均化された有効
帯域幅に亘つて、本発明は、スピーカ・システム
に無限バツフル又は同じ体積の穴を明けた包囲体
内の同じスピーカよりも高い感度、及びそのスピ
ーカに匹敵する効率を与える。音響伝送ラインを
使用する従来の方法は、音吸収材を使用して管内
の共振現象を最小限にするが、本発明によれば、
管は望ましくは硬質（非吸収性）で音吸収材を使
用せずに、音響伝送ラインにおける共振現象を利
用して改善したインピーダンス整合を達成し、そ
れによつてスピーカとキヤビネツトの外部周囲と
の間のパワー伝送を改善する。

第２図を参照すると、スピーカと同じ断面積を
有し、その他端にスピーカ３２によつて送り出さ
れる波を放射する開口端３４を有する長さｌの音
響伝送ラインとして作用する硬質管３３の一端に
設けられるスピーカ３２が示される。この簡略化
した解析においては、スピーカ３２を速度源とみ
なすと好都合である。開放端３４に与えられる音
響インピーダンスは音響伝送ライン３３をその特
性音響インピーダンスで終端しないので、スピー
カ３２によつて送出される圧力波は開放端３４で
反射され管３３内に定在波を発生させる。理想状
態に対する境界条件は、管の源端（Ｘ＝ｏ）での
粒子速度はスピーカ駆動源３２の速度と一致しな
ければならず、また、管の開放端（Ｘ＝ｌ）での
増分圧力は零に等しくなければならない。所定の
駆動周波数に対し、管の内部の定在波の包絡線は
正弦波状で、最大値、最小値及び相対位相は管の
長さ及び駆動周波数によつて変わる。

第３，４及び５図を参照すると、駆動周波数に
おける管の長さｌが夫々1/4波長よりも小さい場
合、1/4と1/2波長との間にある場合、及び1/2波
長の場合の速度定在波パターンが示される。管の
長さは端部効果を含む有効管長を意味する。＋及
び−符号は管の長さに沿つた相対位相を示す。第
３図は管３３の開放端３４の粒子速度Usが源端
のスピーカ３２の速度よりも非常に大きく、管の
両端の位相が同じであることを示す。駆動周波数
を増大させると、管長が1/4波長よりも少し大き
くなり、第４図に示す定在波パターンを生じる。
管の内に速度が零のところがあり、管３３の開放
端３４の粒子速度はスピーカ３２の源速度と位相
が反対になる。しかし、開放端の速度は源端のス
ピーカ３２の速度よりも非常に大きい。この範囲
の周波数では、管３３は大きな速度ゲインを発生
する。

駆動周波数が更に上昇すると、管３３の長さは
駆動周波数において1/2波長となり第５図に示す
定在波パターンが生じる。開放端３４の粒子速度
はスピーカ３２の源速度と同じ大きさで位相が反
対になる。更に周波数が上昇して、管の長さが3/
４波長になると第３図に示すパターンと同様にな
るが、管３３の開放端３４の粒子速度は源端のス
ピーカ３２の速度と位相が反対になる。駆動周波
数が更に上昇すると、管長は１波長となり、開放
端３４の粒子速度は源端のスピーカ３２の速度と
大きさ及び位相がほぼ同じになる。

低損失音響伝送ラインとして作用する管３３
は、周波数に従つて反復する速度ゲイン及び反転
する位相を与える。理想的無損失の場合には、ゲ
インは2πl／λのセカントに比例する。ここでλ
は駆動周波数における管３３内の音響エネルギの
波長である。

第１図に示す本発明の実施例では、スピーカ２
２の背面は背面管を駆動し、その背面管は上部開
口２８をスピーカ２２に結合する。この背面管は
スピーカ２２の前面と位相がずれて駆動される。
スピーカ２２の前面を下部開口３１に結合させる
管がない場合、この場合はスピーカ２２の前面が
キヤビネツトの外側に直接露出されるが、スピー
カ２２の背面を上部開口２８に接続する背面管
は、位相反転を行なわせるべきであり、それによ
つて管のスピーカ２２の前面と開放端２８とが同
相となり、加え合せて相当なエネルギの波を聴取
領域に送出するように作用する。この条件は、背
面管の長さが波長の1/4と3/4の間にある場合に適
合する。管の長さが1/2波長となる周波数では、
スピーカ２２の前面の体積速度及び上部開放端２
８の体積速度は位相及び大きさがほぼ等しく、そ
れによつて無限バツフルの同じスピーカに比較し
て感度が6db上昇する。管が波長の1/4又は3/4の
場合の周波数では、スピーカ２２を開放端２８に
結合する管は、相当な速度ゲインを与え、スピー
カ・システムの感度をも非常に増大させる。

管が波長の3/4の長さとなる周波数のすぐ上で
は、スピーカ２２の前面及び上部開放端２８の速
度は位相が反対である。管によつて与えられる速
度ゲインが１に向つて減少するように周波数が上
昇すると、スピーカ２２の前面と上部開口２８と
は音響双極子に類似した作用を行う。スピーカ２
２を開放端２８に結合する管の長さが１波長とな
る周波数では、スピーカ２２のコーンの前面は上
部開口２８の粒子速度とほぼ同じ大きさで位相が
反対となり、スピーカ・システムの応答が最低と
なる。

第６図を参照すると、スピーカのコーンの背面
に近接する管を駆動するスピーカ・システムの応
答の一般的形状が示される。３オクターブよりも
少し大きな周波数範囲について、本質的に無損失
の音響伝送ラインとして作用する単一管を有する
スピーカ・システムは、無限バツフルの同じスピ
ーカから成るスピーカ・システムに相当のゲイン
を与える。

第７図を参照すると、ダイアフラム２２の前面
を下部開口３１に結合する前面管を有する第１図
の実施例の周波数の関数として音響パワー出力に
比例するグラフ表示が示される。この構成は、長
い方の管が１波長の長さの範囲の周波数について
のノツチ（切り込み）を埋める。前面管は、下部
開口３１において前面管が波長の1/4〜3/4の長さ
にある周波数の範囲で、スピーカ２２のコーンの
前面によつて与えられる体積速度の位相を反転さ
せることによつて、この結果を達成する。更に、
この前面管は速度ゲインを与え、システム全体の
感度はスピーカ２２の背面から上部開口２８への
背面管よりも非常に高くなる利点がある。

前面管を背面管の長さの1/3にすることによつ
て、背面管が3/4波長である周波数において前面
管は1/4波長となり、両方の管が相当のゲインを
与え、その周波数を越えるとき位相を反転させ
る。こうして、両方の管の出力は、背面管が5/4
波長の長さにある周波数で背面管が位相を変える
まで、同相で加え合せる。前面管の加算は、２つ
の管の有効帯域幅を１つの管よりも少なくとも50
％増加させる。両方の管が同じ体積速度の大きさ
及び位相を有する結果としての零（null）は背面
管の長さが波長の3/2の場合の周波数で生じる。

本発明は、更に、通常欠点とみられる特性を利
用する。各管によつてスピーカ２２のコーンに与
えられる音響インピーダンスは、コーンに著しい
負荷をかけ、スピーカ２２は簡略化された解析と
関連して前述した理想の速度源ではない。管が著
しいゲインを有する周波数でのコーン速度は、ス
ピーカが無限バツフルにあるとした場合よりも相
当小さい。こうしてコーンの必要とする変位は、
無限バツフルの同様のスピーカに比較して減少さ
せられる。

管のゲインは前述したものよりは大きくない。
その理由は、管における損失は実用的な低さに維
持されるが、管の内には何らかの損失があり、そ
の管は空気負荷のある実数成分を有する。無損失
管の機械的インピーダンスは速度によつて除算さ
れる力として定義され、スピーカ２２のコーンに
よつて次の様に表わされる。

Z_T＝Z_p〔A_c／A_T〕²A_Texp（jωl／ｃ）＋Γ
exp（−jωl／ｃ）／exp（jωl／ｃ）−Γexp（−jωl
／ｃ）ここで、Z_pは管の特性音響インピーダンス、
A_cはスピーカ２２の有効面積、A_Tは管の断面積、
Γは管の開放端３４における反射係数、及びｃは
管内の音速である。コーンの面積に対する管の面
積の比（ATCR＝A_T／A_c）を代入すると、一般的スピーカのモデルを使用すると、コーン
速度に対する表現は次の様に与えられる。

Vc／Ｅ（jω）＝Bl／Re １／Ｇ＋jωM
_n＋ｊ（−１）／ωC_n＋Y_T1＋Y_T2 ここで、V_cはコーン速度、Ｅはスピーカ２２
のボイス・コイルに加えられる電圧、Blはスピ
ーカ２２の電気−機械変換巻数比で、ボイス・コ
イルのギヤツプにおける磁束密度Ｂ及びギヤツプ
Ｇのボイス・コイルの長さに比例する。Ｇ＝
（１／（Re／Bl²））＋（１／Rm）で、Reはボイ
ス・コイルの抵抗で、Rmはスピーカ２２の機械
的応答性、Mmはボイス・コイル及びコーン組立
ての機械的質量、Cmはスピーカ２２の機械的コ
ンプライアンス、Y_T1及びY_T2は前面及び背面管
のアドミツタンスで、前述の式からスピーカ２２
のコーンについて導き出される。

以上、動作について説明したが、次に実用的シ
ステムについてのパラメータの選択について検討
する。管３３の長さｌが長くなればなるほど、シ
ステム応答がロール・オフする周波数は低くな
る。通常、有効管長（端部効果を含む）ｌは管内
の音速の1/4をシステムの所望の低い方のロー
ル・オフ周波数で割つた値が望ましい。60Hzのカ
ツトオフに対し、その長さは媒体が空気の場合約
1.4メートルである。

２つの管の開口２８と３１の間の距離Ｓ（又は、
単一管のときはスピーカ・コーンと管の開口との
距離）は、長い方の管の長さの1/8〜１程度が望
ましい。もしＳが非常に小さいと、長い方の管の
長さが波長の3/2（又は単一管システムのときは
１波長）に等しくなる周波数での零（null）は非
常に深くなる。Ｓを大きくすることによつてこの
零の深さをほとんど目立たなくすることができ
る。しかし、Ｓが大きすぎると、システム応答は
中間及び低周波数で低下する。第１図に示す実施
例においては、開口２８及び３１は前面パネルに
おいて実用的に離れているとともに、中間及び低
周波数での応答が著しく低下するのを防止できる
程度に近接している。

一定の比（Bl）²／Reに対し、管の面積のコー
ンに対する比（ATCR）は、管の長さが単一管
の1/4波長の奇数倍である周波数のシステム応答
ピークの大きさを制御する。第１１図に、コーン
面積に対する管の断面積の比を変えた場合の周波
数特性を示す。縦軸は１ワツトに対する相対レベ
ル（dB）を示す。曲線ＡはATCRが１の場合を
示し、ピークは比較的大きい。ATCRが0.67、即
ちコーンの面積が管の断面積の1.5倍になると、
曲線Ｂで示すようにシステム応答は比較的滑らか
である。ATCRが1/2、即ちコーンの面積が管の
断面積の２倍以上、例えば曲線Ｃ（ATCRが0.33）
ではシステム応答は低下してしまう。その理由は
管がスピーカ・コーンに増大した負荷を与えるか
らである。

管の屈曲は動作帯域でのシステム効率を著しく
変えないことがわかつた。第１図の実施例の管
は、３つの180゜の方向転換と１つの90゜の方向転
換がある。鋭い屈曲は聴える乱流源となり得る。
第１図の実施例において、正弦波励起は可聴乱流
を生じさせるが、乱流ノイズは音楽の励起で聴え
ない。また、高周波数領域でのシステム応答は、
実用に即した数の異なつた長さの直線状セグメン
トで折りたたんだ管を設計することによつてより
一様にすることができることがわかつた。

スピーカ・コーンと管との間に無視し得るコン
プライアンス（空気体積）があるとよい。これに
よつて、第１図の実施例では、スピーカ２２のコ
ーンが、コーンを上部開口８及び下部開口３１に
結合する管の壁の一部を形成する。

スピーカの自由空気共振周波数は、長い方の管
の長さが1/2波長であるように選択することがで
き、それによつてスピーカと管のリアクタンス性
要素間の共振によつて発生され得る応答変動を小
さくすることができる。望ましくは、スピーカは
オーバーダンプされ、スピーカと管との間の不所
望な共振を防止する。

Bl積を増加させると、帯域（管の長さが1/4波
長の奇数倍に対する）の端部での応答ピークが増
加するATCRの効果と同様に増加する。こうし
て、低いATCRは高いBl積を使用することによ
つて部分的オフセツトとなる。更に、より大きい
Bl積は長い方の管が1/2波長の長さの中間帯域に
おいて感度を低下させる。Bl積は、好ましくは
応答を一様にするように選択される。所定の形状
のコーン及び管に対し、Blは、大きい方の管の
λ／４に対応する周波数での応答が大きい管の
λ／２に対応する周波数における応答に匹敵する
ように、選択するのが望ましい。

第８図を参照すると、多数のスピーカを使用し
て比較的大きい有効コーン面積を与える本発明の
実施例を示す概略図が示される。この実施例は前
面に８個のスピーカを有するBOSE802（商標名）
スピーカ・システムの変形例である。この実施例
は、矩形の断面に折り曲げた管によつて開口４２
に結合されるスピーカ４１のコーンの背面を有す
る単一管ユニツトである。前面パネルに垂直の平
面内において前面パネルから部分的又は全体的に
後方開口に伸びる１又はそれ以上の縦長の垂直パ
ネルを配置し、スピーカ間の分離を与え、スピー
カが不平衡の場合の相互作用を防止し、これによ
つて１又はそれ以上のスピーカが他のスピーカと
異なつた位相で動作することが可能である。第１
図に示す本発明の実施例において、キヤビネツト
は17インチ（43.2cm）の幅、８ 1/4インチ（21
cm）の高さ、６インチ（15.2cm）の奥行きで、ポ
ータブル・カセツトAM−FM受信機のキヤビネ
ツトとして充分小さくでき、一対の３インチのツ
イーターを有するBOSE802（商標名）スピーカ・
システムに使用される型式の単一の４ 1/2インチ
（11.4cm）のスピーカを使用するキヤビネツトを
15ワツトのバツテリ動作パワー・アンプが駆動で
きる。BOSE802（商標名）の一対のツイーターの
うちの１つは左側に、他方は右側に配置され500
Hzのクロスオーバ周波数以上で分離されて、可聴
歪のない相当なレベルの低音を放射する。この実
施例においては、開口２８及び３１の各々は輻５
インチ（12.7cm）で高さ１ 1/4（3.2cm）である。
前面から後方に伸びるバツフル２５，２６及び２
７の各々は、長さが11 1/2インチ（29.2cm）であ
る。垂直バツフル２１及び２３は、夫々６インチ
（15.2cm）及び４ 1/2インチ（11.4cm）の長さで
ある。全ての外側部分は、Lexanの1/2インチ
（1.27cm）厚で作られ、全ての内部バツフルは1/4
インチ（0.64cm）PVCで作られ、硬質壁で本質的
に無損失の音響伝送ラインを供給し、その壁は管
内の定在波の結果として生じ得る強い圧力ピーク
に対して変位は最小となる。

システム応答における非一様性は等化回路によ
つて減少させられ、システム全体の応答をあらゆ
る所望の特性曲線にすることができる。等化回路
を使用して、システム応答の管の長さが1/4波長
となる周波数以下にノツチを挿入することは望ま
しいことである。管スピーカ・システムの応答は
この周波数よりも低い。このノツチを有する等化
回路をスピーカを駆動するパワー・アンプの前に
配置することによつて、パワー・アンプはこの周
波数帯域ではスピーカにそれ程電力を伝送しな
い。この特徴は、パワー・アンプ消費（必要とな
る容量）を減少させ、スピーカ・ダイアフラムの
変位及び歪を低下させる。この特徴は他のスピー
カ、例えばポートのついたスピーカにも有益であ
る。

第９図を参照すると、特定のパラメータ値の好
適ノツチ回路の実施例の回路図が示される。第１
０図を参照すると、このノツチ回路の周波数応答
特性が示され、そのノツチ周波数は40Hzのすぐ下
で50Hzでは相当の応答がある。この回路の重要な
特徴は、システムの低カツトオフ周波数のすぐ下
で応答が鋭く下がり、カツトオフ周波数以下で応
答を比較的低く維持していることである。こうし
て、ノツチ周波数における応答を低周波数カツト
オフよりも６デジベル低くする回路が申し分のな
いものである。また、ノツチ周波数の近くに複素
共役ポール及びゼロの対を有する等化回路が望ま
しい。更に、このノツチ・フイルタは他の帯域外
ロールオフ・フイルタと結合して一層効率を上げ
ることができる。

第１０図からわかるように、ノツチ周波数はほ
ぼ37Hzでカツトオフ周波数（3dB降下点）はほぼ
47Hzである。即ち、ノツチ周波数はカツトオフ周
波数よりも1/3オクターブ程度低い（ノツチ周波
数からの１オクターブは37Hzのノツチ周波数より
もほぼ37Hz高い）。

本発明によるスピーカ・システムに等化回路を
使用することは望ましいけれども、電子的等化を
しないシステムを組立ることができる。電子的等
化のないパラメータは、一般に過度の変動のない
最適帯域幅のために選択される。電子的等化で
は、パラメータは、比較的広い帯域幅に亘つて比
較的平滑な応答のために選択されることが望まし
く、それによつて電子的に等化するのを容易にし
て広帯域幅に亘つてほぼ一様な応答を与える。

以上、比較的製造が簡単で安価なコンパクト構
造で、非常に低い音の範囲まで伸びる信号を正確
にそして効率よく再生することができる、改良さ
れた経済的スピーカ・システムを提供する新規な
装置及び技術を説明した。本発明を特にスピー
カ・システムと関連させて説明したが、本発明の
原理は、振動面と圧力波を伝播する媒体との間で
エネルギの結合を行う他のシステムにも適用する
ことができる。従つて、本発明の原理は、圧力波
を伝播する媒体から、又はその媒体に結合される
振動面を使用するソナー及び超音波システム、あ
るいはマイクロホンに適用することができる。当
業者には本発明の範囲から離れることなく、前述
した実施例及び技術から種々の利用が可能である
ことが明らかである。

【図面の簡単な説明】

第１図は、ポータブルなエンタテインメント・
センターを構成する非常に小形のキヤビネツトで
非常に低い音を発生する本発明の実施例の正面図
である。第２図は、中空の硬質管音響伝送ライン
の一端にスピーカを配置した概略図である。第
３，４，５図は、管の長さが、夫々、1/4波長よ
りも短いとき、1/4波長と1/2波長の間のとき、1/
２波長のときの定在波パターンを示す。第６図は、
典型的管スピーカの周波数応答を示す。第７図は
第１図に示す実施例の周波数応答を示す。第８図
はキヤビネツト内に多数の類似スピーカを設けて
使用する本発明の実施例を示す概略図である。第
９図はノツチ回路の回路図である。第１０図は第
９図のノツチ回路の周波数応答を示すグラフであ
る。第１１図は、コーン面積に対する管の断面積
の比を変えた場合のスピーカの周波数特性を示
す。（符号説明）、１１：スピーカ・システム、１
２：頂部パネル、１６：前面パネル、１７：背面
パネル、１８：底部パネル、２１，２３：垂直パ
ネル、２２：スピーカ、２４，２５，２６，２
７：水平パネル。

Claims

【特許請求の範囲】１圧力波を伝播する媒体によつて圧力波エネル
ギを伝達する装置であつて、圧力波の形態及び電気的形態のうちの一方を他
方に変換する振動面を有する変換手段と、前記媒体と振動面の間でエネルギを伝達する少
なくとも１つの低損失圧力波伝送ライン手段と、を有し、前記圧力波伝送ライン手段の一端が前記
振動面に近接し、他端が前記媒体に近接し、その
有効長が前記媒体と振動面との間で伝達される圧
力波エネルギの最低周波数における四分の一波長
にほぼ一致し、前記低損失圧力波伝送ライン手段
が前記振動面の面積よりも小さい断面積を有する
非吸収性内壁の中空管から成り、それによつて低
周波数におけるシステム応答を所定レベルに維持
しながら前記最低周波数における応答ピークの大
きさを抑えることが可能な、圧力波エネルギ伝達
装置。２前記振動面及び媒体が、通常それらの間に不
整合をもたらす圧力波インピーダンスによつて特
徴づけられ、前記低損失圧力波伝送ラインが、特
性インピーダンスと前記媒体及び振動面の間に低
周波エネルギを有効に結合する長さとによつて特
徴づけられる、特許請求の範囲第１項記載の装
置。３前記低損失圧力波伝送ライン手段の一端及び
他端の間の距離が、前記圧力波伝送ライン手段の
長さよりも小さく、前記振動面の全長よりも大き
い、特許請求の範囲第１項記載の装置。４前記振動面の面積が前記断面積の1.5乃至２
倍のオーダーである特許請求の範囲第１項記載の
装置。５前記媒体が空気である特許請求の範囲第１項
記載の装置。６前記中空管が、前記振動面と前記媒体に近接
の開口を画定する手段との間に直列に接続される
複数の重なり合つた区分から成る特許請求の範囲
第５項記載の装置。７前記中空管が異なつた長さの区分から成る特
許請求の範囲第６項記載の装置。