JPS63174792A - 圧延機ローラの表面に微小穿孔を形成する方法 - Google Patents
圧延機ローラの表面に微小穿孔を形成する方法Info
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- JPS63174792A JPS63174792A JP62310782A JP31078287A JPS63174792A JP S63174792 A JPS63174792 A JP S63174792A JP 62310782 A JP62310782 A JP 62310782A JP 31078287 A JP31078287 A JP 31078287A JP S63174792 A JPS63174792 A JP S63174792A
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/005—Rolls with a roughened or textured surface; Methods for making same
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
- B23K26/08—Devices involving relative movement between laser beam and workpiece
- B23K26/0823—Devices involving rotation of the workpiece
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- B21B2267/00—Roll parameters
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の背景
技術分野
本発明は、圧延機ローラの表面に微小穿孔を形成する方
法に関する。
法に関する。
周知のように、鋼製圧延製品の表面の粗さは、大抵の場
合、その製品の最終圧延スタンドに設けられたローラに
より与えられる。粗さの転写現象はとくに冷間圧延され
る薄板の場合に問題となり、薄板に対してはたいてい、
粗さは型打出し傾向および塗料の付着性など多くの特性
を条件としている。
合、その製品の最終圧延スタンドに設けられたローラに
より与えられる。粗さの転写現象はとくに冷間圧延され
る薄板の場合に問題となり、薄板に対してはたいてい、
粗さは型打出し傾向および塗料の付着性など多くの特性
を条件としている。
と（にベルギー特許第Ａ −８８０，９９６号明細書に
より、微小クレータとも呼ばれる微小穿孔が、分割ディ
スク”またはチョッパと呼ばれる光線孔付き回転ディス
クにより断続化された連続レーザ光線により形成される
ことは既知である。ローラはその軸のまわりに回転され
、レーザ光線は、光線の衝当点がらせんを描き、それに
沿って微小穿孔が分配されるようにローラに沿って移動
される。
より、微小クレータとも呼ばれる微小穿孔が、分割ディ
スク”またはチョッパと呼ばれる光線孔付き回転ディス
クにより断続化された連続レーザ光線により形成される
ことは既知である。ローラはその軸のまわりに回転され
、レーザ光線は、光線の衝当点がらせんを描き、それに
沿って微小穿孔が分配されるようにローラに沿って移動
される。
この方法においては、断続的なレーザ光線の衝当のたび
に、レーザ光線はそのエネルギをローラの表面上のその
点に与えることがわかる。このように急激に供給された
比轢的大量のエネルギは、衝当点の周囲領域内の金属の
加熱と、この金属の一部の溶解とおよび溶解金属の一部
の蒸発とを生じさせる。溶解金属の上方に、蒸発された
金属のイオンと周囲ガスのイオンとからなるプラズマが
形成される。このプラズマは溶解金属に多少の圧力を与
え、この圧力が溶解金属を押出す。この押出し効果は、
金属の溶解を向上されるために衝当領域内に吹込捷れた
酸素ジェットの作用により増加される。溶解金属が溶解
領域の周縁を越えて押出されることにより、表面内に微
小クレータが形成され；さらに、このように押出された
溶解金属は微小クレータのまわりのより温度の低い領域
内に到達し、そこで凝固して微小クレータを包囲する盛
上り部を形成する。
に、レーザ光線はそのエネルギをローラの表面上のその
点に与えることがわかる。このように急激に供給された
比轢的大量のエネルギは、衝当点の周囲領域内の金属の
加熱と、この金属の一部の溶解とおよび溶解金属の一部
の蒸発とを生じさせる。溶解金属の上方に、蒸発された
金属のイオンと周囲ガスのイオンとからなるプラズマが
形成される。このプラズマは溶解金属に多少の圧力を与
え、この圧力が溶解金属を押出す。この押出し効果は、
金属の溶解を向上されるために衝当領域内に吹込捷れた
酸素ジェットの作用により増加される。溶解金属が溶解
領域の周縁を越えて押出されることにより、表面内に微
小クレータが形成され；さらに、このように押出された
溶解金属は微小クレータのまわりのより温度の低い領域
内に到達し、そこで凝固して微小クレータを包囲する盛
上り部を形成する。
本明細書の中で対象とされる粗さとはすなわち、その定
義が基準化されている算術平均粗さＲαであり、この値
は前記の微小クレータおよびより高く盛上げられる盛上
り部の寸法により決定される。
義が基準化されている算術平均粗さＲαであり、この値
は前記の微小クレータおよびより高く盛上げられる盛上
り部の寸法により決定される。
この従来の方法は一般に、微小クレータの形成に関して
は満足すべき結果を与える。しかしながらこの方法は、
光線を断続化するために分割ディスクの使用を必要とす
るという欠点がある。これにより一方では装置が複雑に
なり、他方では通常５０％程度のかなりのレーザ光線エ
ネルギが損失となる。さらに、従来のディスクにおいて
は窓の大きさおよび窓間隔は固定されているので、−サ
イクル全時間に対する衝当時間の比率を制御することは
不可能である。
は満足すべき結果を与える。しかしながらこの方法は、
光線を断続化するために分割ディスクの使用を必要とす
るという欠点がある。これにより一方では装置が複雑に
なり、他方では通常５０％程度のかなりのレーザ光線エ
ネルギが損失となる。さらに、従来のディスクにおいて
は窓の大きさおよび窓間隔は固定されているので、−サ
イクル全時間に対する衝当時間の比率を制御することは
不可能である。
所定の微小穿孔を形成するために、と（にベルギー特許
第Ａ −８７０，６０９号明細書において、高周波の高
出力レーザ光線を使用することが提案された。このよう
な光線においては、取扱の面で送出レーザ光源を十分安
定に取り扱えないので、実際にはこのような光線は不可
能であった。
第Ａ −８７０，６０９号明細書において、高周波の高
出力レーザ光線を使用することが提案された。このよう
な光線においては、取扱の面で送出レーザ光源を十分安
定に取り扱えないので、実際にはこのような光線は不可
能であった。
しばらく前から、約５０００Ｈｚないし２００．０００
Ｈｚの範囲で可変な周波数をもち途中の周波数変動が２
％を越えないような送出レーザ光線源が出現した。
Ｈｚの範囲で可変な周波数をもち途中の周波数変動が２
％を越えないような送出レーザ光線源が出現した。
発明の要約
本発明は、前記のタイプの送出レーザ光線の利用を基礎
にしている。本発明は、微小クレータの寸法および形状
を、広い範囲でかつ簡単に調節可能な方法に関する。
にしている。本発明は、微小クレータの寸法および形状
を、広い範囲でかつ簡単に調節可能な方法に関する。
実験過程において実際に、微小クレータはその形状だけ
でな（その寸法も、直接影響を受けるのはレーザサイク
ルの絶対時間ではなく衝当時間も含むサイクル時間に対
する衝当時間の比率であることが確認された。実際に送
出レーザ光線の周期に相当する衝当サイクルは、いわゆ
る衝当時間Ｔｉ と、ある衝当の終りと次の衝当の始め
とを分離する休息時間Ｔｒ との和である時間Ｔｃを有
する。微小クレータの形状および寸法に対して１喪な因
子は衝当サイクル時間ＴｃではなくＴｉ／Ｔｃの比であ
ることが明らかである。この点に関し、衝当エネルギの
全量の伝達は時間Ｔｉで確実に行われることを意味して
いることをまず確認しておきたい。運転条件が一定の場
合、各衝当ごとのエネルギ量は同一であり、したがって
時間Ｔｔが短か（なればなるほど衝当出力は上昇される
。
でな（その寸法も、直接影響を受けるのはレーザサイク
ルの絶対時間ではなく衝当時間も含むサイクル時間に対
する衝当時間の比率であることが確認された。実際に送
出レーザ光線の周期に相当する衝当サイクルは、いわゆ
る衝当時間Ｔｉ と、ある衝当の終りと次の衝当の始め
とを分離する休息時間Ｔｒ との和である時間Ｔｃを有
する。微小クレータの形状および寸法に対して１喪な因
子は衝当サイクル時間ＴｃではなくＴｉ／Ｔｃの比であ
ることが明らかである。この点に関し、衝当エネルギの
全量の伝達は時間Ｔｉで確実に行われることを意味して
いることをまず確認しておきたい。運転条件が一定の場
合、各衝当ごとのエネルギ量は同一であり、したがって
時間Ｔｔが短か（なればなるほど衝当出力は上昇される
。
送出レーザ光線により圧延機ローラの表面に微小穿孔を
形成することを目的とする本発明の方法は基本的には、
レーザ光線の衝当時間（Ｔｉ）の完全−サイクル時間（
Ｔｃ）に対する比の値が約０．０３ないし約０．６の間
にはいるように前記衝当時間が制御されることを特徴と
する。
形成することを目的とする本発明の方法は基本的には、
レーザ光線の衝当時間（Ｔｉ）の完全−サイクル時間（
Ｔｃ）に対する比の値が約０．０３ないし約０．６の間
にはいるように前記衝当時間が制御されることを特徴と
する。
この条件は微小クレータの形状および寸法を制御可能で
ある。
ある。
全エネルギは同一なので、衝当時間が短かくなると出力
は増大される。衝当時間が短かいので、このような衝当
はより円形に近いクレータを形成し；一方、高い衝当出
力が表面の金属をより激しく蒸発させるので、盛上り部
はそれほど目立たな（なる。Ｔｉ／Ｔｃ ＝ ０．０３
の値は下限界を構成し、この値以下では十分な粗さが得
られないことがわかった。
は増大される。衝当時間が短かいので、このような衝当
はより円形に近いクレータを形成し；一方、高い衝当出
力が表面の金属をより激しく蒸発させるので、盛上り部
はそれほど目立たな（なる。Ｔｉ／Ｔｃ ＝ ０．０３
の値は下限界を構成し、この値以下では十分な粗さが得
られないことがわかった。
逆に衝当時間が長くなると、出力は低下しかつ盛上り部
の形成が顕著になる。したがってＴｉ／Ｔｃ＝６０以上
では、微小クレータは真のだ円になり完全に非対称な盛
上り部が形成されることを観察した。したがって得られ
た粗さは等方性ではない。
の形成が顕著になる。したがってＴｉ／Ｔｃ＝６０以上
では、微小クレータは真のだ円になり完全に非対称な盛
上り部が形成されることを観察した。したがって得られ
た粗さは等方性ではない。
この条件下で、本発明は、送出レーザ光線の比Ｔｉ／Ｔ
ｃの値を制御することによりローラ表面に形成される構
造を修正することを提案する。
ｃの値を制御することによりローラ表面に形成される構
造を修正することを提案する。
本発明の他の実施例によれば、送出レーザ光線の衝当領
域内へ、前記送出レーザ光線の軸に平行な方向に沿って
酸素ジェットが吹込まれる。
域内へ、前記送出レーザ光線の軸に平行な方向に沿って
酸素ジェットが吹込まれる。
この酸素ジェットは送出レーザ光線と同軸であり一同様
に送出されることが好ましい。
に送出されることが好ましい。
従来の装置では一般に、レーザ光線の集光円錐内でしか
も加工表面付近に設けられたチョッパディスクがこの場
合には存在しないので、このような酸素の吹込みが可能
である。゛ 本発明のさらに他の実施例によれば、衝当時間（Ｔｊ）
中にレーザ光線源から放出された出力に、休息時間（Ｔ
ｒ ）中に伝達されなかった前記光線源の出力の少なく
とも一部が加えられる。
も加工表面付近に設けられたチョッパディスクがこの場
合には存在しないので、このような酸素の吹込みが可能
である。゛ 本発明のさらに他の実施例によれば、衝当時間（Ｔｊ）
中にレーザ光線源から放出された出力に、休息時間（Ｔ
ｒ ）中に伝達されなかった前記光線源の出力の少なく
とも一部が加えられる。
送出レーザ光線は、一般に電気エネルギとして連続的に
供給されるレーザ放出源から発生される。
供給されるレーザ放出源から発生される。
したがってこの供給は休息時間（Ｔ７）中も中断される
ことなく、この休息時間中に供給されたエネルギはレー
ザ光線の発生には利用されていない。
ことなく、この休息時間中に供給されたエネルギはレー
ザ光線の発生には利用されていない。
本発明の変更態様は、休息時間（Ｔｒ）中に利用されな
かったこのエネルギを蓄積して、次の衝当時間（Ｔｉ）
中にそれを衝当レーザ発生装置に帰還させることを提案
する。このエネルギはとくに蓄電器の電荷として電気の
形で蓄積され、これは続いて次の衝当時間中に利用可能
であり一同様にこのエネルギは他のエネルギの形で蓄積
することが可能で、これはレーザ光線発生現象の補強に
再利用可能である。
かったこのエネルギを蓄積して、次の衝当時間（Ｔｉ）
中にそれを衝当レーザ発生装置に帰還させることを提案
する。このエネルギはとくに蓄電器の電荷として電気の
形で蓄積され、これは続いて次の衝当時間中に利用可能
であり一同様にこのエネルギは他のエネルギの形で蓄積
することが可能で、これはレーザ光線発生現象の補強に
再利用可能である。
この方法で得られる衝当出力の利得は明らかに、比Ｔ
ｉ ／Ｔ ｃの値の関数として変化する。比Ｔｉ／Ｔｃ
＝０．５０のとき５０％より大きい出力利得を達成可能
である。
ｉ ／Ｔ ｃの値の関数として変化する。比Ｔｉ／Ｔｃ
＝０．５０のとき５０％より大きい出力利得を達成可能
である。
ここで本発明の方法を比Ｔ ｉ ／Ｔ ｃの異なる値に
対応する３つの実施例について図で示す。
対応する３つの実施例について図で示す。
実施例
これらの例は添付図に示され、図において第１図、第２
図および第３図はそれぞれ比Ｔｉ／Ｔｃの異なる谷径に
対応する：ここで各図は、−衝当出力と時間との関係線
図。Ｐ（単位Ｗ）は縦軸に対数目盛で与えられ；時間ｔ
（単位秒）は横軸に通常の等間隔目盛で与えられる。
図および第３図はそれぞれ比Ｔｉ／Ｔｃの異なる谷径に
対応する：ここで各図は、−衝当出力と時間との関係線
図。Ｐ（単位Ｗ）は縦軸に対数目盛で与えられ；時間ｔ
（単位秒）は横軸に通常の等間隔目盛で与えられる。
−微小クレータの形状を示す平面図；
−微小クレータの輪郭を示す（Ａ−Ａ’）断面図；
を含む。
いずれの場合も、圧延機ローラの表面は、周波数１０Ｋ
Ｈｚで平均比カフ５０Ｗを示す送出レーザ光線により加
工される。したがって完全−サイクルの時間はＴｃ＝１
００μＳとなる。ローラはその軸のまわりに回転し；そ
の周速Ｖはいずれの場合も同一で、したがってこれは得
られる結果の比較には影響を与えない。
Ｈｚで平均比カフ５０Ｗを示す送出レーザ光線により加
工される。したがって完全−サイクルの時間はＴｃ＝１
００μＳとなる。ローラはその軸のまわりに回転し；そ
の周速Ｖはいずれの場合も同一で、したがってこれは得
られる結果の比較には影響を与えない。
第１の例
衝当時間Ｔｉ＝５０μｓで運転され、したかっ−Ｃ比は
Ｔｉ／Ｔｃ＝Ｏ１５である。
Ｔｉ／Ｔｃ＝Ｏ１５である。
第１図は、避けられないわずがな損失を計算に入れて得
得をほぼ１００％と仮定すれば、平均比カフ５０Ｗに対
し真の衝当出力は理論的には１５０（１’に達すること
を示す。
得をほぼ１００％と仮定すれば、平均比カフ５０Ｗに対
し真の衝当出力は理論的には１５０（１’に達すること
を示す。
第１図は同様に、微小クレータがだ円形状を有しかつき
わめて顕著な非対称盛上り部を呈していることを示す。
わめて顕著な非対称盛上り部を呈していることを示す。
この幾何条件は次の関係で表現される：Ｃ，＜４ａ。
αｌ”’Ｉ
変数αおよびｂは第１図に示される。
この粗さは結局完全には等方性を有していないが、なお
許容可能である。
許容可能である。
第２の例
衝当時間Ｔｉ＝１０μｓが採用され、したがって比はＴ
ｉ ／Ｔ ｃ ＝ ０．１である。
ｉ ／Ｔ ｃ ＝ ０．１である。
第２図は、この場合衝当出力が７５００Ｗに達すること
を示し；微小クレータは次の関係を有している。
を示し；微小クレータは次の関係を有している。
Ｃ２（ｂ２
Ｃ，＜１．５α２
粗さの等方性はかなり改善されている。
第３の例
衝当時間はここではＴｉ＝３μｓの値をとり、比はＴ
ｉ ／Ｔ ｃ＝ ０．０３となる。
ｉ ／Ｔ ｃ＝ ０．０３となる。
第３図が示すように、衝当出力は２０ＫＷを超えること
が可能であり、この結果微小クレータは実際に円となり
、次の関係で定義される：α、ごＣ８ α、＜＜ ｂ 。
が可能であり、この結果微小クレータは実際に円となり
、次の関係で定義される：α、ごＣ８ α、＜＜ ｂ 。
得られた粗さは実際に完全な等方性を示している。
変数αおよびｂの絶対値は同様に、レーザ光線の出力と
酸素流量とに依存することを再度強調しておきたい。比
Ｔｉ／Ｔｃの影響を顕著にするために、上記の３例にお
いてはこれら２つの量は一定に維持された。
酸素流量とに依存することを再度強調しておきたい。比
Ｔｉ／Ｔｃの影響を顕著にするために、上記の３例にお
いてはこれら２つの量は一定に維持された。
第１図は、Ｔｉ／Ｔｃ＝０．５における衝当出力一時間
線図、微小クレータの平面図および（Ａ−Ａ’）断面図
； 第２図は、Ｔｉ／Ｔｃ ＝０．１における第１図に類似
の線図、平面図および断面図；および第３図は、Ｔｉ／
Ｔｃ＝０．０３における第１図に類似の線図、平面図お
よび断面図である。 （外４名）
線図、微小クレータの平面図および（Ａ−Ａ’）断面図
； 第２図は、Ｔｉ／Ｔｃ ＝０．１における第１図に類似
の線図、平面図および断面図；および第３図は、Ｔｉ／
Ｔｃ＝０．０３における第１図に類似の線図、平面図お
よび断面図である。 （外４名）
Claims (5)
- （１）レーザ光線の衝当時間（Ｔｉ）の一完全サイクル
時間（Ｔｃ）に対する比の値が約０．０３ないし約０．
６の間にはいるように前記衝当時間が制御されることを
特徴とする、送出レーザ光線により圧延機ローラの表面
に微小穿孔を形成する方法。 - （２）送出レーザ光線の衝当領域内へ、前記送出レーザ
光線の軸に平行な方向に沿って酸素ジェットが吹込まれ
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の方法
。 - （３）前記酸素ジェットは送出レーザ光線と同軸である
ことを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載の方法。 - （４）前記酸素ジェットは送出されることを特徴とする
特許請求の範囲第２項または第３項のいずれかに記載の
方法。 - （５）休息時間（Ｔｒ）中は、レーザ光線源内で使用可
能なエネルギの少なくとも一部が蓄積されて光線の形で
伝達されないこと；および 次の衝当時間（Ｔｉ）中は、次のレーザの衝当出力を増
加するために、前記光線源から放出されるレーザの衝当
エネルギにこの蓄積エネルギが加えられること； を特徴とする特許請求の範囲第１項ないし第４項のいず
れかに記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| LU86705 | 1986-12-08 | ||
| LU86705A LU86705A1 (fr) | 1986-12-08 | 1986-12-08 | Procede pour former des microperforations a la surface d'un cylindre de laminoir |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63174792A true JPS63174792A (ja) | 1988-07-19 |
Family
ID=19730837
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62310782A Pending JPS63174792A (ja) | 1986-12-08 | 1987-12-08 | 圧延機ローラの表面に微小穿孔を形成する方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0271469B1 (ja) |
| JP (1) | JPS63174792A (ja) |
| AT (1) | ATE66843T1 (ja) |
| DE (1) | DE3772727D1 (ja) |
| LU (1) | LU86705A1 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1001336A7 (fr) * | 1988-01-08 | 1989-10-03 | Centre Rech Metallurgique | Procede de marquage de la surface d'un cylindre de laminoir. |
| US5916462A (en) * | 1993-09-13 | 1999-06-29 | James; William A. | Laser drilling processes for forming an apertured film |
| ATE229573T1 (de) * | 1998-09-28 | 2002-12-15 | Ruag Munition | Verfahren zur änderung der eigenschaften von werkstückoberflächen |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS602156A (ja) * | 1983-06-13 | 1985-01-08 | Shuzo Nakazono | 豆乳の製造方法 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3842372A (en) * | 1970-07-14 | 1974-10-15 | Data Optics Corp | Extremely fast gaseous stark field light modulators and q-switched laser for the infrared wavelength region |
| US3742182A (en) * | 1971-12-27 | 1973-06-26 | Coherent Radiation | Method for scanning mask forming holes with a laser beam |
| CH565020A5 (ja) * | 1973-04-03 | 1975-08-15 | Filtrox Maschinenbau Ag | |
| US4131782A (en) * | 1976-05-03 | 1978-12-26 | Lasag Ag | Method of and apparatus for machining large numbers of holes of precisely controlled size by coherent radiation |
| BE870609A (fr) * | 1977-09-22 | 1979-01-15 | Centre Rech Metallurgique | Procede et dispositif pour ameliorer les proprietes des toles minces en acier |
| LU80792A1 (fr) * | 1979-01-15 | 1980-08-08 | Ntre De Rech Metallurg Ct Voor | Dispsitif et procede pour effectuer des perforations a la surface des cylindres de laminoirs |
| LU84687A1 (fr) * | 1983-03-11 | 1984-11-14 | Centre Rech Metallurgique | Procede pour ameliorer l'etat de surface d'un cylindre |
| US4609807A (en) * | 1984-12-28 | 1986-09-02 | Midwest Laser Systems, Inc. | Apparatus and methods for laser severing metal tubular stock |
-
1986
- 1986-12-08 LU LU86705A patent/LU86705A1/fr unknown
-
1987
- 1987-12-04 DE DE8787870167T patent/DE3772727D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1987-12-04 AT AT87870167T patent/ATE66843T1/de not_active IP Right Cessation
- 1987-12-04 EP EP87870167A patent/EP0271469B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1987-12-08 JP JP62310782A patent/JPS63174792A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS602156A (ja) * | 1983-06-13 | 1985-01-08 | Shuzo Nakazono | 豆乳の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0271469B1 (fr) | 1991-09-04 |
| ATE66843T1 (de) | 1991-09-15 |
| LU86705A1 (fr) | 1988-07-14 |
| EP0271469A2 (fr) | 1988-06-15 |
| DE3772727D1 (de) | 1991-10-10 |
| EP0271469A3 (en) | 1988-09-28 |
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