JPS63183231A

JPS63183231A - ２サイクル内燃機関の空燃比制御装置

Info

Publication number: JPS63183231A
Application number: JP62015101A
Authority: JP
Inventors: Katsuhiko Hirose; 雄彦広瀬; Hiroshi Noguchi; 博史野口; Toshio Tanahashi; 敏雄棚橋; Toyoichi Umehana; 豊一梅花; Toshio Ito; 敏雄伊藤; Kingo Horii; 堀井　欽吾; Hideo Einaga; 秀男永長
Original assignee: Toyota Motor Corp
Current assignee: Toyota Motor Corp
Priority date: 1987-01-27
Filing date: 1987-01-27
Publication date: 1988-07-28
Anticipated expiration: 2009-08-03
Also published as: JPH0658071B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕この発明は２サイクル内燃機関に適した燃料供給量制御
装置に関する。また、この発明は４サイクル内燃機関で
あっても、４バルブ機関のようにパルプオーバラップ期
間が長く、新気の吹き抜け量の多い内燃機関にも適用す
ることができる。

〔従来の技術〕

２サイクル内燃機関では掃気のために吸気ポートと排気
ポートとが連通ずる期間が非常に長くなる０通常のよう
に気化器により混合気の形で燃料をシリンダに供給する
と吹き抜けにより排気系にそのまま排出されることが多
い。そこで、燃料インジェクタを設置し、機関の吸気サ
イクルにおける所定の期間だけ燃料を噴射させるシステ
ムが提案される。ところが、このような燃料噴射システ
ムを採用しても吸入空気の吹き抜け自体は解消できない
。即ち、２サイクル内燃機関では吸入された新気がシリ
ンダボア内で全熱燃焼に関与することなくそのまま排気
管に吹き抜けてしまい、機関吸入系を通過する空気量と
比較して実際に燃焼に関与するシリンダボア内の空気の
量が少なくなり、吹き抜けする空気の割合は負荷や回転
数等の機関運転条件で変化する。一方、機関に供給され
る燃料の量は設定空燃比をもとに吸入系を通過する空気
〒によって算出される。そのため、２サイクル内燃機関
では噴射された燃料の世がシリンダボア内で実際に燃焼
に関与する空気量に対応しなくなり、空燃比が設定値に
維持できなくなる。

そこで、特開昭５３−２７７３１号では機関の負荷及び
回転数によって決まる基本的な噴射量に対して吹き抜け
割合に応じた補正を加え、補正された量の燃料を噴射す
るようにしたものを提案している。ここに補正量は吸入
空気量及び機関回転数のそれぞれに応じてＩ旨数関数等
の代数関数に従って変化させている。即ち、補正量の、
吸入空気量及び機関回転数に対する変化の仕方を指数関
数に近似させ、基本噴射量に補正を加え、最終的に噴射
される燃料の量を得ている。

〔発明が解決しようとする問題点〕

従来技術は、運転条件に応じた吹き抜け割合の変化は指
数関数的に変化すると見なして補正を行う思想のもので
ある。しかしながら、運転条件に応じた吹き抜け割合の
変化は、例えば排気ガスのブローダウン等の影響を受け
て極度に複雑となり、単純な代数関数によって吹き抜け
割合を補償することは非常に困難である。そのため、実
際にシリンダボアに存在して燃焼に関与する空気量を正
確に知ることはできず、その結果、空燃比を設定値に正
確に制御することができなる。そのため、触媒が過熱し
たり、燃料消費率が悪化したりする問題点がある。

この発明は、吹き抜け割合が機関運転条件によって複雑
に変化しても正確に設定空燃比に制御できるようにする
ことを目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

この発明によれば、第１図において、２サイクル内燃機
関等のように新気の吹き抜け量が多い内燃機関において
、空燃比制御装置は、内燃機関ｌに所望の量の燃料を供
給する燃料供給手段２と、負荷や回転数等の内燃機関の
運転条件で決まる燃料供給量を算出する燃料供給量算出
手段３と、内燃□関の複数の運転条件の多数の組み合わ
せに応じて、新気の吹き抜けを補償するための補正因子
データを格納する記憶手段４と、内燃機関の実測される
運転条件に適合する補正因子の値を記憶手段に格納され
たデータより補間演算し、燃料供給量算出手段３が算出
する燃料供給量を修正する燃料供給量修正手段５と、修
正された量の燃料が機関に供給されるように燃料供給手
段２への燃料供給信号を形成する手段６とから構成され
る。

〔作　用〕

燃料供給量算出手段３は、負荷や回転数に応じて燃料供
給量を算出し、燃料供給量修正手段５は記憶手段４に格
納される燃料供給量補正因子の多次元マツプに従って、
燃料供給量を新気吹き抜け量に応じて修正し、燃料供給
信号形成手段６は修正された燃料供給量が得られるよう
に燃料供給手段２への信号を形成する。

〔実施例〕

第２図は、この発明が応用される吸入弁及び排気弁を有
するタイプの６気筒の２サイクル内燃機関の全体概略構
成を、第３図は一つの気筒を示す。

後述するようにこのタイプの２サイクル内燃機関はブロ
ーダウン後の排気の逆流時に排気スワールを起こさせて
、新気を燃焼室上部の点火栓の付近に集中させるという
成層作用を生起させ、軽負荷運転時の着火性の向上を図
る工夫をしたものである。しかしながら、この発明はこ
のタイプの２サイクル内燃機関に限定されず、通常のピ
ストンパルプ型の２サイクル内燃機関にも応用すること
ができる。また、４サイクル内燃機関であっても４バル
ブ型のようにバルブオーバラップ期間が長いため吸入空
気の吹き抜けが多い場合にはこの発明の思想は応用する
ことができよう、第２．３図において、１０は内燃機関
の本体であり、シリンダブロック１２と、シリンダボア
１４と、クランク軸１５と、ピストン１６と、燃焼室１
７と、シリンダヘッド１８と、点火栓１９とを備える。

シリンダヘッド１８は二つの吸気ボート２０ａ、２０ｂ
。

二つの排気ボート２２ａ、２２ｂを有し、夫々の吸気ボ
ート、排気ポートを開閉するため吸気弁２４ａ、２４ｂ
と、排気弁２６ａ、２６ｂとを備えた所謂４パルプ型で
ある。吸気弁及び排気弁は夫々専用のカム２７．２８に
よって開閉駆動される。３０．３１はバルブスプリング
である。排気ボー）２２ａ、２２ｂはブローダウン後に
排気ガスがシリンダボアにその負圧により逆流するとき
に、シリンダボア内にその垂直軸線の回りに排気ガスの
旋回運動（スワール）が得られるような形状に選定され
る。

第２図において、３２はサージタンクを示す、気筒数と
一致した数の吸気管３３に接続される。

吸気管３３は内部仕切壁３３−１を有し、二つの吸気通
路３４ａ、３４ｂが形成され、夫々、吸気ボート２０ａ
、２０ｂに接続される。第２の吸気通路３４ｂはその有
効寸法が第１の吸気通路３４ａより大きく、かつ吸気制
御弁３６が設置される。

各気筒の吸気制御弁３６はリンク手段３６′によってア
クチュエータ３７に連結される。アクチュエータ３７は
、例えば負圧作動のダイヤフラム機構であり、図示しな
い切換弁によって負圧又は大気圧との間を切り換えられ
、吸気制御弁３６は吸気通路３４ｂを開放する位置と、
閉鎖する位置とを選択的にとることができる。吸気制御
弁３６は後述の通り、軽負荷時に閉鎖され、高負荷時に
開放される。燃料インジェクタ３８ａ、３８ｂが吸気通
路３４ａ、３４ｂに配置される。４０ａ。

４０ｂはリード弁であり、逆流の制御のため必要に応じ
て設置される。

サージタンク３２の上流における吸気系にはインタクー
ラ４２、機械式過給機４４、スロットル弁４６、エアフ
ローメータ４８及びエアクリーナ５０が順々に配置され
る。機械式過給機４４は例えばルーツポンプ又はベーン
ポンプによって構成され、その駆動軸４４−１上にプー
リ５２が設けられ、ベルト５４によりクランク軸１５上
のプーリ５６に連結される０機械式過給機４４を迂回す
るバイパス通路４４′にバイパス制御弁４５が設置され
、過給機４４とスロットル弁４６の間の圧力の調整を丘
うものである。インククーラ４２はこの実施例では空冷
式として構成され、入口容器４２−１と、出口容器４２
−２と、その間を連通ずる熱交換管４２−３と、熱交換
管４２−３上に取り付けられるフィン４２−４とから構
成される。

排気マニホルド５４は、この実施例では、＃１〜＃３ま
での気筒グループ、＃４〜＃６までの気筒グループの夫
々のため二つに別々に設置される。

このグループ分けは、これらの二つのグループ間で点火
が交互に起こるようになされる。即ち、この実施例では
点火順序は＃１．＃６．＃２．＃４゜＃３．＃５の順序
であるものとする。点火を交互とするグループ分けによ
り、後述のように、掃気行程における一つの気筒の排気
圧力が他の気筒の排気圧力によって影響されないように
することができる。＃ｌ〜＃３の気筒グループ、＃４〜
＃６の気筒グループの排気マニホルド５４は夫々専用の
触媒コンバータ（マフラを兼用する又は専用のマフラを
別に設置しても良い）５６に接続される。

５８はディストリビュータであり、周知のように、各気
筒の点火栓１９に接続され、所望のクランク角度で点火
が行われるように、図示しないイグナイタ及び点火コイ
ルにより制御される。

制御回路６０はこの発明に従って所望の空燃比が得られ
るようにインジェクタ３８ａ、３８ｂの作動を制御する
ものであり、マイクロコンピュータ・システムとして構
成される。制御回路６０はマイクロプロセシング・ユニ
ット（ＭＰｔＪ）６０−１と、メモリ６０−２と、入力
ポートロ０−３と、出力ポートロ０−４と、これらを接
続するバス６０−５とから構成される。入力ポートロ０
−３には各センサが接続され、運転条件信号が入力され
る。エフフローメータ４８は、体積流量型のものとする
ことができ、吸気管を通過する吸入空気の流ＩＱの計測
を行う。エアフローメータの代わりに吸気管圧力を検出
する圧力センサを設置した燃料噴射システムにもこの発
明は応用することができる。この場合は、半導体型の吸
気管圧力センサ６１がスロットル弁４６の下流で、過給
機４４の上流に設置され、吸気管圧力ＰＭに応じた信号
を発生する。圧力センサ６１の設置箇所は、バイパス通
路４４′を設置したこの実施例では、バイパス空気流量
により圧力が影響を受けないようにバイパス通路４４′
の接続箇所の上流に設置するのが好適である。バイパス
を設置しない過給システムであれば、過給機の下流に圧
力センサを設置することも可能である。クランク角度セ
ンサ６２．６４がディストリビュータ５８に設置される
。第１のクランク角度センサ６２はディストリビュータ
軸５８−１上に固定されるマグネット片５８−２と対面
設置されて、例えばクランク角度で３６０°毎（ａ関１
サイクルに相当）のパルス信号を発生し、基準信号とな
る。一方、第２のクランク角度センサ６４はディストリ
ビュータ軸５８−１上のマグネット片５８−３と対面設
置され、例えばクランク角度で３０°毎のパルス信号を
発生し、機関回転数を知ることができると共に、燃料噴
射ルーチンの開始信号となる。水温センサ６８が機関本
体ｌＯに設置され、ウォータジャケット１０−１内の冷
却水の温度Ｔ　ＨＷに応じた信号を発生する。

ＭＰＵ６０−１はメモリ６０−２に格納されたプログラ
ム及びデータに従って演算処理を実行し、吸気制御弁ア
クチュエータ３７、並びにインジェクタ３８ａ、３８ｂ
の駆動信号の形成処理を実行する。出力ポートロ　０−
４はアクチュエータ３７及び各気筒の燃料インジェクタ
３８ａ、３８ｂに接続され、駆動信号が印加される。

第４図はカム２７及び２８のプロフィール及び向きで決
まる一つの気筒における吸気弁２４ａ。

２４ｂ及び排気弁２６ａ、２６ｂの作動タイミングを示
すものである。先ず、吸気弁２４ａ、２４ｂ及び排気弁
２６ａ、２６ｂは下死点（ＢＤＣ）手前８０″で開き始
め、下死点（ＢＤＣ）後４０゜で閉じ終わる。一方、吸
気弁２４ａ、２４ｂは下死点（Ｂ　Ｄ　Ｃ）手前６０°
で開き始め、下死点（Ｂ　Ｄ　Ｃ）後６０″で閉じ終わ
る。尚、■は燃料噴射期間を示す。第５図は各気筒での
排気弁の作動している期間をクランク角度に対して示す
タイミング図である。２サイクル機関であることから、
３６０°ＣＡで−サイクルが完了され、点火順序に従っ
て排気弁はクランク角度６０°毎に第３図に示される期
間ＥＸにわたって開弁される。点火順序が一つ置き気筒
を集めた一つのグループ（＃１〜＃３又は＃４〜＃６）
についていうと、排気弁は１２０６毎に開放され、その
各グループでは点火順序の隣接する気筒間では排気弁の
開放期間が相互に重複しないようになっている。これに
より、成る一つの気筒の排気圧力がそのグループ内で次
に点火される気筒の排気圧力に影響を及ぼすことがなく
なる。即ち、排気圧力はブローダウンの影響で脈動する
が、この脈動が他の気筒に伝達されるとその圧力が予測
できないような形で変化し、そのため新気の吹き抜け量
の予測性が失われ、吹き抜け量に応じて空燃比を正確に
補償するというこの発明の目的を達成することができな
くなってしまうので、これを防止しているのである。一
方、二つのグループを含めていうと、排気弁の開放期間
は点火順序が隣接する気筒間では相互に重複があるが、
排気マニホルド５４はこれらの気筒間で別々となってい
るので、一つの気筒の排気圧力が他の気筒の排気圧力に
影響を及ぼすということはない。

この発明が応用される吸気弁及び排気弁を備えたタイプ
の２サイクル内燃機関の燃焼作動について先ず説明する
。機関の軽負荷時には吸気制御弁３６は閉鎖され、吸入
空気は第１の吸気通路３４ａをのみを介して機関に導入
される。ピストン１６の下降の過程において、先ず下死
点（ＢＤＣ）前８０°付近で排気弁２６ａ、２６ｂが開
き始める。

そのため、燃焼室より排気ガスは第６図（イ）の矢印Ｐ
のように排気ボート２２ａ、：Ｈｂに流出され、所謂ブ
ローダウンが起こるが、このプローダランは弱いためす
ぐに終了し、排気ボー１−２２ａ。

２２ｂの圧力は、次に点火すべき気筒が別の排気マニホ
ルド５４を別とするグループに属しているため、その気
筒の排気圧力の影響を受けることがない。そして、ピス
トン１６が更に下降するとシリンダボア１４内は弱いが
負圧となるため、排気ポート２２ａ、２２ｂとの圧力差
によって矢印Ｑのようにシリンダボアに向けて排気ガス
が逆流する（第６図（ロ））、そして、排気ポート２６
ａ。

２６ｂの形状故にシリンダボア内に矢印Ｒで示すような
排気ガスの旋回流（スワール）が形成される。この頃、
吸気弁２４ａ（２４ｂも）が開き始めるが、そのリフト
が未だ小さいこと、スロットル弁４６が絞られているこ
と、吸気制御弁３６が閉鎖され、有効寸法の大きい吸気
通路３４ｂは閉鎖され、有効寸法の小さな吸気通路３４
ａのみ空気が流れ得ること、に基づいて新気の導入は実
質的に起こらない、ピストン１６が更に下降すると、排
気ガスのスワールが継続され、一方吸気弁２４ａ。

２４ｂのリフトが大きくなるので新気は矢印Ｓのように
シリンダボアに導入され、この際排気ガスはスワールに
乗ってシリンダボア１４の下部に移り、一方噴射された
燃料と混ざった新気はスワールした排気ガスの部分の上
方の点火栓電極の近傍に集まる（第６図（ハ））とうい
成層化が達成される。このような排気ガスＲと新気Ｓと
の成層状態はピストンが下死点（ＢＤＣ）に到達しても
維持される（第６図（ニ））。（ホ）では吸気弁２４ａ
、２４ｂが閉鎖され、新気の吹き返しが防止される。そ
れからピストンは上昇に移行するが、このような成層状
態は圧縮完了まで維持され、点火栓近傍の新見部分に容
易に着火させることができる。

機関の高負荷状態では、吸気制御弁３６は開放される。

そのため、今まで閉鎖されていた吸気通路３４ｂが開放
される。第７図においてピストン１６の下降の過程で先
ず排気弁２６ａ、２６ｂが開くとシリンダボア１４内の
排気ガスはブローダウンＰによって排気ボート２２ａ、
２２ｂに流出されるが、そのブローダウンは軽負荷時と
比較して強くかつ持続時間が長く　（第７図（イ））、
大量の排気ガスが排気ポートに排出される。第７図（ロ
）の時点で吸気弁２４ａ、２４ｂが開き始めるが、今度
は吸気制御弁３６が開放しており、スロットル弁４６の
開度が大きく、かつ過給機４４が充分な過給作動を行っ
ているので、新気の導入が矢印Ｔのように行われる。こ
の際、吸気ボート２０ａ、２０ｂの双方から新気が導入
され、この新気は矢印Ｔのようにシリンダボア壁面に沿
って上から下に向は流れ、排気ガスを矢印Ｕのように排
気ボート２２ａ、２２ｂに流出せしめ、所謂横断掃気が
実現される。第７図（ハ）の時点では強いブローダウン
に基づく圧力波パルスにおける負圧成分が現れ、排気ボ
ート２２ａ、２２ｂが一時的に負圧となり、その結果シ
リンダボアへの新気Ｔの導入が更に促進され、一部の新
気はＶのように排気ボート２２ａ、２２ｂに一旦流出し
貯蔵される。この貯蔵された新気は、排気ポート２２ａ
。

２２ｂの圧力が正圧に復帰すると矢印Ｗのようにシリン
ダボアに逆流し、新気のスワールＸを生成せしめる（第
７図（ニ））。これにより、乱れが発生し着火後の火炎
伝播性が向上する。第７図（ホ）の時点で吸気弁２４ａ
、２４ｂが閉鎖を完了し、新気の吹き返しが防止される
。

次に、以上述べた燃焼作動における吸気制御弁３６の作
動を行わしめる制御回路６０の作動を第８図のフローチ
ャートによって説明する。このルーチンは一定時間毎に
実行させることができる。

ステップ１００ではフラグＦＴＶＩＳ　＝　１か否か判
別される。ＦＴＶＩＳ　＝　Ｏのときはステップ１０２
に進み、吸入空気量一回転数比Ｑ／ＮＥが所定値（Ｑ／
ＮＥ）。

より大きいか否か判別され、ステップ１０４では回転数
ＮＩ！が所定値（ＮＥ）。より大きいか否か判別される
。吸入空気量一回転数比Ｑ／ＮＥ　＞所定値（Ｑ／ＮＵ
）。

又は回転数ＮＥ＞所定値（ＮＥ）。のときはステップ１
０６に進み、出力ポートロ０−４よりアクチュエータ３
７に吸気制御弁３６を開放せしめる信号が出力される。

ステップ１０８ではフラグＰＴＶＴＳ＝１とセットされ
る。　ＦＴＶＩＳ　＝　１のときはステップ１１０に進
み、吸入空気量一回転数比Ｑ／ＮＥが所定植（Ｑ／ＮＥ
）　＋より小さいか否か判別され、ステップ１１２では
回転数ＮＥが所定値（ＮＥ）　ｒより小さいか否か判別
される。吸入空気量一回転数比Ｑ／ＮＥ　＜所定値（Ｑ
／ＮＥ）　、でかつ回転数ＮＥ＜所定値（ＮＥ）　Ｉの
ときはステップ１１４に進み、出力ポートロ０−４より
アクチュエータ３７に吸気制御弁３６を閉鎖せしめる信
号が出力される。ステップ１１６ではフラグＦＴＶＩＳ
　＝　０とセットされる。

次にこの発明の燃料噴射制御について説明する。

４サイクル機関における通常の燃料噴射制御装置と同様
に、この発明でも原理的には吸入空気量を計測し、その
計測値に応じて量の燃料噴射を行うごとにより所期の空
燃比を得ようとするものである。ところが、通常のピス
トンバルブの２サイクル内燃機関でも同様な問題がある
のであるが、排気弁及び吸気弁が同時に開放保持される
期間が長いため新気の吹き抜けの問題が多い。そして、
吹き抜けする新気の割合は負荷や、回転数や、その他の
運転条件に応じて変化する。そこで、特開昭５３−２７
７３１号のように代数関数近似により吹き抜けを補償す
ることが提案される。ところが、この発明のように吸気
弁及び排気弁を備えた２サイクル内燃機関では、ブロー
ダウンによって排気ガス圧力は脈動し、吹き抜け割合は
これに準じて複雑に変化し、単なる指数関数近似によっ
ては正確な補償がなし得ない。加えて、この発明のよう
に吸気制御弁３６の開閉によって吹き抜け割合が不連続
的に変化するものにあっては単なる代数関数によっては
吹き抜け割合に応じて正確に空燃比を補償することは非
常に困難である。そこで、この発明ではメモリ６０−２
中に、複数の運転条件に応じた新気捕捉係数のデータを
格納しておき、実際の運転中に補間演算によって新気捕
捉係数を算出し、これによって燃料噴射量を補正するこ
とで、吹き抜け割合が運転条件によって変化しても所期
の空燃比が得られるようにしたものである。

第９図は燃料噴射ルーチンを示すもので、このルーチン
は第２クランク角度センサ６４からの３０’ＣＡ信号に
到来毎に実行されるクランク角度割り込みルーチンであ
る。ステップ１３０では燃料噴射演算タイミングか否か
の判別が行われる。第３図に示すように燃料噴射は吸気
弁２４ａ、２４ｂの開き始め後の所定角度範囲で行われ
るのでこれに僅か先立つ所定のクランク角度でこの演算
は実行される。このタイミングは第１クランク角度セン
サ６２からの３６００ＣＡ信号によりクリヤされ、第２
クランク角度センサ６４からの３０”ＣＡ倍信号よりイ
ンクリメントされるカウンタの値により知ることができ
る。燃料噴射演算タイミングと判別すれば、ステップ１
３２に進み、基本燃料噴射量’ｒｐが、Ｔｐ＝ｋ　（Ｑ’／ＮＥ）によって算出される。ここにＱ′は質量に換算された吸
入空気ｊｌＱであり、エアフローメータ４８の計測値を
吸入空気温度等で補正した後の値である。（吸気管圧力
ＰＭにより燃料噴射量を知るシステムではＱ’／ＮＥの
代わりにＰＭを使用することができる。）ステップ１３
４では新気捕捉係数ｒｖ＊のマツプ演算が実行される。

ここに新気捕捉係数ｆＴｌｌとはエアフローメータ４８
により計測される吸入空気量に対して、吹き抜けにより
排気系に流出した新気量を引いた、シリンダボア内で実
際に燃焼に関与する新気の割合に関する燃料噴射量の補
正因子のことを言う。新気捕捉係数ｆＴｌｌが、吸入空
気量一回転数比と回転数とに対してどのように変化する
かを第１Ｏ図に概念的に示す。

ブローダウンによる排気管の圧力脈動の影響等により吸
入空気量−回転数比及び回転数に対して複雑に変化する
ことが分かる（ブローダウンによる影響がない場合を破
線で示す）。そして、吸気制御弁３６を開放と閉鎖とで
切り換えるとその境目で新気捕捉係数ｆＴｌが不連続的
に変化することも分かる（２点鎖線参照）。メモリ６０
−２には第１Ｏ図に従って、吸入空気量一回転数比と回
転数との組み合わせに対する新気捕捉係数ｆＴｌｌのデ
ータが格納されている。そして、実測の吸入空気量一回
転数比と回転数とによって補間演算が実行され、現在の
運転条件に適合した新気捕捉係数ｆＴｌの算出が行われ
る。尚、吸気管圧力ＰＭにより燃料噴射量を知るシステ
ムではＰＭと回転数との組み合わせにより新気捕捉係数
ｆＴｌｌのマツプが組まれ、圧力センサ６１により実測
される吸気管圧力より補間演算が実行される。また実施
例では基本燃料噴射を先ず算出し、これに新気捕捉係数
ｒｖ＊を乗算することで補正を行っているが、吸入空気
量に新気捕捉係数ｒｒ＊による補正を先ず加え、補正さ
れた吸入空気量より基本燃料噴射量を算出してもよい。

ステップ１３６では水温による新気捕捉係数ｆ□の水温
補正係数にの算出が行われる。即ち、機関の水温が低く
なると、排気圧力が降下し、掃気し易くなるので新気が
排気系に抜け易（なるので吹き抜け量は増加する。そこ
で、水温ＴＨＷが低くなればなるほど補正係数にの値は
小さくなるように設定される。メモリ６０−２には水温
ＴＨＷに応じた水温補正係数にのマツプがあり、水温セ
ンサ６８により実測される現在の水温に対する水温補正
係数にの補間演算が実行される。ステップ１３８では最
終燃料噴射量ＴＡＵが、ＴＡＵ＝ｆ、ｘＫｘＴｐｘα＋β によって算出される。ここにα、βはこの発明と直接関
係しないため説明を省略する補正係数、補正量を代表的
に示している。

ステップ１４０ではフラグＦＴＶＩＳ　＝　１か否か、
即ち吸気制御弁３６が開放状態か、閉鎖状態かの判別が
行われる。吸気制御弁３６が開いているときはステップ
１４２に進み、第１の燃料インジェクタ３８ａの燃料噴
射時間を格納するアドレスＴＡＵａにＴＡＵが入れられ
、第２の燃料インジェクタ３８ｂの燃料噴射時間を格納
するアドレスＴＡＵｂに零が入れられる。即ち、第１の
インジェクタ３８ａのみ作動され、第２のインジェクタ
３８ｂは作動されない。ステップ１４０で吸気制御弁３
６が閉じているときはステップ１４４に進み、第１の燃
料インジェクタ３８ａの燃料噴射時間を格納するアドレ
スＴＡＵａにＴＡＵの１／３が入れられ、第２の燃料イ
ンジェクタ３８ｂの燃料噴射時間を格納するアドレスＴ
ＡＵｂにＴＡＵの残りの２／３が入れられる。ここに１
／３，２／３は特定の意味はなく、適合定数であり、第
２の吸気通Ｆａｔ３４ｂの有効寸法〉第１の吸気通路３
４ａの有効寸法であることから、空燃比をどちらでも一
定とするため、第２のインジェクタ３８ｂからの燃料噴
射量が第１のインジェクタ３８ａからの燃料噴射量より
多いことを示すに過ぎない。

ステップ１４６では所期の噴射開始時期からＴＡＵａ。

Ｔ　Ａ　Ｕ　ｂに応じた期間だけインジェクタ３８ａ。

３８ｂが作動されるように燃料噴射信号形成処理が行わ
れる。この処理自体は周知であるから詳細説明は省略す
る。ステップ１４Ｂでは３０°ＣＡ信号の到来毎に実行
開始される他の処理を概括的に示している。

〔発明の効果〕

この発明では２サイクル内燃機関等の新気の吹き抜けが
多い内燃機関において、機関の運転条件に応じた多次元
マツプにより新気捕捉係数を算出し、負荷及び回転数で
決まる基本燃料噴射量に補正を加えることにより、新気
吹き抜け量が運転条件によって複雑な変化をしても正確
な空燃比の制御が実現され、出力の向上排気系の触媒等
の過熱が防止され、かつ燃料消費率の向上を図ることが
できる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の構成を示す図。第２図はこの発明の実施例のシステム全体概略図。第３図は一つの気筒の横断面を示す図（第２図のｍ−ｍ
線に沿う図）。第４図は機関の１サイクルでの一つの気筒の吸気弁、排
気弁の作動タイミング角度線図。第５図は機関の１サイクルでの各気筒の排気弁の作動タ
イミングを示す線図。第６図は軽負荷時におけるこの発明の実施例の吸気弁及
び排気弁付き２サイクル内燃機関の１サイクルにおける
燃焼作動を説明する図。第７図は高負荷時におけるこの発明の実施例の吸気弁及
び排気弁付き２サイクル内燃機関の１サイクルにおける
燃焼作動を説明する図。第８図及び第９図は制御回路の作動を説明するフローチ
ャート図。第１０図は吸入空気量−回転数比及び回転数に対する新
気捕捉係数ｆａｌｌの変化の概念図。ＩＯ・・・機関本体１７・・・燃焼室２４ａ、２４ｂ−・・吸気弁２６ａ、２６ｂ−排気弁３４ａ、３４ｂ・・・吸気通路３６・・・吸気制御弁３８ａ、３８ｂ・・・燃料インジェクタ４２・・・イン
クターラ４４・・・機械式過給機４８・・・エアフローメータ５４・・・排気マニホルド６０・・・制御回路６２．６４・・・クランク角度センサ６８・・・水温センサ第１図ＴＤＣ排気弁閉第４図ＴＤＣＢＤＣＴＤＣ υ 第６図排気第７図

Claims

【特許請求の範囲】　２サイクル内燃機関等のように新気の吹き抜け量が多
い内燃機関において以下の構成要素から成る空燃比制御
装置、内燃機関に所望の量の燃料を供給する燃料供給手段、内燃機関の負荷や、回転数等の運転条件で決まる燃料供
給量を算出する燃料供給量算出手段、内燃機関の複数の
運転条件の多数の組み合わせに応じて、新気の吹き抜け
を補償するための補正因子データを格納する記憶手段、内燃機関の実測される運転条件に適合する補正因子値を
記憶手段に格納されたデータより補間演算し、燃料供給
量算出手段が算出する燃料供給量を修正する燃料供給量
修正手段、修正された後の量の燃料が機関に供給されるように燃料
供給手段への燃料供給信号を形勢する手段。