JPS63185365A - 浸出液の調製方法及び装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 穀粒からの飲料、特にビール、の製造は順次に実施され
る多数の単位操作を伴う。主要な工程としてはマッシュ
調製（ｎａｓｈｉｎｇ）、麦汁の煮沸及び冷却、発酵及
びコンディショニングがある。これらの各々の操作の後
には別個の工程が続く。ビール製造においては、マッシ
ュ調製の後に続く麦汁分離工程は最も決定的であり且つ
最も困難であると考えられている。本発明が関係するの
はこの麦汁分離工程である。

醸造業者は主要な原料として麦芽になった大麦（麦芽）
、水〔醸造用水：液（ｌ　１ｑｕｏｒ）　’Ｊ及びホッ
プを用いる。マッシュ調製は、パ麦汁″又は゛甘口の麦
汁”と呼ばれる麦芽の水性抽出物を製造するために、粉
砕した麦芽と湯との緊密な混合を伴う。

幾種類かのマッシュ調製法がある。インフュージョンシ
ステム（ｉｎｆｕｓｉｏｎ　ｍａｓｈｉｎｇ　ｓｙｓｔ
ｅｍ）においては、マッシュは典型的には６５℃に３０
分〜数時間保持される。この時間の間に、麦芽の酵素は
主として澱粉及びそれの分解生成物を攻撃する（これは
澱粉分解と呼ばれる）。麦汁の製造は、篩のように作用
するスロット付き基底をもっていてマッシュ樽と呼ばれ
る容器中で生じる。非分解物質から実質的に総ての甘口
の麦汁を洗い流すために、７０〜７９℃の湯をマッシュ
の表面上に噴霧しそして麦汁をマッシュ床の固体の中か
ら外に流出させる。それでマッシュ調製及び麦汁分離の
両方共同−のユニット内で達成される。

麦汁調製のその他の利用できるシステムにおいては、マ
ッシュ調製は、マッシュ温度が所望の最高値に累進的に
上昇することができるジャケット付き容器内で撹拌しな
がら実施される。例えば、ラガービールの製造において
は、マッシュ調製は（ｉ）５０℃で４０分間、（ｉｉ）
６５℃に達するように３５分間、（ｉｉｉ）６５℃で４
５分間、（ｉｖ）７５℃に達するように２０分間から成
る（Ｓｐｉｌｌａｎｅ、Ｍ、Ｈ，。

Ｂｒｅｗｅｒ’ｓ　Ｇｕａｒｄｉａｎ、１９７８、生、
６３を参照のこと）。

これらのプラントにおいては、マッシュは麦汁分離（ま
たの呼び名は麦汁濾過）工程に移される。現在使用され
ている麦汁濾過システムとしてはＬａｕｔｅｒ　Ｔｕｎ
ａ＋５ｔｒａｉｎ　Ｍａｓｔｅｒ又はＭａｓｈ　Ｆｉｌ
ｔｅｒがある。工業的評価段階にあるその他のシステム
はＨｉｇｈ　Ｐｒｅｓｓｕｒｅ　Ｍａｓｈ　Ｆｉｌｔｅ
ｒである。

これらの総ての分離システムにおいては、麦汁の分離は
麦芽になった穀粒それ自体の床をろ材として用いること
によって達成される。そのようなシステムにおいては、
濾過速度と抽出効率との間には基本的な非両立性がある
。（Ｒｏｙｓｔｏｎ、Ｍ、Ｇ、、Ｊ。

Ｉｎ５ｔ、Ｂｒｅｔｗｉｎｇ、１９６６、互、３５１を
参照のこと）。濾過速度は粒度の増加と共に又床深さの
減少と共に増加するが、しかし穀粒から回収された可溶
性抽出物の量は粒度の減少と共に又床深さの増加と共に
増加する傾向がある。システム性能の予知は困難である
。システムの設計は経験的手順に基づいている。経験は
、麦芽の品質、麦芽の微粉砕法及び麦汁分離の間に用い
られる操作法に関して明確な限度が固守されなければな
らないことを教示している。濁っている麦汁及び固化す
るようになるマッシュを避けるために操作者の絶え間の
ない注意が必須である。麦芽粉の一層微細な粉砕を用い
るならば、マッシュ調製の間の澱粉から発酵可能な糖へ
の転化率の増加を達成することができる。

可溶性抽出物の回収率の増加は製造コストの大きな節約
に通じる。しかしながら、麦芽の微細粉砕には越えると
現在のシステムが操作不能になる限度がある。

本発明の１つの目的は、前記した分離システムに許容さ
れるよりも微細に粉砕された麦芽粉に関して有効に機能
する分離システムを提供することである。マッシュ中に
殻粒子が存在することは、現在の麦汁分離システムが使
用可能となるために必須である。殻はマッシュ床を通し
ての麦汁又はスバージンダ液（ｌｉｑｕｏｒ）（水）の
透過を可能にする。

これなしでは、マッシュは固化しそうである。マッシュ
床からの可溶性抽出物の回収は（ａ　）ｆｉい麦汁を熱
い液（水）で排出すること及び（ｂ）ケークを洗浄（ス
パージング）することによって達成される。スパージン
グ工程はマッシュ床の空隙内に及び固体粒子内に存在す
る麦汁を抽出すべきである。

殻粒子は事実上セルロースを主成分とする物質であるの
で、それらの粒子内からの可溶性抽出物の物質移動は制
限のある拡散である。それゆえに殻粒子の存在はマッシ
ュからの麦汁の分離速度を制限する。

本発明のその他の目的は、殻粒子がマッシュ中に存在す
る必要性を避けることである。

醸造業における現今の需要は、原料コストは増加し続は
又市場はこれまでになく広範囲のビールを欲しがってい
ることを示唆している。その第一の要素は、醸造業者が
一層多種類の原料を用いて発酵するという要求を課して
いる。その第二の要素は、低下した負荷容量で満足に働
くことのできる装置の使用を必要とする。原料特性は、
例えば、大麦種の年毎の変化、麦芽変形度の変化、ひき
割り麦芽に添加された非麦芽物質量の増加、及び小麦麦
芽及びモロコシ麦芽のような非伝統的物質の使用に依存
する。本発明のその他の目的は少なくともこれらの要求
を満足することに向けて何としても進むことである。

連続マッシュ調製システムに関しての固液分離のための
装置は折々に提案されてきている。これらの提案として
は減圧ドラム濾過機（米国特許第２．１２７，７５９号
を参照のこと）、組になった遠心機（Ｗ　ｉ　Ｉ　Ｉ　
ｉａｍｓｏｎ　、＾、Ｇ、及びＢｒａｄｙ、Ｊ、Ｔ、、
Ｔｅｃｈ、Ｑ、ＭａｓｔｅｒＢｒｅｗｅｒｓ　Ａｓ５ｏ
ｃ、、Δｍ、、１９６５、ζ、７９）、サイクロン及び
振動篩がある。

それらの欠陥にも拘わらずに、濾過が穀粒床を通して行
なわれる現行のシステムは未だに選択の手１碩である。

麦汁分離を最適にするための最近の主要な努力分野の１
つは、一層容易に再現でき且つ予言できる濾過性能をも
った穀粒濾過床を提供するために麦芽の粉砕を改良する
ことである。例えば、湿式粉砕は本質的に壊れていない
空の穀粒殻からなる有効な床を提供することができる。

乾式粉砕では、壊れた殻の粒度を一層均一に保つことが
できるならば、濾過性能は改善される。

殆どの醸造業者にとって、Ｌａｕｔｅｒ　Ｔｕｎは未だ
に麦汁分離のための好ましい装置である。それの性能の
改善は、Ｌａｕｔｅｒ　Ｔｕｎのレーキで集め且っスパ
ージングする装置の設計詳細に対する注意深い考慮によ
って今日捜し求められている。

本発明に従って、麦芽になった穀粒をマッシュ調製して
粕／麦汁マッシュを供給する工程、及び粕から麦汁を分
離する工程を含む、麦芽になった穀粒から浸出液（麦汁
）を調製する方法において、その分離工程が、該粕／麦
汁マッシュを１０．０〜１００．０μｍの範囲内の孔径
をもつ麦汁透過性フィルター要素の表面を横切って流し
て麦汁（しかし粕ではない〉を涙液として該流れの方向
を横断する方向でフィルターを通過させることによって
成就される障壁濾過法であることを特徴とする方法が提
供される。

マッシュと接触しているフィルター要素の表面から、該
表面上に滞留するようになっているか又はフィルターの
孔を詰まらせているようなマッシュ中の粒状物質をフラ
ッシュするために、フィルターを通過する涙液の流れを
逆にすることが普通には時々必要である。

直交流形フィルター要素を使用することで、穀粒体濾過
技術で許容されるよりも微細に粉砕された麦芽粉を使用
することが可能になるはずである。

フィルター要素の物質を注意深く選択することで、麦汁
中の濁り度が低下するはずであり、又直交流濾過技術は
バッチの大きさに関して固有的に一層大きな融通性をも
っている。本発明では、膜粒子を含むか又は含まない麦
芽粉をマッシュ調製に用いることができる。

種々の形状、例えば管状、平板状及び渦巻き形の直交流
形フィルター要素はそれ自体公知である。

ＧＢ−＾−２１７６７１５には、ビールタンク残留物を
Ｐ遇するために１０μＩ未満の孔径をもつセラミック製
直交流形フィルターを使用することが記載されている。

６１の内径をもつ管状のマイクロフィルターは商業的に
入手でき、これは通常は既存の用途に最適のものである
が、しかし、管の閉塞を避けるべきであるならば、麦汁
分離においては少なくとも１０ｍｍの直径が必要であり
、そして好ましくは内径は２０ｍｍ以上である。

醸造プラントの構成に用いるのに許容される２〜３の物
質の内にはステンレススチールである。

もっとも、この物質は、それから所望の孔径をもつフィ
ルター要素を作ることが全く可能であるものの１つであ
り、それゆえにこの用途に有望な物質でありそうである
。醸造装置のその他の単位体で現在用いられている洗浄
剤（酸又はアルカリ）と同じ種類のものを用いることに
よって、諸醸造操作の間でそのようなフィルターを清浄
にすることが可能であることが予想される。セラミ・ツ
ク製フィルター、又はフィルタークロスもまた醸造プラ
ントの操作条件に耐えることができる。

フィルター要素の閉塞を避けるために、マ・ｙシュは濾
過表面を通り越して比較的高速で循環すべきである。速
度は２〜８　ｍ　／　ｓ、好ましくは４〜６ＩＩＩ／ｓ
の範囲内であることができる。同じ理由で、フィルター
要素を横切って加圧される差圧は比較的小さく、好まし
くは３５〜２１０ｋＰａ（５〜３０ｐｓｉ）、最も好ま
しくは３５〜７０ｋＰａ（５〜１Ｏｐｓｉ）の範囲内に
保持されるべきである。

本発明に従って直交流形フィルターを用し）る場合には
、２工程麦汁抽出法が意図される。第一工程においては
、マッシュはマ・ンシュ調製容器及び直交流形フィルタ
ーを含む回路を回して進め、フィルター要素を通るｒ液
の通過は、回路に補給スパージング液（例えば温水）を
添加することによって循環マッシュ中に一定の固液比を
保持するように釣り合わせる。次いで、マッシュから麦
汁を分離している過程中の特定の時点で始まる第二工程
においては、容量はもはや一定には維持されないで、小
さくなるままにされ、そのことによって、マッシュ残留
物が濃厚過ぎて回路を回してポンプ移送し続けられなく
なるまでマッシュ残留物を濃厚化させ、その時点でマッ
シュ残留物を回路から外にポンプ移送する。

しかしながら、４工程麦汁抽出法は上記の２工程法より
も望ましいと考えられる。

第一工程においては、マッシュを回路を回して進め、そ
してフィルター要素を通る初期の涙液（濃い麦汁）の通
過を補給スパージンダ液（水）の何等の添加もなしで継
続させる。マッシュ容量はそれの最初の容量的４０〜６
０％に減少する。第二工程においては、マッシュ中に残
っている可溶性麦汁抽出物を回収するためにスパージン
ダ液をマ・ソシュに添加する。所定のスバージンダ液対
麦汁の比。

従って麦汁の比重を維持するように液の添加速度は炉液
（麦汁）抽出速度よりも低い。

炉液（麦汁）の比重が規定の最低値に達する時に、第三
工程が始まる。スパージンダ液の連続添加で作られた薄
い麦汁をわきにそらして緩衝タンクにいれる。これは次
のマッシュのための液を提供する。第四で最終の工程の
開始時に、スパージンダ液の添加を終了させる。フィル
ターを通る薄い麦汁の通過を、排出マッシュ（粕）が濃
厚過ぎて回路を回して容易にはポンプ移送し続けること
ができなくなるまで継続し、その時点でマッシュを回路
から外にポンプ移送する。

上記の方法によって得られた麦汁の清澄化は以下に説明
するように有益である。

典型的には、ビール醸造所のマッシュは、２．５〜３．
７の範囲内であることとができる比で液（水）とひき割
り麦芽（麦芽粉）とを混合することによって作られる。

マッシュ調製プロセスが完了した後には、その生成マッ
シュは麦汁（水中の可溶性抽出物）と非転化固体の穀粒
とからなる。マッシュの懸濁固体量及びそれの麦汁の比
重は用いた液封ひき割り穀粒の比に依存する。例えは、
液封ひき割り麦芽の比３．３：１ではビール醸造所マッ
シュの懸濁固体量は約７．５％Ｗ／Ｖであり、そしてそ
れの麦汁の比重は１．０７２である。沢過による固体分
離の関係では、ビール醸造所マッシュは高い固体量をも
っている。麦汁から分離されなければならないマッシュ
中の穀粒の粒度は用いる粉砕のタイプ及び粉砕度に主と
して依存する。０．６３５ｍｍのローラーギャップをも
つ一層ローラーミル中で粉砕することによって得られた
エール麦芽粉の面分析は、それが０．２５〜２．０Ｏｎ
＋ｍの範囲内の粒子を含有することを示した。マッシュ
中の大部分の固体粒子は大きさも変化しそして１μ〜２
ｍｍの範囲内であることができる。１μよりも小さい幾
らがの粒子もマッシュ中に存在する。

用いる直交流形沢材の孔径は麦汁から炉別される粒子の
初期のおきさ及び量を決定する。麦汁流に対する抵抗は
フィルターの孔径が小さくなるにつれて増加し、結果と
してフィルターがらの麦汁の流量を減少させる。この透
過率（１時間当なりフィルター面積ｍ２当たりの麦汁の
量Ｌ）もまた供給物（マッシュ）流中に存在する固体量
によって影響を受ける。フィルター上に多量の固体が担
持されると、達成される透過率が低下することになる。

直交流形マイクロ濾過法を一層経済的に実行できるよう
にするためには、それゆえに、最初に大形の粒子の塊を
分離するために直交流形フィルターを用い、次いでその
第一段階のフィルターによっては除去されなかった一層
小さい粒子を除去するために第二段階で微細フィルター
（これは直交流形フィルターであっても、又はそうでな
くてもよい）を用いる。

第一段階については、１０〜１００μ、好ましくは４０
〜８０μの孔径をもつフィルターを用いることによって
全懸濁固体の内の高割合（典型的には６５〜９０％）を
除去することができる。好ましいフィルター物質はステ
ンレススチールメッシュ、多孔質のプラスチック及びセ
ラミックスの物質、及びフィルタークロスを包含する。

管状のフィルターが好ましい。管状フィルターの内径は
１０〜７５ｍｍ、好ましくは２０ｍｍであることができ
る。

液封ひき割り麦芽の比及び用いるスパージンダ液の量は
麦汁の最終比重を決定する。これらのパラメーターを調
節することによって、第一分離段階は比較的高い比重を
もち且つ高い抽出物収率（実験室抽出値の少なくとも９
５〜９６％）をもっ麦汁を提供することができる。後記
がら分がるように、最後の流出物を再循環させることで
、非常に高い抽出物回収が達成できる。

第一段階で作られた麦汁はその中に存在している幾らか
の懸濁固体をもつであろう。これらの固体は次いで第二
段階で除去される。゛′第一段階″°麦汁の固体量が低
い（一般的には２．６％Ｗ／Ｖ未満）ので、そしてまた
スパージングによる抽出物回収はこの第二段階では必要
とはされないので、分離は直交流形マイクロ濾過によっ
て成し遂げられる必要がなくて、代わりに、サンドフィ
ルター、フルート・フレームフィルター又は遠心機のよ
うなその他の（位用の）固体分離システムを用いること
によって成し遂げることができる。

直交流形濾過を用いる時には、第二段階のためには、そ
の麦汁の固体分が少ないので、４〜６ｍｍの小さな直径
の管状フィルターが適している。この場合には小さな直
径のフィルター管はマッシュ供給物で生じるように固体
で詰まることはないと思われる。

第二段階での目的は第一段階から得られた麦汁を仕上げ
ることである。従って、直交流形又はその他の慣用の涙
過法によって麦汁から・ロイ苓、乞・分離することはワ
イン、リンゴジュース又はビールの濾過で遭遇すること
とは異ならない。直交流形システムについては、供給糊
循環速度及び（膜を横切って加圧される）差圧のような
操作の最適条件は第一段階で用いられるものとは異なり
、そして選ばれた沢材について普通の方法で容易に確立
することができる。同様に、慣用の濾過システム（例え
ばフィルタープレス）がこの麦汁清澄化工程のために選
ばれる時には最良の操作条件を確立することができる。

多段階システムの使用を考慮することは、経済性の観点
から、一層有益であろう。第二直交流形段階は２つの副
段階で実施することができる。清澄化される麦汁は主分
離段階に供給することができ、この段階においては麦汁
はフィルター膜を通して循環される。その透過物は清澄
化された麦汁本体を構成し、一方フイルターによって保
持された物質は高い懸濁固体分をもつ。その保持された
物質の一部分は副濾過段階に通されて一層多量の麦汁が
回収されそしてその保持された物質の固体分が高水準に
上げられる。

本発明のシステムを用いる時には、製造された麦汁の清
澄度は醸造業者の制御下にある。一旦この麦汁の清澄度
が特定されると、第一段階の濾過システム及び第二段階
の濾過システムは所望の判断基準を満足するように設計
することができる。

それで、例えば、直交流形膜フィルターの適切な孔径は
特定することができる。そのようなフィルターの操作は
パックフラッシング（ｂａｃｋ　ｆｌｕｓｈｉｎｇ）と
共に又はなしで実施することができる。このことは供給
物がマイクロ沢過膜を通って循環する速度に依存する。

そのシステムは、自動化及び制御の容易さ、モジュール
構造が可能である、供給物バッチの大きさにおける融通
性、及び高い比重（＞１．０４５）の麦汁、を含むその
他の利益をもっている。

本発明がより良く理解されるように、そしてまた本発明
がいかにして効果的にされるかを一層明確に示すために
、例示として添付の図面を参照する。

第１図を参照するに、種々の管状のＰ材３０はフィルタ
ーシェル１８内に収容することができる。

フィルター管３０　（これは例えば金属メッシュ、多孔
質金属又はセラミック物質で作ることができる）を支持
するための配置はシェル及び管形熱交換器で用いられて
いる配置であることができ、この場合に管３０は２個の
管寄せ板３１によって正しい位置に取り付けられる。そ
の他の可能なものは金属支持体上に担持された管状フィ
ルタークロスである。

麦汁分離の間に高温（７０〜８０℃）及び５バールまで
の圧力の条件が生じる。その他の方法で適している炉材
の寿命に対するその影響は悪影響であるかもしれない。

好ましくは、炉材は、沢材が醸造プラントでの各製造運
転の間に現場で清浄にできるように、製造運転中に蓄積
する付着物及び沈澱物を除去するためにその各運転の間
に慣例的に用いられている種類の洗浄剤に耐える。

直行流形フィルターは、穀粒床フィルターシステムで可
能であるよりも一層広範囲のひき割り麦芽中の麦芽にな
っていない物質、及び一層高割合のそのような物質を処
理することができる。フィルターを通過する炉液の比較
的高い流量、及び大きなフィルター面積の両方を達成で
きることは明らかである。このことは特に、麦汁／ひき
割り麦芽供給物が固体の蓄積する傾向のあるいかなる死
点も避けるようにフィルターアセンブリーを通して大体
直線で進む場合である。麦汁／ひき割り麦芽は、シェル
ではなくて、シェルの管及び管フィルターを通して供給
すべきである。従って、大喪数の醸造について１日当た
りの高いプラント処理量が可能であるはずである。

図示のフィルター管は８０μｍの孔径をもつステンレス
スチールメッシュ製であり、各々の管の内径は２０ｍ＋
ｎである。

第２図を参照するに、マッシュ調製はジャケット付きマ
ッシュ調製容器１０中で普通の方法で実施され、その容
器中においてひき割り麦芽（粉砕麦芽）及び熱液（湯）
１１を、そして場合によっては穀類添加物（例えば、ト
ウモロコシ又は小麦）を含めて、撹拌しそして所望の温
度で所望の酵素的転化を達成するのに十分な時間の間装
置させておく。そのマッシュをポンプ１２によって容器
１０からポンプ移送して管状フィルター１３に通し、そ
してマッシュ調製容器に戻す。麦汁９の分離はフィルタ
ー１３で生じ、このことはマッシュの容量を減少させる
ことになる。麦汁泥液９は溜め８に流れ、次いでＴ分岐
を通ってライン７に流れる。

フィルター１３のパックフラッシングは圧縮窒素をライ
ン６に沿って溜め８に配送することによって実施できる
。

２工程分離の第一工程においては、マッシュはスパージ
ンダ液（湯）１１を容器１０に添加することによってマ
ッシュの元の容量に復元する。第二工程においては、大
部分の全可溶性物質をマッシュから抽出した後に、最後
の流出物（非常に比重の低い麦汁）を炉別し且つ粕残留
物を濃厚化させるために、それ以上は液を加えないで、
フィルター１３を通しての粕供給物（即ち可溶性抽出物
を少し含有するか又は全く含有しない最終マッシュ）の
循環を維持する。作られた粕がいかに乾燥しているかは
、用いられるポンプ移送システムの能力及び沢材の特性
にかなり依存する。次いで粕はそのシステムから排出さ
れて、その他の分離サイクルを実施する前の清浄の準備
がされる。

４工程法においては、各々の工程は次の通りである： 工程（１）：濃い麦汁の分離 全体として一層高い比重の麦汁を得るために、スパージ
ンダ液をマッシュに全く戻し添加することなしで、初期
に可能なかぎり濃い麦汁を分離することが有益である。

工程（２）二ケークの洗浄（スバージング）によるマッ
シュからの抽出物の回収 工程（１）におけるマッシュからの濃い麦汁の取り出し
が完了した後に、最後に集めた麦汁と同じ比重の抽出物
がマッシュ床の空隙内（即ち固体粒子間）に及び粒子そ
れ自体内にも残ったままにされている。この抽出物を回
収するために、ケークの洗浄またはスパージングを用い
なければならない。スパージンダ液は所定の流量で且つ
所要のスバージンダ液対麦汁の比に従ってマッシュに添
加する。用いるスパージンダ液流量が高ければ高いほど
、集められる最終麦汁の比重が低くなり、また達成され
る抽出物回収率が高くなる。所望の麦汁比重を得るため
にスパージンダ液流量は調節することができる。スパー
ジングは連続的に又はバッチ式で実施することができる
。連続的の場合には、スパージンダ液は、麦汁をフィル
ターから引き出している間、マッシュ容器に連続的に供
給する。その他の方法としては、ある量の麦汁を集めた
時に、特定のスパージンダ液対麦汁の比に従ってスパー
ジンダ液をマッシュ容器中に計量注入する。

工程（３）：最後の流出物の回収 必要量の麦汁抽出物がスパージングによって回収された
時に、即ち集められている麦汁の比重が許容できる最も
低い値に達した時に、液の添加を停止することができる
。抽出物の全回収量を増加させるために、粕中に残って
いる比較的少量の抽出物を、その上のケークの洗浄（ス
パージング）によって（最後の流出物として）取り出す
ことができる。最後の流出物はその次のバッチの麦芽を
マッシュ調製するためにマッシュ調製容器に循環させて
戻す。この方法では、達成される抽出物の収率は非常に
高くなる（例えば９８％）ことができる。

工程（４）２粕の濃厚化 可能なかぎり低い湿分をもつ粕を作ることが望ましい。

麦汁及び最後の流出物の収集（工程２及び３）の終わり
に、粕は直交流形マイクロ濾過くこの間スパージンダ液
は添加しない）によって脱水することができる。この段
階の操作にないしては、スクリーン及びデカンタ−遠心
機のようなその他の利用できる任意の脱水システムを用
いることも可能である。この工程の間に集められた最後
の流出物は工程（３）の間に得られたものに加えそして
マッシュ構成用液として次のマッシュ中に用いるために
再循環することができる。一旦十分な麦汁が第一段階か
ら集められると（第一麦汁）、次いでそれを所望の清澄
度を達成するために第二段階に通して清澄化する（ある
いは″ポリッシュする（ｐｏｌｉｓｈ）”とも呼ばれる
）。第二段階プラントの配置は直交流形分離又はその他
のある種の濾過手段に基づくことができる。

第３図を参照するに、直交流形分離に基づく麦汁調製の
ためのプラントは４つの主要なユニット、即ちマッシュ
調製容器１０、循環ポンプ１２、直交流形フィルターモ
ジュール１３及びパックフラッシングシステム１４を含
む。マッシュ調製容器ｌＯは撹拌器１５及びマッシュ温
度を調節するためにスチーム又は熱水を通過循環させる
ことのできるジャケット１６をもつ。分離のためには、
マッシュを圧力解放弁１７に連結したポジティブ（ｐｏ
ｓｉｔｉｖｅ）ポンプ１２を用いて循環させる。このタ
イプのポンプはマッシュ粒子の破壊が避けられるので好
ましい。フィルターモジュール１３は第１図に示されて
いるようなシェル及び管形フィルターである。マッシュ
はフィルター管の内側を通って循環する。透過物（麦汁
）はフィルター管のシェル側に集まり、次いでライン１
９及び２０に沿って弁ＣＶ２を通して排出される。パッ
クフラッシングが必要ならば、システム１４は透過ｅＩ
Ｊ（麦汁）又は熱水（スパージンダ液）をフィルター要
素に逆流で通す手段を提供する。液体の逆流は、弁ＣＶ
Ｉを開いてガス圧をライン２１に沿ってパックフラッシ
ング用溜め２２に流すことによって達成される。タイマ
ー２３はこのパックフラッシング操作を規則的な間隔で
実施するために弁ＣＶＩ及びＣｖ２を制御する。Ｃｖ２
が閉じそしてＣｖ１が開いた時には、パックフラッシン
グ用溜め２２からの熱水又は麦汁はライン１９に沿って
モジュール１３中のフィルター管のシェル側中に流れる
。このバックフラッシングは２〜３分毎に１回、フォワ
ード（ｆｏｒｕ＋ａｒｄ）流（麦汁流）で、各回約０．
５〜１秒の短時間で生じるように計画される。

溜め中の下方液体水準センサー２４が一旦作動したなら
ば、タイマー２３ての自動制御配置を用いて、排気口４
へ減圧しく弁ＣＶ４は解放）そしてパックフラッシング
用溜め２２に供給口５から（弁ＣＶ３は解放）熱水を再
充填する。スバージンダ液（水）よりはむしろ透過物（
麦汁）をバックフラッシングに用いる時には、透過物は
それが受け容器中に排出される前にパツクフラツシング
用溜めに流すことができる。それゆえに、最初の始動の
後に、溜めはパックフラッシング用の十分な麦汁を含有
する。

以下の実施例によって本発明を更に説明する。

龍例　１ パイロットプラントを第４図に示されているように組み
立てた。マッシュ調製は実用容積６６Ｌの撹拌される容
器１０中で実施した。その容器の内側に配置された内部
コイル４１を通って流れるスチームは水（液）及びマッ
シュを所要の温度に加熱する手段を提供する。マッシュ
の循環は直径１４０ｍｍの羽根車をもつサイズ２　／　
３　／１１の遠心ポンプ１２　　（ＡＰＶ　Ｃｏ、　Ｌ
ｔｄ製）によって行った。フィルターモジュール１３は
直径６４ｍｍのシェル１８からなり、その内部には種々
の物質て作った管状フィルター３０を収容することがで
きる。そのフィルターは外径２５．５ｍｍ、長さ３９０
ｍｍであった。バックフラッシングは（必要な場合には
）、パツクフラツシング用溜め２２の頂部に与えられた
Ｎ２ガス圧を用いることによって達成された。透過物４
２及びパックフラッシュ４３のための制御弁はタイマー
２３によって又は手動スイッチ（図示せず）による手動
オーバーライドによって自動的に操作された。試験すべ
き管状フィルターを、それが中心にくることを確実にす
るようにフィルターハウジング内に配置した。タンク４
４からの水を、フイルター１３を迂回させてライン４５
　、４６　、４７に沿ってプラントを通して循環させそ
して放水路４８に出した。プラントは循環供給物側で所
望の供給物流量及び圧力条件に設定した。水は炉材３０
を通して流動させそして透過物側の条件をチェックした
。この段階の間にパックフラッシングシステムを試験し
た。水の循環を停止させ、それでマッシュ調製容器１０
が分離システムから隔離されることを確実にした。４５
リツトルの水（液）をマッシュ調製容器１０に加え、そ
してその液温をマッシュ調製に必要な温度に上昇させる
ためにスチームを内部コイル４１を通して流動させた。

初期の液（ストライキング液（ｓｔｒｉｋｉｎｇ　１ｉ
ｑｕｒｅ）の温度は通常はマッシュ調製温度よりも高い
。何故ならば麦芽粉を添加するとその温度が低下するか
らである。

これらの試験において、ストライキング液の温度は、６
５℃のマッシュ温度を得るために６９℃に設定した。エ
ール麦芽をＢｏｄｙ″゛Ｃ”ミル中で０．６３５ｍｍの
セツティングで粉砕し、そしてその麦芽粉を熱い（６９
℃）ストライキング液に２〜３分間にわなって手動で加
えた。そのマッシュをマッシュ転化に必要な時間の間、
連続的に撹拌しながら放置したままにしておいた。マッ
シュ調製段階が完了した後に、供給ポンプ１２を運転開
始し、そして水をフィルター１３を迂回させて分離シス
テムを通して循環させ、そして放水路４８に送った。マ
ッシュ調製容器１０の出口にある三方コック４９をマッ
シュ容器側５０に解放させ（水タンク側を閉じ）、そし
てマッシュを供給ポンプ１２中に流入させた。このマッ
シュは水を分離システムから外に追撃し、そしてマッシ
ュが放水路出口４８に達した時にその放水路弁５１を閉
じそしてマッシュ調製容器１０への戻し弁５２を開いた
。マッシュをフィルター１３のバイパス４７を通して循
環させている間にプラントを所要の流量及び背圧条件に
設定した。次いで管状フィルター１３の入口５４及び出
口５５のそれぞれの三方コック５３を、マッシュがフィ
ルター１３を通って流れることができるように切り替え
た。制御弁４２を開きそしてフィルター膜３０を横切る
所要の圧力差を得るために手動背圧弁６０を調節するこ
とによってその透過物を制御された態様でフィルターか
ら外に流動させた。得られた初期の透過物流量は順当に
高かったが、もしもフィルターをこの流量で操作するな
らば、膜３０中への粒子の引き込みが生じて膜のひどい
詰まりを引き起こすことになるであろう。透過物流量は
第一段階工程（１）の操作の間にマッシュの濃厚化に起
因して経時降下した。同様に、この現象は、バッチ方式
のスバージングを用いた時に工程（２）の間に生じた。

膜３０を横切る圧力差の増加はこのことに関連している
。所要量のスパージンダ液を加えると、結果としてその
透過物流量がほとんどその元の値に増加した。フィルタ
ー膜３０中に存在するいかなる詰まりも取り除くために
熱水でのパックフラッシングを用いた。麦汁の起こり得
るいかなる酸化も避けるために、空気の代わりに窒素ガ
スを用いてパックフラッシング用の溜めを加圧しな。パ
ックフラッシングの間、タイムスイッチ制御器２３　（
Ｃｙｃｌｉｃ　Ｔｉｍｅｒ、Ｔｅｍｐａｔｒｏｎ　Ｌｔ
ｄ）を用いるタイムシーケンスに従っｌ て透過物制御弁４２を閉じ且つガス制御弁４３を開いた
。パックフラッシング用の溜め２２中のガス圧を、フィ
ルター要素３０の内側の循環マッシュの圧力よりも３５
〜７０ｋＰａ　（５〜１０ｐｓｉ）高い値に増加させた
。熱いスパージンダ液（水）は、閉じ込められた総ての
固体粒子をフラッシュすめためにフィルター３０を通し
て透過物とは逆方向に流した。

入替の操作方法においては、パックフラッシングをその
集めた麦汁によって適用した。この場合には、麦汁をそ
のシステムから離れる前に溜め２２に通した。フィルタ
ー３０をパックフラッシングするために、前記したよう
にＮ２ガス圧を用いて、麦汁の流動方向を逆にした。

１つの試験においては、１５〜２０μｍの粒子保留性を
もつ多孔質金属管状フィルター（Ｓｉｎｔｅｒｃｏｎ青
銅Ｃ等級）をフィルターモジュール中に取り付けそして
試験した。マッシュ調製容器に水４５Ｌを加え、６９℃
に加熱し、そしてひき割り麦芽１２．３ｋｇ。

を撹拌器のスイッチを入れた状態で容器中に手で供給し
た。そのマッシュは６４℃で３０分間そしく３４） て７４℃で９０分間放置したままにしておいた。

麦汁の比重を測定するために、マッシュのサンプルを規
則的な時間間隔で取り出し、４０００ｒｐｍで１０分間
遠心分離した。２時間の放置後に到達した最終比重は１
．０７２であった。

マッシュの２時間の放置が完了した後に麦汁分離を実施
した。マッシュは１．８〜２．１ｍ−５−’の平均速度
でフィルターを通って循環した。供給ラインのゲージ圧
は１４０〜２１０ｋＰａ　（２０〜３０ｐｓｉｇ）であ
り、そして平均で１５２ｋＰａ（２２ｐｓｉｇ）であり
、一方、透過物ラインでのゲージ圧は約３５ｋＰａ　（
５ｐｓｉｇ）であった。平均透過物流量は４１７４Ｌｈ
−’ｍ−２であり、そして６５℃の水でのパックフラッ
シングを用いた時には、比重１．０４５の麦汁４１リツ
トルが集められた。この試験の間、スパージンダ液の添
加速度は麦汁の生産速度よりも低かった。従ってマッシ
ュの容量は５１リツトルから３２リツトルに減少し、結
果としてマッシュが濃厚化し、即ち最終の粕となった。

スバージング（洗浄）による抽出物の回収は供給物タン
クへのスパージンダ液の連続添加によって又は段階方式
の洗浄によって達成された。

後者の場合には、各々の洗浄段階についてマッシュの容
量は減少するままにされ、そしてマッシュを元の容量に
する量の液を加えた。はとんどの抽出物（〉９５％）が
回収されるまでこのプロセスを多数回繰り返した。幾ら
かの固体粒子がフィルター要素を通過し、それで麦汁中
に存在していた。

火鞭鰺−λ 実施例１におけるようにして、マッシュ調製容器中でマ
ッシュを調製したが、しかしこの場合にはマッシュを６
５℃で２時間放置したままにしておき、又用いた液封ひ
き割り麦芽の比は３．３対１．０であった。この試験で
試みた炉材はポリエステル製環状布管であった。８０μ
ｍの孔径をもつポリエステル製布を支持体の上に被せた
。マッシュの循環速度は１．８〜２．１ｍ５−’であり
、供給圧（ゲージ）は２．４Ｘ　１０１０５Ｐａ（３５
ｐｓｉであり、一方、透過物側の圧力は３．４Ｘ　１０
’Ｐａ（５ｐｓｉｇ）程度であった。約４４１゜Ｌｈ−
’ｍ−２の透過物流量が達成された。５１Ｌの初期マッ
シュから、５分毎に１秒の非常に低い頻度で６５℃の熱
水でパックフラッシングして、比重１．０３９の麦汁５
４．５リツトルを集めた。フィルターの粗い性質に起因
して幾らかの固体がフィルターを通過した。直交流条件
下で、そしてパックフラッシングを用いて、ビール醸造
所のマッシュからの麦汁の適当な沢過を達成した。

実施例　３ この実施例は実施例２におけると同様であるが、しかじ
液封ひき割り麦芽の比３．７でマッシュ調製を実施しな
。１５μｍの平均孔径をもつ市販の多孔質プラスチック
管（Ｆｉｌｔｒｏｐｌａｓｔ　Ｋ＾／Ｆ多孔質プラスチ
ックフィルター要素、タイプに＾１０）をフィルターモ
ジュール中に取り付けた。内径は２５ｍｍであり、長さ
は３９０ｍｍであった。供給ラインで用いた用いた圧力
（ゲージ）は２．６２Ｘ　１０５Ｐａ　（３８ｐｓｉｇ
）であり、一方、透過物ラインでの圧力は約ｉ、ａｓｘ
１０５Ｐａ（２０ｐｓｉｇ）であった。得られた透過物
流量４９１〜７３３Ｌｈ−’ｍ−２であり、そして試験
の間に、比重１．０３９の麦汁２７Ｌを集めた。このフ
ィルターについて幾らかの固体粒子が保持されず、それ
で麦汁中に存在することが見いだされた。

実施例　４ 実施例２におけるようにしてマッシュ調製を実施した。

直径２．５ｃｍの支持体上に置いた消火ホースを用いて
の試験は、２２５０Ｌｈ−’ｍ−２の流量での麦汁の適
当な分離が達成されることを示した。前記のようにパッ
クフラッシングを用い、又供給物ライン及び透過物ライ
ンの圧力はそれぞれ２００ｋＰａ（２９ｐｓｉｇ）及び
７０ｋＰａ（１０ｐｓｉｇ）であった。

夫族匠−Σ この実施例は実施例１におけると同様であったが、しか
し８０μｍの孔径をもつステンレススチールメッシュフ
ィルター（Ｌｏｃｋｅｒ　１ｌｆｉｒｅ　Ｗｅａｖｅ　
Ｌｔｄ）をフィルターモジュール中に取り付けて試験し
た。

マッシュ調製容器に水４５Ｌを加え、６９℃に加熱し、
そしてひき割り麦芽１３．６４ｋｇを、撹拌器のスイッ
チを入れた状態で容器中に手で供給した。そのマッシュ
は６５℃で６０分間放置したままにしておいな。

マッシュの１時間の放置が完了した後に麦汁分離を実施
した。マッシュは４〜５ｍ−５−’の平均速度でフィル
ターを通って循環した。供給ラインのゲージ圧は１４０
−２１０ｋＰａ　（２０−３０ｐｓｉｇ）であり、そし
て平均で１８０ｋＰａ（２６ｐｓｉｇ）であり、一方、
透過物ラインでのゲージ圧は７０〜１７２ｋＰａ（１０
〜２５ｐｓｉｇ）てあった。工程１及び工程２にわたっ
て測定した平均透過物流量は１３５０Ｌｈ−’ｍ−２で
あり、そしてバ・ンクフラッシングを用いることなしで
、比重１．０４６、固体分１．７０％−／Ｖの麦汁８５
リツトルが集められた（後記の第１表中の試験１を参照
のこと）。マ・ンシュの容量は工程１の間に５７Ｌから
３０Ｌに減少し、工程２及び工程３の間に３ＯＬから５
１Ｌに減少し、一方、工程４では粕の容量は１５Ｌから
ＩＯＬに減少した。

火舊漕り二［ 実施例５におけるような第一段階からの麦汁を、第４図
に示したパイロットプラントと類似の）＼イロットプラ
ントを用いて清澄化した。利用できるフィルターモジュ
ールは内径５．５ｍｍ及び長さ５００ｍｍの７本のポリ
プロピレン製管から成るものてあった（Ｍｅｍｂｒａｎ
ａ　Ｇｍｂｈ）、その膜は０．２．４ｏｎの孔径をもっ
ていた。供給物の麦汁を供給物容器に移し、そして処理
の間熱く（５５℃）保った。０．２５秒間の自動パック
フラッシングを１５分間隔で用いた。

１゜４０’　）ＩＤＣの清澄度及び第２表に記載した分
析値をもつ麦汁を３８Ｌｈ−’ｍ−２の速度で製造した
。

火抱鳳−り この調査においていは、種々のタイプの麦芽及び添加物
から製造したマッシュから麦汁を分離しな。その他の総
ての条件及び手順は実施例５で記載した条件及び手順と
同じであった。例外なしに、ひき割り麦芽は高い透過物
流量をもたらした（第１表を参照のこと）。集めた全麦
汁の比重が１．０３８〜１．０４７に達したときに麦汁
の収集を停止した。

麦芽になっていない添加物を含有するマッシュでも困難
は経験しなかった。

火族鮭−亀 この実施例は実施例５におけると同様であったが、しか
しエール麦芽を微細に粉砕した。その麦芽を最初に実施
例５で記載したようにして粉砕し、次いでその生成した
ひき割り麦芽をＢｏｂｙミル中で、ローラーギャップを
０．３８１ｍｍに設定して再粉砕した。１１４０Ｌｈ−
’ｍ−２の全流量が得られた。集められた比重１．０４
６の麦汁の量は８２Ｌであった。このひき割り麦芽及び
実施例５で用いた麦芽の線分析を第３表に比較しである
。

実施例　文 酸部分のないひき割りエール麦芽を実施例５におけるよ
うにして液と混合した。篩分桁値を第３表に示す。全流
量は８８０Ｌｈ−’ｍ−２であり、比重１．０４３の麦
汁８５リツトルが集められた。

尤厳鯉−Ｌ更 実施例５におけるようにしてマッシュ調製及び麦汁分離
試験を実施したが、しかじ液封ひき割り麦芽の比は２，
０対１〜３．７対１で変化したく第４表を参照のこと）
。期待通りに、高比重の麦汁の製造が、用いた単位重電
のひき割り麦芽当たり一層少ない量の液を用いたマッシ
ュ調製によって実行可能であるとして示された。

液封ひき割り麦芽の比２．０対１の場合については、混
合を助けるためにひき割り麦芽（１３，６４ｋｇ）の添
加の間、液（２７Ｌ　）をプラントを通して循環させた
。１時間のマッシュ放置時間の全体にわたってマッシュ
を循環状態に保った。この濃いマッシュからの麦汁の分
離についてはなんら問題を経験しなかった。所望の比重
で醸造用の麦汁の収集を停止し、そして最後の流出物を
その次のマッシュのための液として再循環させた。比重
１．０７３の麦汁５０リツトルを集めた。

その他の実験においては、液封ひき割り麦芽の比２．５
対１を得るために１８．２ｋｇのひき割り麦芽を液４５
リットルでマッシュ調製した（循環なし）。

比重１．０６４の麦汁６５リツトルを集めた。

液封ひき割り麦芽の比３．７対１については、１２．２
ｋｇのひき割り麦芽を４５Ｌの液でマッシュ調製した。

夾焦ｆｉｌｌ。

異なる孔の大きさをもつ種々の物質の管状フィルターを
麦汁分離試験に用いた。条件及び操作方法は実施例５に
おけると同様であった。これらの試験において高い流量
及び適当な麦汁分離が達成された（第５表を参照のこと
）。

以下余白 第１表 試験　ひき割り　　　　　　　　　　全透メＡ塀凭量　
　集められた麦汁１　　　ニーノドづ２２三シト　　　
　　　　　　　　１３５０　　　　　　　８５　　　１
．０４６　　　１．７０２　　ラガー麦芽　　　　　　
　　１２００　　　　　８５　　１．０４４　　１．４
３３　　蒸留酒製造麦芽　　　　　１０５０　　　　８
２　　１．０４６　　１．１６＋ラガ一麦渕７０％　　
　　　１４００　　　　　８５　　１．０４３　　１．
６４策−」Ｌ」（ 弐二津」グ：釈」刑 ｐＨ：　　　５．５４ 色　　　　　　　　　　　　：８．１°ＥＢＣ比重　　
　　　　　　：　　１．０４１濁り　　　　　　　　　
　：　　１．４０°ＥＢＣ発酵性（イースト）＝７８％ 注：ＥＢＣ−ヨーロッパ醸造協定 第３表 種々のひき１　′ｆｒｉｉ エール麦芽　　　　エール麦芽　　　　　殼を除いた標
準粉砕　　　　　微細粉砕　　　　　麦芽粉（０，６３
５ｍｍギャップ）　　（０，３８５ｍｍギャップ）２．
０ｍｍ　　　　　　４．４　　　　　　　　０．６　　
　　　　　　０．４１．０ｍｍ　　　　　２８，１　　
　　　　　１４．４　　　　　　　２１．４７００μｍ
　　　　　１８．５　　　　　　　１５．５　　　　　
　　２７．８５００μｍ　　　　　１４．５　　　　　
　　１２．０　　　　　　　１５．２４２５μｍ　　　
　　　４．７　　　　　　　　７．３　　　　　　　　
４．６３００μｍ　　　　　１３．０　　　　　　　１
２．６　　　　　　　１３．１２５０μｍ　　　　　　
２．５　　　　　　　　７．５　　　　　　　　１．３
１５０μｍ　　　　　　８．３　　　　　　　１２．６
　　　　　　　　８．４万μｍ　　　　　　２．８　　
　　　　　１５．２　　　　　　　　５．７７５μｍ　
　　　　　３．２　　　　　　　　１．６　　　　　　
　　２．０第４表 汁分離一種々の液：ひき劃　−比で 試−聴 麦芽の比　　　Ｌ、ｈ、−Ｉｍ−２Ｌ　　　　　比重　
　　　固体割合２．０　：　１　　　　１４００　　麦
汁　　　　　：５０　　１．０７３　　　　　　−（ニ
ー）Ｌ七ゴに２伺ド）ｆｔ！＃）流Ｌトμしη　：　３
５　　１．００５　　　　　　　−合計　　　　　：８
５　　１．０４５　　　　　１．９３．７：１　　　　
８５０　　　　　　　　　７０　　１．０４５　　　　
　　１．７（ラガー麦芽） 亀５遣 汁　　一種々の炉材を用いての試験 モノフィラメント　　７０　　　１０００　　　　　　
８０　　１．０４Ｂ　　　　１．３１＊　流対ひき割り
麦芽の比は２．５＋１であった。

以下余白

【図面の簡単な説明】

第１図は管及びシェル形フィルターユニットの縦に沿っ
た図式的な直径断面図であり；第２図は本発明に従った
麦汁分離回路の流れ図であり； 第３図は第２図に相当する回路を含んでいる麦汁分離プ
ラントの類似の流れ図であり；そして第４図は本発明に
従った麦汁分離のためのパイロットプラントの流れ図で
ある。 ４・・・排気口；　　　　　５・・・供給口；８．２２
・・・溜め；　　　９・・・麦汁Ｐ液；１０・・・マッ
シュ調製容器； １１・・・熱液；　　　　　１２・・・ポンプ；１３・
・・フィルター：　　２３・・・タイマー；２４・・・
液体水準センサー； ３０・・・炉材。 以下余白 Ｈ５，１ 手続補正書（方式） 昭和６３年２月却日 特許庁長官　小　川　邦　夫　殿 １、　事件の表示 昭和６２年特許願第２６１９０１号 ２、発明の名称 浸出液の調製方法及び装置 ３、補正をする者 事件との関係　　　　　特許出願人 名称　ザ　ブリューイング　リサーチ ファウンデーション ４、代理人 住所　〒１０５東京都港区虎ノ門−丁目８番１０号６、
補正の対象 （１）願書の「出願人の代表者」の欄 （２）委任状 （３）明細書 （４）法吠証明書 ７、補正の内容 （１）（２）　　別紙の通り （３）明細書の浄書（内容に変更なし）（４）別紙の通
り ８、添付書類の目録 （１）訂正願書　　　　１通

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、麦芽になった穀粒をマッシュ調製して粕／麦汁マッ
   シュを供給する操作、及び粕から麦汁を分離する操作を
   含む、麦芽になった穀粒から浸出液を調製する方法にお
   いて、該分離操作が、該粕／麦汁マッシュを１０．０〜
   １００．０μｍの範囲内の孔径をもつ麦汁透過性分離器
   要素の表面を横切って流して、実質的に粕のない麦汁を
   ろ液として該流れの方向を横断する方向で分離器を通過
   させることによって実施される障璧直交流形分離法であ
   ることを特徴とする、前記の浸出液を調製する方法。 ２、該分離が、粕／麦汁マッシュを少なくとも１０ｍｍ
   の内径をもつ少なくとも１個の円筒形分離器要素を通し
   て流すことによって実施される特許請求の範囲第１項記
   載の方法。 ３、分離器要素の内径が少なくとも２０ｍｍである、特
   許請求の範囲第２項記載の方法。 ４、マッシュが、ろ液を受け入れるシェル内に相互に平
   行に配置された複数の円筒形分離器を通して流される、
   特許請求の範囲第２項又は第３項記載の方法。 ５、分離操作が、ろ液としての麦汁の減量を相殺するた
   めに補給液を添加する初期工程、及び補給液を添加せず
   、そのことによってマッシュ中の固体の割合を増加させ
   る最終工程を含む、前記特許請求の範囲第１項〜第４項
   の何れか１項に記載の方法。 ６、分離操作が、 （ｉ）補給液を添加することなしで濃い麦汁を分離し、
   このことでマッシュの容量が減少 することになる第一工程； （ｉｉ）該初期工程のように補給液を添加する第二工程
   ； （ｉｉｉ）更に補給液を添加し、そのことによって比較
   的薄い麦汁を作り、又その生成した薄 い麦汁をその次の浸出液調製に補給液とし て用いるためにわきへそらして保留する第 三工程；及び （ｉｖ）補給液を添加しないで、一層多くの量の薄い麦
   汁を作る第四工程、 を含む、特許請求の範囲第５項記載の方法。 ７、分離した麦汁を清澄にする工程を含む、前記特許請
   求の範囲第１項〜第６項の何れか１項に記載の方法。 ８、マッシュが４〜６ｍｓ＾−＾１の範囲内の速度で分
   離器要素を横切って流れる、前記特許請求の範囲第１項
   〜第７項の何れか１項に記載の方法。 ９．３５〜７０ｋＰａの範囲内にある差圧を分離器要素
   を横切って加圧する、前記特許請求の範囲第１項〜第８
   項の何れか１項に記載の方法。 １０、マッシュが１０％よりも多い穀類添加物を含んで
   いる、前記特許請求の範囲第１項〜第９項の何れか１項
   に記載の方法。 １１、マッシュが殼を実質的に含んでいない、前記特許
   請求の範囲第１項〜第１０項の何れか１項に記載の方法
   。 １２、補給液が、その上の処理のための少なくとも１．
   ０４５の比重をもつ分離された麦汁を生じるように限定
   される、前記特許請求の範囲第１項〜第１１項の何れか
   １項に記載の方法。 １３、麦芽になった穀粒からの浸出液の調製装置におい
   て、 （ｉ）粕／麦汁マッシュの流れを提供するために、麦芽
   になった穀粒及び液を収容するマ ッシュ調製容器； （ｉｉ）１０．０〜１００．０μｍの範囲内の孔径をも
   つ直交流形麦汁透過性分離器要素； （ｉｉｉ）マッシュを分離器要素及びマッシュ調製容器
   を含む回路を回して進める手段；及び （ｉｖ）その他の処理のために分離された麦汁を集める
   手段 を含むことを特徴とする、前記の浸出液の調製装置。