JPS63200896A - 水処理装置 - Google Patents
水処理装置Info
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- JPS63200896A JPS63200896A JP62033123A JP3312387A JPS63200896A JP S63200896 A JPS63200896 A JP S63200896A JP 62033123 A JP62033123 A JP 62033123A JP 3312387 A JP3312387 A JP 3312387A JP S63200896 A JPS63200896 A JP S63200896A
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- dissolved oxygen
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- respiration rate
- aeration tank
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- Pending
Links
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- 238000005273 aeration Methods 0.000 claims abstract description 20
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 20
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Activated Sludge Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Ａ、産業上の利用分野
本発明は、活性汚泥処理システムを用いた水処理装置に
関するものである。
関するものである。
Ｂ０発明の概要
本発明は、曝気槽内の溶存酸素濃度と汚泥の処理系内平
均滞留時間とを制御する水処理装置において、 曝気槽内に設置した呼吸速度計、混合液浮遊物濃度計の
出力値から呼吸率を算出し、これを溶存酸素濃度及び汚
泥の処理系内平均滞留時間制御の最適設定値算出時の評
価因子として用いることによシ、 定量的な設定を可能にして処理水質の安定維持を図るよ
うにしたものである。
均滞留時間とを制御する水処理装置において、 曝気槽内に設置した呼吸速度計、混合液浮遊物濃度計の
出力値から呼吸率を算出し、これを溶存酸素濃度及び汚
泥の処理系内平均滞留時間制御の最適設定値算出時の評
価因子として用いることによシ、 定量的な設定を可能にして処理水質の安定維持を図るよ
うにしたものである。
Ｃ０従来の技術
活性汚泥処理システムにおいては、曝気槽内の溶存酸素
濃度（ＤＯ）を一定に制御する送風量制御や汚泥の処理
系内平均滞留時間（ＳＲＴ）を一定に制御する余剰汚泥
量制御が実用化されてきている。
濃度（ＤＯ）を一定に制御する送風量制御や汚泥の処理
系内平均滞留時間（ＳＲＴ）を一定に制御する余剰汚泥
量制御が実用化されてきている。
Ｄ０発明が解決しようとする問題点
この種の制御は、処理水質の向上、ブロワ電力量の節減
等に有効であるが、ＤＯ定値制御やＳＲＴ制御の設定値
は運転員の経験によシ決められている。
等に有効であるが、ＤＯ定値制御やＳＲＴ制御の設定値
は運転員の経験によシ決められている。
このように最適な設定値を定量的に決定できないのは、
最適設定値を算出するのに必要な評価因子が明確でなか
ったシ、評価のための水質計測器がなかったために、制
御アルゴリズムが確立されなかったからである。その結
果、設定値が最適値と異なって制御精度が低下し、良好
な処理水質が得られなくなることもある。
最適設定値を算出するのに必要な評価因子が明確でなか
ったシ、評価のための水質計測器がなかったために、制
御アルゴリズムが確立されなかったからである。その結
果、設定値が最適値と異なって制御精度が低下し、良好
な処理水質が得られなくなることもある。
Ｅ５問題点を解決するための手段
本発明は、曝気槽内に設置された呼吸速度計及び混合液
浮遊物濃度計と、この呼吸速度針の測定値を混合液浮遊
物濃度計の測定値で割り算して呼吸率を求める呼吸率演
算部と、呼吸率の設定値と呼吸率演算部で求めた呼吸率
との偏差にもとずいて溶存酸素濃度及び汚泥の処理系内
平均滞留時間の各目標値を演算により求める目標値演算
部とを有してなる。
浮遊物濃度計と、この呼吸速度針の測定値を混合液浮遊
物濃度計の測定値で割り算して呼吸率を求める呼吸率演
算部と、呼吸率の設定値と呼吸率演算部で求めた呼吸率
との偏差にもとずいて溶存酸素濃度及び汚泥の処理系内
平均滞留時間の各目標値を演算により求める目標値演算
部とを有してなる。
ＩＩ゛０作用
前記溶存酸素濃度の目標値を前記平均滞留時間の目標値
に対して優先的に変更し、溶存酸素濃度の目標値が予め
設定した上限値または下限値に達したときには溶存酸素
濃度の目標値を変更することなく前記平均滞留時間の目
標値を変更する。こうした制御を行うことによって呼吸
率がＤＯ及びＳＲＴ制御の最適設定値算出時の評価因子
となシ、曝気槽出口の呼吸率が適正な一定範囲に維持さ
れ、処理水質が安定する。
に対して優先的に変更し、溶存酸素濃度の目標値が予め
設定した上限値または下限値に達したときには溶存酸素
濃度の目標値を変更することなく前記平均滞留時間の目
標値を変更する。こうした制御を行うことによって呼吸
率がＤＯ及びＳＲＴ制御の最適設定値算出時の評価因子
となシ、曝気槽出口の呼吸率が適正な一定範囲に維持さ
れ、処理水質が安定する。
Ｇ、実施例
［１図は本発明の一実施例を示すもので、１は曝気槽、
２は最終沈殿池、３はＤＯ計、４はｒｆ（呼吸速度）計
、５はＭＬＳＳ（混合液浮遊物濃度）計である。ＤＯ計
３、ｒｆ計４及びＭＬＳＳ計５は前記曝気槽１内に設置
されている。
２は最終沈殿池、３はＤＯ計、４はｒｆ（呼吸速度）計
、５はＭＬＳＳ（混合液浮遊物濃度）計である。ＤＯ計
３、ｒｆ計４及びＭＬＳＳ計５は前記曝気槽１内に設置
されている。
６はｒｆ とＭＬＳＳから呼吸率（ｋｒ）を算出するｋ
ｒ演算部である。この演算部６にはＭＬＳＳ補正係補正
係数上に′を付与している。７は目標値演算部、８はこ
の目標値演算部７の出力をＤｏの目標値（Ｄ Ｏｓｅｔ
）とするＤｏ調節計、９はこのＤＯｉｌｐ４節計８の
出力計８定値Ｑ ｓｅｔとする風量調節計、１０は風量
調節弁、１１は風量計である。
ｒ演算部である。この演算部６にはＭＬＳＳ補正係補正
係数上に′を付与している。７は目標値演算部、８はこ
の目標値演算部７の出力をＤｏの目標値（Ｄ Ｏｓｅｔ
）とするＤｏ調節計、９はこのＤＯｉｌｐ４節計８の
出力計８定値Ｑ ｓｅｔとする風量調節計、１０は風量
調節弁、１１は風量計である。
前記ｋｒ 演算部６においては、
の演算を行い、これをＤｏ制御及びＳＲＴ制御の最適設
定値を算出するための評価因子としている。
定値を算出するための評価因子としている。
この呼吸率（ｋｒ）は単位汚泥量歯たりの消費酸素量を
示して込る。一般に曝気槽】内では、呼吸率は第２図に
示すような分布となる。即ち入口付近では活発に基質の
酸化分解が起こるために酸素消費量が多くなるのに対し
、出口付近では内生呼吸のみによるある一定値となシ、
中間では漸減する。
示して込る。一般に曝気槽】内では、呼吸率は第２図に
示すような分布となる。即ち入口付近では活発に基質の
酸化分解が起こるために酸素消費量が多くなるのに対し
、出口付近では内生呼吸のみによるある一定値となシ、
中間では漸減する。
しかＬ７処理が不十分の場合には、曝気槽の出口でも基
質分が残るため、高いｋｒ値を示す場合がある。この場
合、ｋｒが大きくなるにつれて残留するＢＯＤ成分やア
ノモニア性窒素成分が多くなるため、第３図及び第４図
に示すように処理水のＢＯＤ濃度やアノモニア性窒素濃
度もこれにつれて高い値をとる。逆に言えば、曝気槽の
出口（＠気槽が完全混合槽の場合には任意位置）におけ
る呼吸率（ｋｒ）をある範囲（例えばｌＯ可０２／ｌｓ
ｓ／ｈ）に維持すれば、処理水質も安定することになる
。
質分が残るため、高いｋｒ値を示す場合がある。この場
合、ｋｒが大きくなるにつれて残留するＢＯＤ成分やア
ノモニア性窒素成分が多くなるため、第３図及び第４図
に示すように処理水のＢＯＤ濃度やアノモニア性窒素濃
度もこれにつれて高い値をとる。逆に言えば、曝気槽の
出口（＠気槽が完全混合槽の場合には任意位置）におけ
る呼吸率（ｋｒ）をある範囲（例えばｌＯ可０２／ｌｓ
ｓ／ｈ）に維持すれば、処理水質も安定することになる
。
上述のに、演算に際し、ｒｒ値は１回の測定に通常加分
程度かかるので、次の値が出力されるまでは仲回値をホ
ールドしている。また（１１式で定義されるｋｒ 値は
、ＭＬＳＳを微生物の指標と［２て用いているが、必要
に応じてＶＳＳ、ＡＴＰ（アジフシ／３リン酸濃度〕と
の相関をとシ（第５図参照）、補正する。例えば補正係
数をｋまたはに′とすれば となる。従って、ＶＳＳ＝に−ＭＬＳＳ、ＡＴＰ＝に’
−ＭＬＳＳとなるため、ＭＬＳＳ値よ、１ ｖｓｓまた
はＡＴＰに換算して便用する。
程度かかるので、次の値が出力されるまでは仲回値をホ
ールドしている。また（１１式で定義されるｋｒ 値は
、ＭＬＳＳを微生物の指標と［２て用いているが、必要
に応じてＶＳＳ、ＡＴＰ（アジフシ／３リン酸濃度〕と
の相関をとシ（第５図参照）、補正する。例えば補正係
数をｋまたはに′とすれば となる。従って、ＶＳＳ＝に−ＭＬＳＳ、ＡＴＰ＝に’
−ＭＬＳＳとなるため、ＭＬＳＳ値よ、１ ｖｓｓまた
はＡＴＰに換算して便用する。
なお補正係数ｋ 、 ｋ’は定期的にＶＳＳ、ＡＴＰを
分析し１、設定変更する。またここで使用するＭＬＳＳ
値は、移動平均値であってもよい。
分析し１、設定変更する。またここで使用するＭＬＳＳ
値は、移動平均値であってもよい。
次に目標値演算部７にて、呼吸率演算部６の出力と呼吸
率設定値ｋｒｓｅｔとの偏差に従ってＤＯ及びＳＲＴの
各目標値を変更する。この場合目標値の変更は、速効性
を考慮してＤＯ制御を優先させ、ＤＯ目標値が上下限値
に達した場合のみＳＲＴ目標値の変更を行う。ただしＳ
ＲＴ値は一度変更したらＳＲＴ値の１〜３倍程程度日数
の間は再度変更し２ないようにする。これは、ＳＲＴを
一旦変更すると、その値で定常になるまでにそのＳＲＴ
値の】〜３倍の日数がかかるからである。
率設定値ｋｒｓｅｔとの偏差に従ってＤＯ及びＳＲＴの
各目標値を変更する。この場合目標値の変更は、速効性
を考慮してＤＯ制御を優先させ、ＤＯ目標値が上下限値
に達した場合のみＳＲＴ目標値の変更を行う。ただしＳ
ＲＴ値は一度変更したらＳＲＴ値の１〜３倍程程度日数
の間は再度変更し２ないようにする。これは、ＳＲＴを
一旦変更すると、その値で定常になるまでにそのＳＲＴ
値の】〜３倍の日数がかかるからである。
表お実施例におけるＤＯ及びＳＲＴの各目標値の演算に
際しては、そのアルゴリズムは比例動作のみを用いる。
際しては、そのアルゴリズムは比例動作のみを用いる。
それは、Δｋｒ／ΔＤｏ またはΔｋｒ／ΔＳＲＴ値が
非線形となるためである。
非線形となるためである。
そしてＤＯ＊節計８の出力が風量調節計９に加わると、
これを設定値として風量調節計９が動作し曝気槽】への
送風量が制御される。
これを設定値として風量調節計９が動作し曝気槽】への
送風量が制御される。
Ｈ８発明の効果
以上のように本発明によれば、曝気槽内の呼吸率をＤＯ
制御、ＳＲＴ制御の最適設定値算出時の評価因子として
用い、これを適正な一定範囲に維持するようにしたので
、処理水質（ＢＯＤ濃度、アンモニア性窒素濃度など〕
を安定に維持することができるとともに、ＤＯ及びＳＲ
Ｔの各目標値を定量的に管理できる。また、必要最少限
の空気量で管理可能でおるため、省エネルギー効果が大
きいといった利点がある。
制御、ＳＲＴ制御の最適設定値算出時の評価因子として
用い、これを適正な一定範囲に維持するようにしたので
、処理水質（ＢＯＤ濃度、アンモニア性窒素濃度など〕
を安定に維持することができるとともに、ＤＯ及びＳＲ
Ｔの各目標値を定量的に管理できる。また、必要最少限
の空気量で管理可能でおるため、省エネルギー効果が大
きいといった利点がある。
第１図は本発明の一実施例の全体構成を示す構成１９、
ｇ２図は曝気槽内の呼吸率分布図、第３図、第４図は夫
々呼吸率に、とＢＯＤ濃度、アンモニア性窒素濃度との
関係を示す特性図、第５図はＭＬＳＳとｖＳＳまたはＡ
ＴＰとの相関関係を示す特性図である。 １・・・曝気槽、２・・・最終沈殿池、３・・・ＤＯ計
、４・・・ｒｒ 計、５・・・ＭＬＳＳ計、６・・・
ｋｒ演算部、７・・・目標値演算部、８・・・ＤＯ調節
計、９・・・風ｔｖ４節計、１０・・・風量調節弁、ｌ
ｌ・・・風量計。 賞於例の槙へ図 １・・・・・・・・幡気槽 ４・・・・・・・ｒｒ討 ９・・・・・・・凰を調計討 第２図 ８ｘ汽槍内の−ｙ吸卑介禅凹 第３図
ｇ２図は曝気槽内の呼吸率分布図、第３図、第４図は夫
々呼吸率に、とＢＯＤ濃度、アンモニア性窒素濃度との
関係を示す特性図、第５図はＭＬＳＳとｖＳＳまたはＡ
ＴＰとの相関関係を示す特性図である。 １・・・曝気槽、２・・・最終沈殿池、３・・・ＤＯ計
、４・・・ｒｒ 計、５・・・ＭＬＳＳ計、６・・・
ｋｒ演算部、７・・・目標値演算部、８・・・ＤＯ調節
計、９・・・風ｔｖ４節計、１０・・・風量調節弁、ｌ
ｌ・・・風量計。 賞於例の槙へ図 １・・・・・・・・幡気槽 ４・・・・・・・ｒｒ討 ９・・・・・・・凰を調計討 第２図 ８ｘ汽槍内の−ｙ吸卑介禅凹 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 曝気槽内にて活性汚泥と被処理水との混合液を曝気した
後この混合液を固液分離して上澄水を処理水として取り
出し、 前記曝気槽内の溶存酸素濃度と前記汚泥の処理系内平均
滞留時間とを制御する水処理装置において、 前記曝気槽内に設置された呼吸速度計及び混合液浮遊物
濃度計と、この呼吸速度計の測定値を混合液浮遊物濃度
計の測定値で割り算して呼吸率を求める呼吸率演算部と
、この呼吸率演算部で求めた呼吸率と予め設定した呼吸
率の設定値との偏差にもとずいて溶存酸素濃度及び前記
平均滞留時間の各目標値を演算により求める目標値演算
部とを有し、 前記溶存酸素濃度の目標値を前記平均滞留時間の目標値
に対して優先的に変更し、溶存酸素濃度の目標値が予め
設定した上限値または下限値に達したときには溶存酸素
濃度の目標値を変更することなく前記平均滞留時間の目
標値を変更することを特徴とする水処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62033123A JPS63200896A (ja) | 1987-02-16 | 1987-02-16 | 水処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62033123A JPS63200896A (ja) | 1987-02-16 | 1987-02-16 | 水処理装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63200896A true JPS63200896A (ja) | 1988-08-19 |
Family
ID=12377847
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62033123A Pending JPS63200896A (ja) | 1987-02-16 | 1987-02-16 | 水処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63200896A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0361995U (ja) * | 1989-10-24 | 1991-06-18 |
-
1987
- 1987-02-16 JP JP62033123A patent/JPS63200896A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0361995U (ja) * | 1989-10-24 | 1991-06-18 |
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