JPS63207403A - 熱間強圧下圧延方法 - Google Patents
熱間強圧下圧延方法Info
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- JPS63207403A JPS63207403A JP4060087A JP4060087A JPS63207403A JP S63207403 A JPS63207403 A JP S63207403A JP 4060087 A JP4060087 A JP 4060087A JP 4060087 A JP4060087 A JP 4060087A JP S63207403 A JPS63207403 A JP S63207403A
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- rolls
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- roll
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
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- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
- B21B27/06—Lubricating, cooling or heating rolls
- B21B27/10—Lubricating, cooling or heating rolls externally
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
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- B21B45/0242—Lubricants
-
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- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
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- B21B45/0245—Lubricating devices
- B21B45/0248—Lubricating devices using liquid lubricants, e.g. for sections, for tubes
- B21B45/0251—Lubricating devices using liquid lubricants, e.g. for sections, for tubes for strips, sheets, or plates
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
０）産業上の利用分野
本発明は、薄鋳片連続鋳造機で製造された薄鋳片（厚み
約３０〜５０ｍｍ）を小径ワーク・ロールを有する多重
式間接駆動圧延機で熱間強圧下圧延を行う方法に関する
ものである。
約３０〜５０ｍｍ）を小径ワーク・ロールを有する多重
式間接駆動圧延機で熱間強圧下圧延を行う方法に関する
ものである。
（ロ）従来技術
通常、０．６〜０．８ｍｍ厚の自動車用冷延鋼帯の母材
として、厚み１．５〜５ｍｍの熱延鋼帯が用いられてい
る。この熱延鋼帯を製造する場合、まず、連続鋳造設備
で厚み２００〜３００ ｍｍ、幅１０００〜２０００ｍ
ｍ程度の鋳片を製造し、この鋳片を連続鋳造ライン内で
長さｌＯｍ程度に切断する。切断された鋳片は、熱延工
程まで搬送され、加熱炉で所定の温度（１０５０〜１２
００℃）まで加熱された後、数台の粗圧延機で連続圧延
またはレバース圧延を施すことにより、厚み３０〜５０
ｍｍ程度に圧延され、さらに６〜７スタンドの連続仕上
圧延機で厚み３〜５ｍｍの熱延鋼帯に仕上げられている
。
として、厚み１．５〜５ｍｍの熱延鋼帯が用いられてい
る。この熱延鋼帯を製造する場合、まず、連続鋳造設備
で厚み２００〜３００ ｍｍ、幅１０００〜２０００ｍ
ｍ程度の鋳片を製造し、この鋳片を連続鋳造ライン内で
長さｌＯｍ程度に切断する。切断された鋳片は、熱延工
程まで搬送され、加熱炉で所定の温度（１０５０〜１２
００℃）まで加熱された後、数台の粗圧延機で連続圧延
またはレバース圧延を施すことにより、厚み３０〜５０
ｍｍ程度に圧延され、さらに６〜７スタンドの連続仕上
圧延機で厚み３〜５ｍｍの熱延鋼帯に仕上げられている
。
ところで、近年、通常の連続鋳造とは異なる薄鋳片の連
続鋳造技術の開発により、従来より数分の１の厚み（お
よそ３０〜５０ｍｍ）すなわち、熱延粗圧延機出側の板
厚程度の薄鋳片が製造されるようになった。この薄鋳片
を従来の仕上圧延設備にくらべ安価な設備費で圧延でき
るコンパクトな圧延設備の開発が望まれている。この目
的を達成するためには各圧延機で可能な限り大きい圧下
率を得るような強圧下圧延を行い、全体の圧延機スタン
ド数を少なくすることが必要である。
続鋳造技術の開発により、従来より数分の１の厚み（お
よそ３０〜５０ｍｍ）すなわち、熱延粗圧延機出側の板
厚程度の薄鋳片が製造されるようになった。この薄鋳片
を従来の仕上圧延設備にくらべ安価な設備費で圧延でき
るコンパクトな圧延設備の開発が望まれている。この目
的を達成するためには各圧延機で可能な限り大きい圧下
率を得るような強圧下圧延を行い、全体の圧延機スタン
ド数を少なくすることが必要である。
このような熱間強圧下圧延を実施するための方法として
、特開昭８１−９９５０１号公報に開示された方法があ
る。この方法を実施する圧延設備は、第１図に示すよう
に、従来の２重式圧延機５と、１対の小径ワーク・ロー
ル８ａ、８ｂをもつ多重式圧延機７と、ワーク・ロール
８ａ、８ｂの入側に設置された潤滑剤塗布装置２１ａ
、 ２１ｂと、および側圧延機５，７間に設置されたロ
ーラ・ガイド１０ａ 、 １０ｂとからできている。こ
の圧延設備を用いて厚み３０〜５０ｍｍの薄鋳片２は、
入側の２重式圧延機５で圧延され、圧延材２の降伏応力
の０．１倍以上０．８倍未満の圧縮応力（押込応力）を
負荷され、出側の多重式圧延機７で所定の厚み（約１．
５〜５ｍｍ）まで潤滑剤を塗布しながら圧延される。
、特開昭８１−９９５０１号公報に開示された方法があ
る。この方法を実施する圧延設備は、第１図に示すよう
に、従来の２重式圧延機５と、１対の小径ワーク・ロー
ル８ａ、８ｂをもつ多重式圧延機７と、ワーク・ロール
８ａ、８ｂの入側に設置された潤滑剤塗布装置２１ａ
、 ２１ｂと、および側圧延機５，７間に設置されたロ
ーラ・ガイド１０ａ 、 １０ｂとからできている。こ
の圧延設備を用いて厚み３０〜５０ｍｍの薄鋳片２は、
入側の２重式圧延機５で圧延され、圧延材２の降伏応力
の０．１倍以上０．８倍未満の圧縮応力（押込応力）を
負荷され、出側の多重式圧延機７で所定の厚み（約１．
５〜５ｍｍ）まで潤滑剤を塗布しながら圧延される。
この方法は、従来の鉱油をベースとした熱間潤滑圧延に
より、強圧下圧延時の圧延荷重・圧延トルクの低減を図
り、潤滑圧延時の圧延材先端のかみ込み不良、圧延材と
ワーク・ロールのスリップまたは間接駆動時のロール間
スリップ防止対策として押込み圧延を実施することによ
り、強圧下圧延を実現している。
より、強圧下圧延時の圧延荷重・圧延トルクの低減を図
り、潤滑圧延時の圧延材先端のかみ込み不良、圧延材と
ワーク・ロールのスリップまたは間接駆動時のロール間
スリップ防止対策として押込み圧延を実施することによ
り、強圧下圧延を実現している。
（ハ）発明が解決しようとした問題点
発明者等が、さらに詳細な強圧下圧延テストを実施した
ところ、１パス当りの圧下率が７０％となるような強圧
下圧延を行った場合、圧延速度がある速さ以上になった
とき、ワーク・ロールと圧延材とが焼付くことが判明し
た。
ところ、１パス当りの圧下率が７０％となるような強圧
下圧延を行った場合、圧延速度がある速さ以上になった
とき、ワーク・ロールと圧延材とが焼付くことが判明し
た。
圧延材焼付きが発生すると、圧延材表面が著しい損傷を
受け、製品表面品質上大きな問題となるだけでなく、ワ
ーク・ロール表面に焼き付いた圧延材により、ワーク・
ロールとバックアップ・ロールとの表面に大きな疵が発
生し、以後の圧延が不可能となる。この圧延材焼付きが
生じる圧下率は、圧延速度を速めると低下するため、強
圧下圧延で高生産を行うためには、潤滑性の高い潤滑剤
を用いて、圧延材の焼付きを防止しなければならないこ
とが明らかとなった。
受け、製品表面品質上大きな問題となるだけでなく、ワ
ーク・ロール表面に焼き付いた圧延材により、ワーク・
ロールとバックアップ・ロールとの表面に大きな疵が発
生し、以後の圧延が不可能となる。この圧延材焼付きが
生じる圧下率は、圧延速度を速めると低下するため、強
圧下圧延で高生産を行うためには、潤滑性の高い潤滑剤
を用いて、圧延材の焼付きを防止しなければならないこ
とが明らかとなった。
ところが、潤滑性の高い潤滑剤を用いて、小径ワーク・
ロール間接駆動圧延機７で熱間高圧下圧延を行う場合、
圧延材先端のかみ込み性が非常に悪化し、圧延材２とワ
ーク・ロール８ａ、８ｂとの内でスリップが発生したり
、または、入側でワーク・ロール表面に塗布した潤滑剤
が出側ワーク・ロール表面に残存するためにワーク・ロ
ール８ａ、８ｂとバックアップ・ロール９ａ、９ｂとの
間でスリップが発生したりして、強圧下圧延が不可能と
なる。
ロール間接駆動圧延機７で熱間高圧下圧延を行う場合、
圧延材先端のかみ込み性が非常に悪化し、圧延材２とワ
ーク・ロール８ａ、８ｂとの内でスリップが発生したり
、または、入側でワーク・ロール表面に塗布した潤滑剤
が出側ワーク・ロール表面に残存するためにワーク・ロ
ール８ａ、８ｂとバックアップ・ロール９ａ、９ｂとの
間でスリップが発生したりして、強圧下圧延が不可能と
なる。
これらの対策として、前記特開昭６１−９９５０１号公
報の方法では押込み圧延法を実施しているが潤滑性の高
い潤滑剤を使用した場合では、かみ込み−−１”１．
− 一 ４ − 性の改善およびワーク・ロールと圧延材との間のスリッ
プ発生防止に対しては、数ｋｇ／−程度の押込応力負荷
で効果があるものの、ロール間スリップ防止に対しては
ほとんど効果がないことが圧延テストより判明した。
報の方法では押込み圧延法を実施しているが潤滑性の高
い潤滑剤を使用した場合では、かみ込み−−１”１．
− 一 ４ − 性の改善およびワーク・ロールと圧延材との間のスリッ
プ発生防止に対しては、数ｋｇ／−程度の押込応力負荷
で効果があるものの、ロール間スリップ防止に対しては
ほとんど効果がないことが圧延テストより判明した。
そこで、本発明は、小径ワーク・ロールを有する多重式
間接駆動圧延機で黒鉛を主成分とした潤滑剤を用いて、
ワーク・ロールとバックアップ・ロールとの間のスリッ
プ発生を防止し、強圧下圧延時の焼付き防止および高圧
延荷重圧延トルクの大幅低減を図ることにより、１パス
当りの圧下率で７０％程度の強圧下圧延を実現する方法
を得ることにある。
間接駆動圧延機で黒鉛を主成分とした潤滑剤を用いて、
ワーク・ロールとバックアップ・ロールとの間のスリッ
プ発生を防止し、強圧下圧延時の焼付き防止および高圧
延荷重圧延トルクの大幅低減を図ることにより、１パス
当りの圧下率で７０％程度の強圧下圧延を実現する方法
を得ることにある。
（→ 問題点を解決するための手段
本発明の熱間強圧下圧延方法は、小径ワーク・ロールを
有する多重式間接駆動圧延機で熱間強圧下圧延を行うさ
いに、熱間圧延材にその長手方向に連続的に圧縮力を負
荷しかつ前記小径ワーク・ロールに潤滑剤を塗布しなが
ら圧延する熱間強圧下圧延方法において、前記小径ワー
ク・ロールへの潤滑剤塗布幅を圧延材の板幅に応じて調
節すること、前記小径ワーク・ロールへの潤滑剤塗布量
を圧下率、圧延材板厚およびロール周速に応じて調節す
ることによって、上記問題点を解決している。
有する多重式間接駆動圧延機で熱間強圧下圧延を行うさ
いに、熱間圧延材にその長手方向に連続的に圧縮力を負
荷しかつ前記小径ワーク・ロールに潤滑剤を塗布しなが
ら圧延する熱間強圧下圧延方法において、前記小径ワー
ク・ロールへの潤滑剤塗布幅を圧延材の板幅に応じて調
節すること、前記小径ワーク・ロールへの潤滑剤塗布量
を圧下率、圧延材板厚およびロール周速に応じて調節す
ることによって、上記問題点を解決している。
前記方法において、黒鉛を主成分とした潤滑剤を使用す
ることが好ましい。
ることが好ましい。
（ホ）作 用
本発明の熱間強圧下圧延方法は、小径ワーク・ロールを
有する多重式間接駆動圧延機で、高潤滑熱間圧延を行う
ことにより、強圧下圧延時の圧延材焼付きを防止し、か
つ高圧延荷重・高圧延トルクの大幅低減を図り、入側圧
延材に連続的に押込み力を負荷する押込み圧延を行うこ
とにより、圧延材先端のかみ込み不良を解消し、圧延材
とワーク・ロールとの間のスリップ発生を防止すると共
に、潤滑剤の塗布幅および塗布量を圧延条件に応じて調
整することにより、間接駆動時のロール間スリップ発生
を防止している。
有する多重式間接駆動圧延機で、高潤滑熱間圧延を行う
ことにより、強圧下圧延時の圧延材焼付きを防止し、か
つ高圧延荷重・高圧延トルクの大幅低減を図り、入側圧
延材に連続的に押込み力を負荷する押込み圧延を行うこ
とにより、圧延材先端のかみ込み不良を解消し、圧延材
とワーク・ロールとの間のスリップ発生を防止すると共
に、潤滑剤の塗布幅および塗布量を圧延条件に応じて調
整することにより、間接駆動時のロール間スリップ発生
を防止している。
（〜実施例
本発明の熱間強圧下圧延方法を実施する設備について、
第１図から第３図までを参照して説明する。
第１図から第３図までを参照して説明する。
第１図を参照して前述したように、本設備は圧延押込み
用ロール６ａ ＋’ ６ｂからなる２重式圧延機５と、
１対の小径ワーク・ロール８ａ、８ｂおよび駆動ロール
であるバックアップ・ロール９ａ。
用ロール６ａ ＋’ ６ｂからなる２重式圧延機５と、
１対の小径ワーク・ロール８ａ、８ｂおよび駆動ロール
であるバックアップ・ロール９ａ。
９ｂからなる４重式間接駆動圧延機７と、側圧延機５，
７間に設置された圧延材座屈防止用ローラガイドｌｏａ
、 ｆｏｂとからできている。バックアップ・ロー
ル駆動４重式圧延機７の入側には、小径ワーク・ロール
８ａ、８ｂに潤滑剤を塗布する装置２１ａ 、 ２１ｂ
が設置されている。
７間に設置された圧延材座屈防止用ローラガイドｌｏａ
、 ｆｏｂとからできている。バックアップ・ロー
ル駆動４重式圧延機７の入側には、小径ワーク・ロール
８ａ、８ｂに潤滑剤を塗布する装置２１ａ 、 ２１ｂ
が設置されている。
第２図は、４重式圧延機７の構成をさらに詳しく示す。
潤滑剤塗布装置２１ａ 、 ２１ｂの上下には、潤滑剤
飛散防止用のカバー２７ａ 、 ２７ｂが設置されてい
る。また、圧延機の入側、出側にはそれぞれロール水冷
装置２２が設置されている。特に、出側のロール水冷装
置２２には、高圧水をロールに吹き付けることにより、
残存した潤滑剤を洗浄する機能をもたせである。さらに
、出側のロール水冷装置２２の上下には冷却水飛散防止
用のカバー２８ａ。
飛散防止用のカバー２７ａ 、 ２７ｂが設置されてい
る。また、圧延機の入側、出側にはそれぞれロール水冷
装置２２が設置されている。特に、出側のロール水冷装
置２２には、高圧水をロールに吹き付けることにより、
残存した潤滑剤を洗浄する機能をもたせである。さらに
、出側のロール水冷装置２２の上下には冷却水飛散防止
用のカバー２８ａ。
２８ｂが設置されている。
第３図は、潤滑剤供給装置を示す。潤滑剤供給装置は幅
方向に数本のノズルを取り付けた塗布装置２１ａ１ワー
ク・ロール８ａ、８ｂへの塗布幅を調節する装置２３、
塗布量調節装置２４、ポンプ２５、タンク２６から主と
してできている。圧延材２の板幅Ｗに従い、各ノズルの
ＯＮ、ＯＦＦと塗布幅調節装置２３の先端の幅方向移動
によって潤滑剤のワーク・ロール８ａ、８ｂへの塗布幅
調節を行う。
方向に数本のノズルを取り付けた塗布装置２１ａ１ワー
ク・ロール８ａ、８ｂへの塗布幅を調節する装置２３、
塗布量調節装置２４、ポンプ２５、タンク２６から主と
してできている。圧延材２の板幅Ｗに従い、各ノズルの
ＯＮ、ＯＦＦと塗布幅調節装置２３の先端の幅方向移動
によって潤滑剤のワーク・ロール８ａ、８ｂへの塗布幅
調節を行う。
また、予め設定された圧下率、入側板厚、圧延速度等の
圧延条件に応じて塗布量調節装置２４を用いて塗布量の
調節を行う。
圧延条件に応じて塗布量調節装置２４を用いて塗布量の
調節を行う。
ここで、黒鉛潤滑の効果について圧延テストを行った結
果について説明する。用いたテスト圧延設備は、第４図
に示すように、圧延押込み用ロール６ａ、６ｂからなる
２重式圧延機５とその出側に設置された２重式圧延機７
′および座屈防止用ローラ・ガイドｌＯａ 、 １０ｂ
からなる。出側の強圧下圧延を行う圧延機７′のワーク
・ロール３０ａ’。
果について説明する。用いたテスト圧延設備は、第４図
に示すように、圧延押込み用ロール６ａ、６ｂからなる
２重式圧延機５とその出側に設置された２重式圧延機７
′および座屈防止用ローラ・ガイドｌＯａ 、 １０ｂ
からなる。出側の強圧下圧延を行う圧延機７′のワーク
・ロール３０ａ’。
３０ｂには、直径３００ ｍｍのニッケルグレン・ロー
ルを使用し、またその入側には、潤滑剤塗布装置２１ａ
、 ２１ｂおよびその出側にはロール水冷装置２２が
設置されている。
ルを使用し、またその入側には、潤滑剤塗布装置２１ａ
、 ２１ｂおよびその出側にはロール水冷装置２２が
設置されている。
本テストでは、厚み１８ｍｍＸ幅１００闘×長さ１００
０ｍｍの炭素鋼（炭素含を量０．２％）を１１００°Ｃ
に加熱した供試材を、ロール直径３００ ｍｍの入側圧
延機５で厚み７．５ｍｍまで圧下した後、出側圧延機７
′で強圧下圧延を実施した。
０ｍｍの炭素鋼（炭素含を量０．２％）を１１００°Ｃ
に加熱した供試材を、ロール直径３００ ｍｍの入側圧
延機５で厚み７．５ｍｍまで圧下した後、出側圧延機７
′で強圧下圧延を実施した。
用いた潤滑剤は、重量比で黒鉛３０％、樹脂２０％、ホ
ウ酸２％の水溶剤であり潤滑量は１ρ／分であった。
ウ酸２％の水溶剤であり潤滑量は１ρ／分であった。
第５図に、出側圧延機７′での圧延材焼付き発生状況を
示す。無潤滑圧延（・、○印）では、入側圧延機５の入
側圧延材速度が増加するに従い、焼付き発生限界圧下率
が低下し、入側速度１０ｍ／分では、圧下率６５％の圧
延でも焼付きか発生している（・印）。一方、黒鉛潤滑
圧延（ム、△印）では、圧下率７０％以上の圧延を行っ
ても、焼付き（ム）が発生しておらず、黒鉛を主成分と
したような高潤滑剤の焼付き防止効果が確認できた。
示す。無潤滑圧延（・、○印）では、入側圧延機５の入
側圧延材速度が増加するに従い、焼付き発生限界圧下率
が低下し、入側速度１０ｍ／分では、圧下率６５％の圧
延でも焼付きか発生している（・印）。一方、黒鉛潤滑
圧延（ム、△印）では、圧下率７０％以上の圧延を行っ
ても、焼付き（ム）が発生しておらず、黒鉛を主成分と
したような高潤滑剤の焼付き防止効果が確認できた。
また、通常熱延で用いられている鉱油系の潤滑剤では、
圧下率７０％前後の強圧下圧延の場合、効果がほとんど
ないことを確認した。
圧下率７０％前後の強圧下圧延の場合、効果がほとんど
ないことを確認した。
第６図（Ａ） 、 （Ｂ）は、黒鉛潤滑における圧延ト
ルク（Ａ）および圧延荷重（Ｂ）の低減効果を示す。
ルク（Ａ）および圧延荷重（Ｂ）の低減効果を示す。
圧延トルク荷重の低減効果は、強圧下圧延になるほど著
しく、圧下率７０％でほぼ半減している。また、実験結
果より推定すると圧下率５０％以下の通常圧延ではこの
圧延トルク・荷重の低減効果は非常に小さく焼付き防止
、圧延トルク・荷重低減の点から考えると通常圧延にお
ける黒鉛等の高潤滑圧延の必要性は小さい。
しく、圧下率７０％でほぼ半減している。また、実験結
果より推定すると圧下率５０％以下の通常圧延ではこの
圧延トルク・荷重の低減効果は非常に小さく焼付き防止
、圧延トルク・荷重低減の点から考えると通常圧延にお
ける黒鉛等の高潤滑圧延の必要性は小さい。
本テストでは圧延機５のロール周速と調整して、圧延機
５，７′間の圧延材に押込み力（約１ｋｇ／−）を作用
させた。黒鉛潤滑圧延においても圧延材先端のワーク・
ロール３０ａ 、 ３０ｂへのかみ込み不良、ワーク・
ロール３０ａ 、 ３０）］と圧延材のスリップの発生
もなく正常な圧延が実施できた。
５，７′間の圧延材に押込み力（約１ｋｇ／−）を作用
させた。黒鉛潤滑圧延においても圧延材先端のワーク・
ロール３０ａ 、 ３０ｂへのかみ込み不良、ワーク・
ロール３０ａ 、 ３０）］と圧延材のスリップの発生
もなく正常な圧延が実施できた。
上述のように、黒鉛を主成分としたような高潤滑剤によ
る熱間潤滑圧延により、強圧下圧延時の圧延材焼付きが
発生せず、しかも、圧延トルク・荷重の大幅低減が図れ
、１パス当りの圧下率で７０％以上の強圧下圧延が実現
可能となる。高潤滑圧延時のかみ込み不良、圧延材とワ
ーク・ロールとのスリップ発生に対しては、押込み圧延
で十分防止可能である。
る熱間潤滑圧延により、強圧下圧延時の圧延材焼付きが
発生せず、しかも、圧延トルク・荷重の大幅低減が図れ
、１パス当りの圧下率で７０％以上の強圧下圧延が実現
可能となる。高潤滑圧延時のかみ込み不良、圧延材とワ
ーク・ロールとのスリップ発生に対しては、押込み圧延
で十分防止可能である。
ところが、上記テスト時に、圧延機７′の出側でワーク
・ロール３０ａの表面を観察したところ、圧延材がロー
ルと接触した部分には、それほど多くの潤滑剤が付着し
ておらず、出側のロール冷却水で潤滑剤の洗浄ができて
いたが、圧延月と接触していないロール幅端部のロール
表面には、潤滑剤が非常に多く付着し、ロール冷却用の
高圧水（圧力１０ｋｇ／ｃｌｌｌ）では十分洗浄できな
いことが判明した。また、潤滑過剰の場合には、圧延材
との接触部にも潤滑剤が残存することが判明した。した
がって、バックアップ・ロールとワーク・ロールとの間
の摩擦計数が低下しロール間スリップが発生する問題が
残る。
・ロール３０ａの表面を観察したところ、圧延材がロー
ルと接触した部分には、それほど多くの潤滑剤が付着し
ておらず、出側のロール冷却水で潤滑剤の洗浄ができて
いたが、圧延月と接触していないロール幅端部のロール
表面には、潤滑剤が非常に多く付着し、ロール冷却用の
高圧水（圧力１０ｋｇ／ｃｌｌｌ）では十分洗浄できな
いことが判明した。また、潤滑過剰の場合には、圧延材
との接触部にも潤滑剤が残存することが判明した。した
がって、バックアップ・ロールとワーク・ロールとの間
の摩擦計数が低下しロール間スリップが発生する問題が
残る。
しかし、本発明法の潤滑剤塗布幅・量調節法を用いれば
、無潤滑時のワーク・ロールとバックアップ・ロールと
の間の摩擦係数に対して、潤滑圧延時の摩擦係数をさほ
ど低下させることなく強圧下高潤滑圧延が実現可能とな
る。
、無潤滑時のワーク・ロールとバックアップ・ロールと
の間の摩擦係数に対して、潤滑圧延時の摩擦係数をさほ
ど低下させることなく強圧下高潤滑圧延が実現可能とな
る。
次に、本発明の潤滑剤塗布調節によるロール間スリップ
防止効果について説明する。潤滑圧延時のロール間スリ
ップ発生の最大の原因は、圧延材板幅に対して、潤滑剤
のワーク・ロール８ａへの塗布幅が広すぎ、ワーク・ロ
ール８ａの出側表面に潤滑剤が付着したまま、バックア
ップ・ロールと接触することによる。したがって、潤滑
剤塗布幅を圧延材板幅に対して若干広くなるように塗布
することによって、ロール間スリップ発生限界を大幅に
向上させることができる。また、塗布幅を調節しても、
潤滑剤を過剰に塗布した場合には、ワーク・ロール８ａ
の出側表面には潤滑剤が残存し、ロール間スリップを招
く。この場合の適切な塗布量は、圧延条件により異なる
が、特に圧下率、入側板厚、ロール周速の影響が大きい
。
防止効果について説明する。潤滑圧延時のロール間スリ
ップ発生の最大の原因は、圧延材板幅に対して、潤滑剤
のワーク・ロール８ａへの塗布幅が広すぎ、ワーク・ロ
ール８ａの出側表面に潤滑剤が付着したまま、バックア
ップ・ロールと接触することによる。したがって、潤滑
剤塗布幅を圧延材板幅に対して若干広くなるように塗布
することによって、ロール間スリップ発生限界を大幅に
向上させることができる。また、塗布幅を調節しても、
潤滑剤を過剰に塗布した場合には、ワーク・ロール８ａ
の出側表面には潤滑剤が残存し、ロール間スリップを招
く。この場合の適切な塗布量は、圧延条件により異なる
が、特に圧下率、入側板厚、ロール周速の影響が大きい
。
実際に、第１図と同様な第２図および第３図に示す装置
を備えた圧延設備でのスリップ防止効果および圧延祠焼
付防止効果を調べた結果を第１表に示す。
を備えた圧延設備でのスリップ防止効果および圧延祠焼
付防止効果を調べた結果を第１表に示す。
ただし、圧延押込みロール６ａ、６ｂの直径は８００
ｍｍ、小径ワーク・ロール８ａ、８ｂの直径は４００
ｍｍ、バックアップ・ロール９ａ、９ｂの直径は８００
ｍｍ、座屈防止用ローラ・ガイドのロール直径は１５
０ ｍｍ、各ロールの胴長け８００ ｍｍである。圧延
材は厚み３０ｍｍＸ幅８００ ｍｍ、圧延機５の入側圧
延材温度１０５０℃の低炭素熱間鋼である。入側圧延機
５の圧延条件は、圧下率３３〜５０％、ロール周速１４
〜３６ｍ／分、押込応力１．５ ｋｇ／−である。潤滑
剤は１５％黒鉛水溶剤である。
ｍｍ、小径ワーク・ロール８ａ、８ｂの直径は４００
ｍｍ、バックアップ・ロール９ａ、９ｂの直径は８００
ｍｍ、座屈防止用ローラ・ガイドのロール直径は１５
０ ｍｍ、各ロールの胴長け８００ ｍｍである。圧延
材は厚み３０ｍｍＸ幅８００ ｍｍ、圧延機５の入側圧
延材温度１０５０℃の低炭素熱間鋼である。入側圧延機
５の圧延条件は、圧下率３３〜５０％、ロール周速１４
〜３６ｍ／分、押込応力１．５ ｋｇ／−である。潤滑
剤は１５％黒鉛水溶剤である。
第１表に示すように、潤滑剤塗布幅、塗布量の調節によ
りバックアップ・ロール駆動４重式圧延機７ではロール
間スリップの発生なしに強圧下圧延が実施可能である。
りバックアップ・ロール駆動４重式圧延機７ではロール
間スリップの発生なしに強圧下圧延が実施可能である。
（Ｄ効 果
本発明の圧延方法によれば、１パスで圧下率７０％以上
の強圧下圧延が可能であり、しかも強圧下圧延時の圧延
トルク・圧延荷重の大幅低減が可能であるため、非常に
コンパクトな圧延設備で、薄鋳片連続鋳造機で製造され
る厚み３０〜５０ｍｍの薄鋳片を熱延鋼帯に圧延するこ
とができる。
の強圧下圧延が可能であり、しかも強圧下圧延時の圧延
トルク・圧延荷重の大幅低減が可能であるため、非常に
コンパクトな圧延設備で、薄鋳片連続鋳造機で製造され
る厚み３０〜５０ｍｍの薄鋳片を熱延鋼帯に圧延するこ
とができる。
第１図、第２図、および第３図は本発明の熱間強圧下圧
延方法と実施する圧延設備の概略説明図。 第４図は本発明の高潤滑圧延効果を実証した圧延設備の
概略説明図。第５図は高潤滑圧延による強圧下圧延時の
焼付き防止効果を示すグラフ。第６図は高潤滑圧延によ
る圧延トルク・圧延荷重低減効果を示すグラフ。 ２・・・圧延材 ５．７．７’・・・圧延機
６ａ 、 ６ｂ 、 ３０ａ 、 ３０ｂ−・・ワー
ク争ロール８ａ、８ｂ・・・小径ワーク・ロール ９ａ、９ｂ・・・バックアップ・ロール１０ａ 、 １
０ｂ・・・圧延材座屈防止用ローラ・ガイド２１、ａ
、 ２１ｂ・・・潤滑剤塗布装置２２・・・ロール水冷
装置 ２３・・・潤滑剤塗布幅調節装置 ２４・・・潤滑剤塗布量調節装置 ２５・・・潤滑剤供給用ポンプ ２６・・・潤滑剤タンク
延方法と実施する圧延設備の概略説明図。 第４図は本発明の高潤滑圧延効果を実証した圧延設備の
概略説明図。第５図は高潤滑圧延による強圧下圧延時の
焼付き防止効果を示すグラフ。第６図は高潤滑圧延によ
る圧延トルク・圧延荷重低減効果を示すグラフ。 ２・・・圧延材 ５．７．７’・・・圧延機
６ａ 、 ６ｂ 、 ３０ａ 、 ３０ｂ−・・ワー
ク争ロール８ａ、８ｂ・・・小径ワーク・ロール ９ａ、９ｂ・・・バックアップ・ロール１０ａ 、 １
０ｂ・・・圧延材座屈防止用ローラ・ガイド２１、ａ
、 ２１ｂ・・・潤滑剤塗布装置２２・・・ロール水冷
装置 ２３・・・潤滑剤塗布幅調節装置 ２４・・・潤滑剤塗布量調節装置 ２５・・・潤滑剤供給用ポンプ ２６・・・潤滑剤タンク
Claims (2)
- （１）小径ワーク・ロールを有する多重式間接駆動圧延
機で熱間強圧下圧延を行うさいに、熱間圧延材にその長
手方向に連続的に圧縮力を負荷しかつ前記小径ワーク・
ロールに潤滑剤を塗布しながら圧延する熱間強圧下圧延
方法において、前記小径ワーク・ロールへの潤滑剤塗布
幅を圧延材の板幅に応じて調節すること、前記小径ワー
ク・ロールへの潤滑剤塗布量を圧下率、圧延材板厚およ
びロール周速に応じて調節することからなる熱間強圧下
圧延方法。 - （２）黒鉛を主成分とした潤滑剤を使用することを特徴
とした特許請求の範囲第（１）項に記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4060087A JPS63207403A (ja) | 1987-02-24 | 1987-02-24 | 熱間強圧下圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4060087A JPS63207403A (ja) | 1987-02-24 | 1987-02-24 | 熱間強圧下圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63207403A true JPS63207403A (ja) | 1988-08-26 |
Family
ID=12585001
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4060087A Pending JPS63207403A (ja) | 1987-02-24 | 1987-02-24 | 熱間強圧下圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63207403A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5461770A (en) * | 1993-01-29 | 1995-10-31 | Hitachi, Ltd. | Method and apparatus for continuous casting and hot-rolling |
| US5636543A (en) * | 1993-03-18 | 1997-06-10 | Hitachi, Ltd. | Hot steel plate rolling mill system and rolling method |
-
1987
- 1987-02-24 JP JP4060087A patent/JPS63207403A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5461770A (en) * | 1993-01-29 | 1995-10-31 | Hitachi, Ltd. | Method and apparatus for continuous casting and hot-rolling |
| US5636543A (en) * | 1993-03-18 | 1997-06-10 | Hitachi, Ltd. | Hot steel plate rolling mill system and rolling method |
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