JPS6320764B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6320764B2 JPS6320764B2 JP55011475A JP1147580A JPS6320764B2 JP S6320764 B2 JPS6320764 B2 JP S6320764B2 JP 55011475 A JP55011475 A JP 55011475A JP 1147580 A JP1147580 A JP 1147580A JP S6320764 B2 JPS6320764 B2 JP S6320764B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tank
- crystals
- sodium carbonate
- soda
- anhydrous
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01D—COMPOUNDS OF ALKALI METALS, i.e. LITHIUM, SODIUM, POTASSIUM, RUBIDIUM, CAESIUM, OR FRANCIUM
- C01D7/00—Carbonates of sodium, potassium or alkali metals in general
- C01D7/35—Varying the content of water of crystallisation or the specific gravity
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01D—COMPOUNDS OF ALKALI METALS, i.e. LITHIUM, SODIUM, POTASSIUM, RUBIDIUM, CAESIUM, OR FRANCIUM
- C01D7/00—Carbonates of sodium, potassium or alkali metals in general
- C01D7/22—Purification
- C01D7/24—Crystallisation
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Compounds Of Alkaline-Earth Elements, Aluminum Or Rare-Earth Metals (AREA)
Description
本発明は無水炭酸ソーダの製造方法、特にはエ
ネルギー消費量が少なく、かつ粒度のそろつた硬
い無水炭酸ソーダの製造方法に関する。 無水炭酸ソーダの製造法として普通に用いられ
る方法は、軽灰と称する多孔質な無水炭酸ソーダ
に水を添加して得られる炭酸ソーダ１水塩を加熱
して無水炭酸ソーダを得る方法である。この方法
によつて得られる無水炭酸ソーダは一応デンス灰
と称されているが、実際にはかなり多孔質なもの
で、流動性も悪く、充填嵩密度も1.0〜1.1程度で
ある。更にまた、上記の方法で得られる無水炭酸
ソーダ結晶は、粒径も広い範囲にばらつき、比較
的狭い粒度内におさまつた粒径のそろつた結晶が
望まれる場合には製品とするためには篩によつて
粒度わけしなければならず、また、前述の多孔性
の故に吸湿性も大きく、大きな塊となりやすい等
の欠点を有するものである。更にまた、この方法
は炭酸ソーダ水塩を無水塩にするために外部熱源
による加熱を必要とすることからエネルギー消費
量の大きな方法であつて、製品コスト中に占める
エネルギーコストは大きなものである。 本発明は、従来法のこれらの欠点を克服した新
しい方法でその要旨とする所は多孔質炭酸ソーダ
と後記の清澄液から炭酸ソーダ含水塩結晶を生成
せしめる炭酸ソーダ含水塩結晶析出槽（以下Ａ槽
という）と炭酸ソーダ含水塩結晶を含むスラリー
から無水炭酸ソーダ結晶を析出させる結晶析出槽
（以下Ｂ槽という）において、Ａ槽から水を蒸発
させ、これをＢ槽にて凝縮させることによつてＢ
槽に熱を供給することと、Ａ槽からＢ槽に炭酸ソ
ーダ含水塩結晶又はこれを含むスラリーを供給
し、Ｂ槽からＡ槽に無水炭酸ソーダ結晶を除去し
た後の清澄液を供給することを特徴とする無水炭
酸ソーダ結晶の製造方法である。 上記要旨のプロセスにおいて、周知の如く炭酸
ソーダ無水塩から１水塩を生成する反応は発熱反
応であり、その逆反応はほぼ同熱量を必要とする
吸熱反応である。また、炭酸ソーダの無水塩結晶
の析出温度域は炭酸ソーダ１水塩結晶の析出温度
域より高いため、Ｂ槽の温度をＡ槽の温度より高
くする必要があり、本発明の場合この温度差は３
〜50℃好ましくは３〜15℃とするのがよい。Ａ槽
からの熱供給のための水蒸気凝縮と含水塩の無水
化によるＢ槽における水の増加はＡ槽から供給さ
れる含水塩の溶解により、Ｂ槽の炭酸ソーダ濃度
は所定濃度に維持され、かつＢ槽における液量の
増加はＢ槽からＡ槽への清澄液循環により物質収
支をとることによつて、外部熱源による加熱を必
要とせず、各槽の析出条件を維持できることを見
出したことにより本発明をなしえたものである。
この場合Ａ槽からＢ槽へ移される水蒸気はその途
中において例えばブロワーなどにより昇圧される
ことが望ましい。 更に、本発明のプロセスについて説明する。 Ａ槽においては供給される多孔質炭酸ソーダと
Ｂ槽清澄液から炭酸ソーダ１水塩結晶が生成され
る。この際、Ａ槽の温度は発生する熱を水蒸気と
して取り出す必要から、炭酸ソーダ１水塩結晶析
出温度域の中でなるべく高い方がよく具体的には
60〜113℃、好ましくは80〜110℃に保持するのが
よい。析出した炭酸ソーダ１水塩結晶はその温度
における炭酸ソーダの飽和水溶液と共にスラリー
としてＢ槽に移されるか又は、炭酸ソーダ１水塩
結晶はＡ槽からとりだされて、これはＢ槽に移さ
れる。同時にＡ槽で発生した熱は水蒸気としてと
り出され、必要に応じてブロワーなどで昇圧さ
れ、Ｂ槽に供給される。 Ｂ槽においては、Ａ槽から供給される水蒸気の
凝縮熱により炭酸ソーダ１水塩結晶が溶解し炭酸
ソーダ無水塩結晶が析出される。Ａ槽で発生する
熱をＢ槽に供給するのに必ずしも本発明のよう
な、水蒸気を熱媒体とすることが唯一の方法では
ないが、他の方法例えばＡ槽で発生する熱を管型
熱交換器でとりだしこの熱を再び管型熱交換器で
Ｂ槽に供給するなどは、管壁に析出した結晶が付
着するなどにより真に工業的な方法とはいえず好
ましくない。Ｂ槽における温度は無水炭酸ソーダ
結晶の析出温度域で溶液の沸点以下にすることが
好ましい。無水炭酸ソーダ結晶を析出させるため
には通常はＢ槽を加圧するが、その程度は大気圧
より0.2〜0.3気圧程度高い所までで充分である。 かくして、Ｂ槽で析出した無水炭酸ソーダ結晶
は、Ｂ槽よりとりだされ、残余の清澄液はＡ槽に
循環される。Ｂ槽よりとりだされた無水炭酸ソー
ダ結晶は速かに分離し、乾燥されて製品とされ
る。本発明でいう清澄液とは固形分を実質的に含
まない母液自体であることは勿論のこと、例え
ば、Ｂ槽で生成された微粒の無水塩結晶が製品中
に存在しないように、再びＡ槽に循環せしめるた
めにこれら微結晶を含むものであることもある。 このようにして得られた無水炭酸ソーダ結晶は
前述の如き従来法によるものに比べて硬度が高
く、粒度のそろつた優れたものであるが、用途に
よつては、もう少し粒径の大きい流れ性のよいも
のが望まれる場合がある。この要求に対して本発
明者等は、各種の方法をいろいろと検討した結
果、本発明の構成において、Ｂ槽に食塩を0.5重
量％以上10重量％未満、好ましくは0.5〜９重量
％存在せしめるのがよいことを見出した。食塩の
効果についての詳細はまだ解明されていないが、
食塩を上記範囲内の量存在せしめることにより、
無水炭酸ソーダ結晶がＢ槽溶液中で好ましく結晶
成長しうるものと思われる。食塩を上記範囲内に
限定する理由は0.5重量％以下では、上記効果が
ほとんど得られずまた、10重量％以上では、もは
や食塩の効果のこれ以上の発揮はみられず、むし
ろ、無水炭酸ソーダ結晶の表面に付着する食塩量
が増加するなどして製品純度を下げることから好
ましくない。また、食塩量を上記範囲内にして加
圧し晶析温度を高くすることにより得られる無水
塩結晶の粒度は更に大きくなり、単に食塩量を10
重量％以上にする場合のわずかな効果よりはるか
に優れているものである。 一般に、製品としての炭酸ソーダ中に存在する
不純物の量は少量であるべきであり、例えば食塩
についてはJISで0.5重量％以下と規定されてい
る。本発明の方法によれば、晶析、分離されたま
まの炭酸ソーダ無水塩結晶がその後の繁雑で１水
塩を生成するおそれのある水洗浄を行わなくとも
充分にこの規格の中に入るものである。 また、苛性ソーダを併用する場合には製品中に
苛性ソーダが混入する場合があるが、これは通
常、製品の乾燥を燃焼ガスによる熱風乾燥を行つ
ているので燃焼ガス中の炭酸ガスによる苛性ソー
ダの炭酸化により、製品純度には問題はない。こ
のようにして炭酸化された炭酸ソーダは製品炭酸
ソーダ無水塩結晶と一体化した硬い結晶であり、
これが剥離したり、微粉化するなどの問題はな
く、苛性ソーダを使用する際の製品純度に及ぼす
悪影響は全くない。 また、本発明を工業的に実施する場合に更に好
ましい形態としては、Ｂ槽で食塩を存在せしめる
ことの他に、更に苛性ソーダを適量存在せしめる
のがよい。食塩の存在量は上記範囲内でも製品純
度の問題からなるべく少ない方がよいのである。
食塩添加量の少ない範囲の所では炭酸ソーダ水溶
液を加圧度を高くし、沸点を上げる必要があるこ
とが分つた。即ち、稀にではあるが食塩添加量を
少くして加圧度の低い所で無水炭酸ソーダ結晶の
晶析を行わせると炭酸ソーダ１水塩結晶が少量混
入する場合があり、この場合には、炭酸ソーダ水
溶液をより高い加圧下におくことにより以上の問
題は解決された。 しかしながら、加圧下にて炭酸ソーダ水溶液か
ら無水炭酸ソーダ結晶を晶析させ、分離すること
は工業上繁雑さを伴うため、この点につき更に検
討がなされた。この結果、食塩の他に更に苛性ソ
ーダを存在せしめることにより、これら２成分の
相乗効果により、食塩添加量の少量の場合でも炭
酸ソーダ水溶液を常圧か又はわずかな加圧でも無
水炭酸ソーダ結晶の得られることを見出した。更
に苛性ソーダを食塩と共に存在せしめる場合に予
期しない効果として炭酸ソーダ無水塩結晶の大き
なものが容易に得られることが見出された。即
ち、苛性ソーダの上記効果を好ましく発揮させる
にはＢ槽に存在せしめる苛性ソーダ量を0.3〜20
重量％、好ましくは1.5〜15重量％とするのがよ
い。この理由は0.3重量％以下では苛性ソーダの
効果がほとんどみられず、また、20重量％以上で
はどういうわけか無水炭酸ソーダ結晶を成長させ
るという食塩の効果を減殺し、また、溶液の粘度
を上昇せしめることから、いずれも好ましくない
ことによる。 Ｂ槽に食塩又は食塩と苛性ソーダを存在せしめ
る具体的手段は特に限定される必要はなく例え
ば、食塩のみの場合はＢ槽に食塩を添加してもよ
いし、食塩と苛性ソーダの場合にはアスベスト隔
膜法による食塩電解の陰極液を添加することもで
きる。 次に実施例により本発明をより詳細に説明す
る。 実施例 本発明の具体的なプロセスの１例を示す第１図
をもとにして説明する。 １はＡ槽であり多孔質炭酸ソーダはライン５に
よつて供給される。Ａ槽に供給する水はライン６
によつて供給されるが、プロセスの運転開始後は
本質的には水の供給は必要ないが、無水炭酸ソー
ダ結晶をとり出す際とか蒸発水蒸気の極く１部が
系外に逸散することがあり、その場合にはその分
の補給水としてライン６から水を供給する。Ａ槽
で析出した炭酸ソーダ１水塩結晶を含むスラリー
はライン８によつてＢ槽２に供給されるととも
に、Ａ槽で発生する熱は水蒸気として取出され、
ライン１０を通つてＢ槽に供給される。必要に応
じてライン１０の途中にブロワー３を設置するこ
とができる。Ｂ槽には食塩又は食塩と苛性ソーダ
を供給する場合にはライン９から供給する。この
食塩又は苛性ソーダはこの系内を循環するので、
系外へ逸出する分だけをライン９から補給すれば
よい。 Ｂ槽で析出した無水炭酸ソーダ結晶は一部の溶
液と共にライン１１によりＢ槽からとりだされ分
離器４で結晶と溶液を分離した後、溶液の方はラ
イン１３を通つてＢ槽に戻され、結晶の方は爾後
の乾燥の工程へライン１２を通して送られる。 一方、Ｂ槽における清澄液はライン７を通つて
Ａ槽に循環される。第３表に示す組成の溶液を用
意し、これらを各々Ａ槽、Ｂ槽に収容した状態で
第１表に示す組成の多孔質炭酸ソーダを各1000
Kg／時とＰKg／時の清澄液をＡ槽に加え、水を蒸
発させることにより、第２表の「Ａ槽温度」に保
持する。生成した炭酸ソーダ１水塩結晶ＱKg／
時、水溶液ＲKg／時からなるスラリーはライン８
を通つてＢ槽へ、またＡ槽で発生した水蒸気Ｓ
Kg／時はライン１０を通つてＢ槽へ供給される。
この水蒸気を加圧する場合にはブロワー３によつ
て所定圧力まで加圧された。 一方、Ｔ℃に保持されたＢ槽においては無水炭
酸ソーダ結晶ＵKg／時が析出し、これはライン１
１，１２を通して系外へとり出され、炭酸ガス含
有雰囲気で乾燥された。一方、Ｂ槽における清澄
液ＰKg／時はライン７を通つてＡ槽に循環され
た。運転開始後は、適宜ライン６により水を補給
した。 Ｂ槽に食塩又は食塩と苛性ソーダを加える場合
は各々第１表に併記する組成の食塩、苛性ソーダ
をライン９より所定量供給した。また、運転開始
後ライン９より苛性ソーダ又は食塩を適宜補給し
た。 各実施例の条件及び結果については第２表に一
覧して示す。
ネルギー消費量が少なく、かつ粒度のそろつた硬
い無水炭酸ソーダの製造方法に関する。 無水炭酸ソーダの製造法として普通に用いられ
る方法は、軽灰と称する多孔質な無水炭酸ソーダ
に水を添加して得られる炭酸ソーダ１水塩を加熱
して無水炭酸ソーダを得る方法である。この方法
によつて得られる無水炭酸ソーダは一応デンス灰
と称されているが、実際にはかなり多孔質なもの
で、流動性も悪く、充填嵩密度も1.0〜1.1程度で
ある。更にまた、上記の方法で得られる無水炭酸
ソーダ結晶は、粒径も広い範囲にばらつき、比較
的狭い粒度内におさまつた粒径のそろつた結晶が
望まれる場合には製品とするためには篩によつて
粒度わけしなければならず、また、前述の多孔性
の故に吸湿性も大きく、大きな塊となりやすい等
の欠点を有するものである。更にまた、この方法
は炭酸ソーダ水塩を無水塩にするために外部熱源
による加熱を必要とすることからエネルギー消費
量の大きな方法であつて、製品コスト中に占める
エネルギーコストは大きなものである。 本発明は、従来法のこれらの欠点を克服した新
しい方法でその要旨とする所は多孔質炭酸ソーダ
と後記の清澄液から炭酸ソーダ含水塩結晶を生成
せしめる炭酸ソーダ含水塩結晶析出槽（以下Ａ槽
という）と炭酸ソーダ含水塩結晶を含むスラリー
から無水炭酸ソーダ結晶を析出させる結晶析出槽
（以下Ｂ槽という）において、Ａ槽から水を蒸発
させ、これをＢ槽にて凝縮させることによつてＢ
槽に熱を供給することと、Ａ槽からＢ槽に炭酸ソ
ーダ含水塩結晶又はこれを含むスラリーを供給
し、Ｂ槽からＡ槽に無水炭酸ソーダ結晶を除去し
た後の清澄液を供給することを特徴とする無水炭
酸ソーダ結晶の製造方法である。 上記要旨のプロセスにおいて、周知の如く炭酸
ソーダ無水塩から１水塩を生成する反応は発熱反
応であり、その逆反応はほぼ同熱量を必要とする
吸熱反応である。また、炭酸ソーダの無水塩結晶
の析出温度域は炭酸ソーダ１水塩結晶の析出温度
域より高いため、Ｂ槽の温度をＡ槽の温度より高
くする必要があり、本発明の場合この温度差は３
〜50℃好ましくは３〜15℃とするのがよい。Ａ槽
からの熱供給のための水蒸気凝縮と含水塩の無水
化によるＢ槽における水の増加はＡ槽から供給さ
れる含水塩の溶解により、Ｂ槽の炭酸ソーダ濃度
は所定濃度に維持され、かつＢ槽における液量の
増加はＢ槽からＡ槽への清澄液循環により物質収
支をとることによつて、外部熱源による加熱を必
要とせず、各槽の析出条件を維持できることを見
出したことにより本発明をなしえたものである。
この場合Ａ槽からＢ槽へ移される水蒸気はその途
中において例えばブロワーなどにより昇圧される
ことが望ましい。 更に、本発明のプロセスについて説明する。 Ａ槽においては供給される多孔質炭酸ソーダと
Ｂ槽清澄液から炭酸ソーダ１水塩結晶が生成され
る。この際、Ａ槽の温度は発生する熱を水蒸気と
して取り出す必要から、炭酸ソーダ１水塩結晶析
出温度域の中でなるべく高い方がよく具体的には
60〜113℃、好ましくは80〜110℃に保持するのが
よい。析出した炭酸ソーダ１水塩結晶はその温度
における炭酸ソーダの飽和水溶液と共にスラリー
としてＢ槽に移されるか又は、炭酸ソーダ１水塩
結晶はＡ槽からとりだされて、これはＢ槽に移さ
れる。同時にＡ槽で発生した熱は水蒸気としてと
り出され、必要に応じてブロワーなどで昇圧さ
れ、Ｂ槽に供給される。 Ｂ槽においては、Ａ槽から供給される水蒸気の
凝縮熱により炭酸ソーダ１水塩結晶が溶解し炭酸
ソーダ無水塩結晶が析出される。Ａ槽で発生する
熱をＢ槽に供給するのに必ずしも本発明のよう
な、水蒸気を熱媒体とすることが唯一の方法では
ないが、他の方法例えばＡ槽で発生する熱を管型
熱交換器でとりだしこの熱を再び管型熱交換器で
Ｂ槽に供給するなどは、管壁に析出した結晶が付
着するなどにより真に工業的な方法とはいえず好
ましくない。Ｂ槽における温度は無水炭酸ソーダ
結晶の析出温度域で溶液の沸点以下にすることが
好ましい。無水炭酸ソーダ結晶を析出させるため
には通常はＢ槽を加圧するが、その程度は大気圧
より0.2〜0.3気圧程度高い所までで充分である。 かくして、Ｂ槽で析出した無水炭酸ソーダ結晶
は、Ｂ槽よりとりだされ、残余の清澄液はＡ槽に
循環される。Ｂ槽よりとりだされた無水炭酸ソー
ダ結晶は速かに分離し、乾燥されて製品とされ
る。本発明でいう清澄液とは固形分を実質的に含
まない母液自体であることは勿論のこと、例え
ば、Ｂ槽で生成された微粒の無水塩結晶が製品中
に存在しないように、再びＡ槽に循環せしめるた
めにこれら微結晶を含むものであることもある。 このようにして得られた無水炭酸ソーダ結晶は
前述の如き従来法によるものに比べて硬度が高
く、粒度のそろつた優れたものであるが、用途に
よつては、もう少し粒径の大きい流れ性のよいも
のが望まれる場合がある。この要求に対して本発
明者等は、各種の方法をいろいろと検討した結
果、本発明の構成において、Ｂ槽に食塩を0.5重
量％以上10重量％未満、好ましくは0.5〜９重量
％存在せしめるのがよいことを見出した。食塩の
効果についての詳細はまだ解明されていないが、
食塩を上記範囲内の量存在せしめることにより、
無水炭酸ソーダ結晶がＢ槽溶液中で好ましく結晶
成長しうるものと思われる。食塩を上記範囲内に
限定する理由は0.5重量％以下では、上記効果が
ほとんど得られずまた、10重量％以上では、もは
や食塩の効果のこれ以上の発揮はみられず、むし
ろ、無水炭酸ソーダ結晶の表面に付着する食塩量
が増加するなどして製品純度を下げることから好
ましくない。また、食塩量を上記範囲内にして加
圧し晶析温度を高くすることにより得られる無水
塩結晶の粒度は更に大きくなり、単に食塩量を10
重量％以上にする場合のわずかな効果よりはるか
に優れているものである。 一般に、製品としての炭酸ソーダ中に存在する
不純物の量は少量であるべきであり、例えば食塩
についてはJISで0.5重量％以下と規定されてい
る。本発明の方法によれば、晶析、分離されたま
まの炭酸ソーダ無水塩結晶がその後の繁雑で１水
塩を生成するおそれのある水洗浄を行わなくとも
充分にこの規格の中に入るものである。 また、苛性ソーダを併用する場合には製品中に
苛性ソーダが混入する場合があるが、これは通
常、製品の乾燥を燃焼ガスによる熱風乾燥を行つ
ているので燃焼ガス中の炭酸ガスによる苛性ソー
ダの炭酸化により、製品純度には問題はない。こ
のようにして炭酸化された炭酸ソーダは製品炭酸
ソーダ無水塩結晶と一体化した硬い結晶であり、
これが剥離したり、微粉化するなどの問題はな
く、苛性ソーダを使用する際の製品純度に及ぼす
悪影響は全くない。 また、本発明を工業的に実施する場合に更に好
ましい形態としては、Ｂ槽で食塩を存在せしめる
ことの他に、更に苛性ソーダを適量存在せしめる
のがよい。食塩の存在量は上記範囲内でも製品純
度の問題からなるべく少ない方がよいのである。
食塩添加量の少ない範囲の所では炭酸ソーダ水溶
液を加圧度を高くし、沸点を上げる必要があるこ
とが分つた。即ち、稀にではあるが食塩添加量を
少くして加圧度の低い所で無水炭酸ソーダ結晶の
晶析を行わせると炭酸ソーダ１水塩結晶が少量混
入する場合があり、この場合には、炭酸ソーダ水
溶液をより高い加圧下におくことにより以上の問
題は解決された。 しかしながら、加圧下にて炭酸ソーダ水溶液か
ら無水炭酸ソーダ結晶を晶析させ、分離すること
は工業上繁雑さを伴うため、この点につき更に検
討がなされた。この結果、食塩の他に更に苛性ソ
ーダを存在せしめることにより、これら２成分の
相乗効果により、食塩添加量の少量の場合でも炭
酸ソーダ水溶液を常圧か又はわずかな加圧でも無
水炭酸ソーダ結晶の得られることを見出した。更
に苛性ソーダを食塩と共に存在せしめる場合に予
期しない効果として炭酸ソーダ無水塩結晶の大き
なものが容易に得られることが見出された。即
ち、苛性ソーダの上記効果を好ましく発揮させる
にはＢ槽に存在せしめる苛性ソーダ量を0.3〜20
重量％、好ましくは1.5〜15重量％とするのがよ
い。この理由は0.3重量％以下では苛性ソーダの
効果がほとんどみられず、また、20重量％以上で
はどういうわけか無水炭酸ソーダ結晶を成長させ
るという食塩の効果を減殺し、また、溶液の粘度
を上昇せしめることから、いずれも好ましくない
ことによる。 Ｂ槽に食塩又は食塩と苛性ソーダを存在せしめ
る具体的手段は特に限定される必要はなく例え
ば、食塩のみの場合はＢ槽に食塩を添加してもよ
いし、食塩と苛性ソーダの場合にはアスベスト隔
膜法による食塩電解の陰極液を添加することもで
きる。 次に実施例により本発明をより詳細に説明す
る。 実施例 本発明の具体的なプロセスの１例を示す第１図
をもとにして説明する。 １はＡ槽であり多孔質炭酸ソーダはライン５に
よつて供給される。Ａ槽に供給する水はライン６
によつて供給されるが、プロセスの運転開始後は
本質的には水の供給は必要ないが、無水炭酸ソー
ダ結晶をとり出す際とか蒸発水蒸気の極く１部が
系外に逸散することがあり、その場合にはその分
の補給水としてライン６から水を供給する。Ａ槽
で析出した炭酸ソーダ１水塩結晶を含むスラリー
はライン８によつてＢ槽２に供給されるととも
に、Ａ槽で発生する熱は水蒸気として取出され、
ライン１０を通つてＢ槽に供給される。必要に応
じてライン１０の途中にブロワー３を設置するこ
とができる。Ｂ槽には食塩又は食塩と苛性ソーダ
を供給する場合にはライン９から供給する。この
食塩又は苛性ソーダはこの系内を循環するので、
系外へ逸出する分だけをライン９から補給すれば
よい。 Ｂ槽で析出した無水炭酸ソーダ結晶は一部の溶
液と共にライン１１によりＢ槽からとりだされ分
離器４で結晶と溶液を分離した後、溶液の方はラ
イン１３を通つてＢ槽に戻され、結晶の方は爾後
の乾燥の工程へライン１２を通して送られる。 一方、Ｂ槽における清澄液はライン７を通つて
Ａ槽に循環される。第３表に示す組成の溶液を用
意し、これらを各々Ａ槽、Ｂ槽に収容した状態で
第１表に示す組成の多孔質炭酸ソーダを各1000
Kg／時とＰKg／時の清澄液をＡ槽に加え、水を蒸
発させることにより、第２表の「Ａ槽温度」に保
持する。生成した炭酸ソーダ１水塩結晶ＱKg／
時、水溶液ＲKg／時からなるスラリーはライン８
を通つてＢ槽へ、またＡ槽で発生した水蒸気Ｓ
Kg／時はライン１０を通つてＢ槽へ供給される。
この水蒸気を加圧する場合にはブロワー３によつ
て所定圧力まで加圧された。 一方、Ｔ℃に保持されたＢ槽においては無水炭
酸ソーダ結晶ＵKg／時が析出し、これはライン１
１，１２を通して系外へとり出され、炭酸ガス含
有雰囲気で乾燥された。一方、Ｂ槽における清澄
液ＰKg／時はライン７を通つてＡ槽に循環され
た。運転開始後は、適宜ライン６により水を補給
した。 Ｂ槽に食塩又は食塩と苛性ソーダを加える場合
は各々第１表に併記する組成の食塩、苛性ソーダ
をライン９より所定量供給した。また、運転開始
後ライン９より苛性ソーダ又は食塩を適宜補給し
た。 各実施例の条件及び結果については第２表に一
覧して示す。
【表】
【表】
【表】
第１図は本発明を実施するためのフロー図の１
例を示すものである。
例を示すものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 多孔質炭酸ソーダと後記の清澄液から炭酸ソ
ーダ含水塩結晶を生成せしめる炭酸ソーダ含水塩
結晶析出槽（以下Ａ槽という）と炭酸ソーダ含水
塩結晶を含むスラリーから無水炭酸ソーダ結晶を
析出させる結晶析出槽（以下Ｂ槽という）におい
て、Ａ槽から水を蒸発させ、これをＢ槽にて凝縮
させることによつてＢ槽に熱を供給することと、
Ａ槽からＢ槽に炭酸ソーダ含水塩結晶又はこれを
含むスラリーを供給し、Ｂ槽からＡ槽に、無水炭
酸ソーダ結晶を除去した後の清澄液を供給するこ
とを特徴とする無水炭酸ソーダ結晶の製造方法。 ２ Ｂ槽に0.5重量％以上、10重量％未満の食塩
を加圧下にて存在せしめる特許請求の範囲第１項
の製造方法。 ３ Ｂ槽に0.3〜20重量％の苛性ソーダを常圧付
近で存在せしめる特許請求の範囲第２項の製造方
法。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1147580A JPS56109819A (en) | 1980-02-04 | 1980-02-04 | Manufacture of anhydrous sodium carbonate crystal |
| GB8100764A GB2068349B (en) | 1980-02-04 | 1981-01-12 | Production of anhydrous sodium carbonate crystal |
| US06/226,168 US4406869A (en) | 1980-02-04 | 1981-01-19 | Process for producing anhydrous sodium carbonate crystal |
| AU66751/81A AU536990B2 (en) | 1980-02-04 | 1981-01-30 | Process for producing anhydrous sodium carbonate crystal |
| FR8101885A FR2475027B1 (fr) | 1980-02-04 | 1981-01-30 | Procede de fabrication de cristaux de carbonate de sodium anhydre |
| MX185812A MX154858A (es) | 1980-02-04 | 1981-02-02 | Metodo mejorado para producir cristales de carbonato de sodio anhidro |
| CA000369996A CA1145529A (en) | 1980-02-04 | 1981-02-03 | Process for producing anhydrous sodium carbonate crystal |
| DE19813103822 DE3103822A1 (de) | 1980-02-04 | 1981-02-04 | Verfahren zur herstellung von wasserfreien natriumcarbonat-kristallen |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1147580A JPS56109819A (en) | 1980-02-04 | 1980-02-04 | Manufacture of anhydrous sodium carbonate crystal |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56109819A JPS56109819A (en) | 1981-08-31 |
| JPS6320764B2 true JPS6320764B2 (ja) | 1988-04-30 |
Family
ID=11779088
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1147580A Granted JPS56109819A (en) | 1980-02-04 | 1980-02-04 | Manufacture of anhydrous sodium carbonate crystal |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4406869A (ja) |
| JP (1) | JPS56109819A (ja) |
| AU (1) | AU536990B2 (ja) |
| CA (1) | CA1145529A (ja) |
| DE (1) | DE3103822A1 (ja) |
| FR (1) | FR2475027B1 (ja) |
| GB (1) | GB2068349B (ja) |
| MX (1) | MX154858A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0730662U (ja) * | 1993-12-02 | 1995-06-13 | 株式会社福田組 | フック装置 |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4663004A (en) * | 1986-04-29 | 1987-05-05 | Union Oil Company Of California | Electrochemical conversion using alternating current and semiconductor electrodes |
| SE466103B (sv) * | 1987-04-27 | 1991-12-16 | Ceskoslovenska Akademie Ved | Saett foer framstaellning av aktivt natriumkarbonat |
| CN101891230A (zh) * | 2010-07-26 | 2010-11-24 | 天津渤海化工有限责任公司天津碱厂 | 一种提高母液盐份降低纯碱损失的方法 |
| US8591852B2 (en) | 2012-02-22 | 2013-11-26 | Basel Fathi Abu-Sharkh | Method of producing soda ash and calcium chloride |
| WO2017053549A1 (en) * | 2015-09-23 | 2017-03-30 | Solvay Sa | Production of crystalline sodium bicarbonate |
| CN117865183B (zh) * | 2024-03-08 | 2024-07-09 | 山东海天生物化工有限公司 | 一种改善重灰结晶度粒度的清洁生产工艺 |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA660545A (en) * | 1963-04-02 | Olin Mathieson Chemical Corporation | Process for preparing dense anhydrous soda ash | |
| CA760890A (en) * | 1967-06-13 | Brooks Richard | Production of sodium carbonate | |
| DE1251726B (ja) * | 1967-10-12 | |||
| US1118041A (en) * | 1908-12-17 | 1914-11-24 | Emanuel Nobel | Apparatus for regenerating the latent heat of evaporation of liquids. |
| US1200996A (en) * | 1912-10-14 | 1916-10-10 | Techno Chemical Lab Ltd | Method of evaporation, &c. |
| GB443101A (en) * | 1934-08-15 | 1936-02-17 | Herbert Edwin Cocksedge | Improvements in and relating to the manufacture of sodium carbonate |
| US2133455A (en) * | 1935-05-07 | 1938-10-18 | Solvay Process Co | Production of dense soda asii |
| DE1076651B (de) * | 1958-10-09 | 1960-03-03 | Chem Fab Kalk Ges Mit Beschrae | Verfahren zur Herstellung eines grobkristallinen und abriebfesten Natriumcarbonats |
| US3212848A (en) * | 1963-01-21 | 1965-10-19 | Solvay | Process for producing sodium carbonate |
| US3653848A (en) * | 1968-09-04 | 1972-04-04 | Allied Chem | Crystallization process |
| US3628919A (en) * | 1968-10-29 | 1971-12-21 | Allied Chem | Crystallization procedure for sodium carbonate precursor crystals |
| US3656892A (en) * | 1969-09-19 | 1972-04-18 | Duval Corp | Method of producing soda ash |
| DE2106786B2 (de) * | 1971-02-12 | 1973-07-12 | Verfahren zur herstellung von natriumcarbonat-monohydrat aus einer nach dem diaphragmen-verfahren gebildeten natronlauge | |
| DE2132922B2 (de) * | 1971-07-02 | 1972-12-14 | Zieren Chemiebau Gmbh Dr A | Verfahren zur herstellung von natriumcarbonat-monohydrat aus einer nach dem diaphragmen-verfahren gebildeten natronlauge |
| US3933977A (en) * | 1974-01-11 | 1976-01-20 | Intermountain Research And Development Corporation | Process for producing sodium carbonate |
| US4183901A (en) * | 1976-01-23 | 1980-01-15 | Fmc Corporation | Process for crystallization of anhydrous sodium carbonate |
| JPS557530A (en) * | 1978-06-30 | 1980-01-19 | Toyo Soda Mfg Co Ltd | Manufacture of anhydrous sodium carbonate |
-
1980
- 1980-02-04 JP JP1147580A patent/JPS56109819A/ja active Granted
-
1981
- 1981-01-12 GB GB8100764A patent/GB2068349B/en not_active Expired
- 1981-01-19 US US06/226,168 patent/US4406869A/en not_active Expired - Lifetime
- 1981-01-30 FR FR8101885A patent/FR2475027B1/fr not_active Expired
- 1981-01-30 AU AU66751/81A patent/AU536990B2/en not_active Ceased
- 1981-02-02 MX MX185812A patent/MX154858A/es unknown
- 1981-02-03 CA CA000369996A patent/CA1145529A/en not_active Expired
- 1981-02-04 DE DE19813103822 patent/DE3103822A1/de active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0730662U (ja) * | 1993-12-02 | 1995-06-13 | 株式会社福田組 | フック装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2068349B (en) | 1984-02-29 |
| GB2068349A (en) | 1981-08-12 |
| DE3103822A1 (de) | 1981-12-10 |
| DE3103822C2 (ja) | 1990-07-05 |
| US4406869A (en) | 1983-09-27 |
| AU6675181A (en) | 1981-08-13 |
| FR2475027B1 (fr) | 1985-07-19 |
| JPS56109819A (en) | 1981-08-31 |
| AU536990B2 (en) | 1984-05-31 |
| CA1145529A (en) | 1983-05-03 |
| MX154858A (es) | 1987-12-22 |
| FR2475027A1 (fr) | 1981-08-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2133455A (en) | Production of dense soda asii | |
| US1853275A (en) | Manufacture of sodium carbonate from salt residues left by the evaporation of alkaline waters | |
| US3922154A (en) | Method for purification of sodium hydroxide | |
| US5514359A (en) | Process for making anhydrous magnesium chloride | |
| JPS6320764B2 (ja) | ||
| US6576209B2 (en) | Process for producing sodium salts | |
| US2887360A (en) | Purification of sodium carbonate monohydrate | |
| US2764472A (en) | Brine purification | |
| US3628919A (en) | Crystallization procedure for sodium carbonate precursor crystals | |
| JP2002527329A (ja) | 硫酸アンモニウム精製方法 | |
| US3257665A (en) | Manufacture of dextrose | |
| US2267136A (en) | Production of dense soda ash | |
| US3773902A (en) | Process for the preparation of potassium carbonate hydrate | |
| JPS599485B2 (ja) | 炭酸ソ−ダの製造方法 | |
| US1396841A (en) | Preparation of sodium sesquicarbonate | |
| US1869621A (en) | Recovery of sodium carbonate from brine | |
| US4565612A (en) | Process for reducing sulphate ion concentration in aqueous sodium hydroxide solutions | |
| US1937995A (en) | Process for the separation and recovery of the constituents of sea water | |
| US2405574A (en) | Process for the manufacture of amino acids | |
| US2120287A (en) | Production of sodium carbonate monohydrate | |
| US1500995A (en) | Manufacture of caustic soda | |
| JPS6365606B2 (ja) | ||
| US2496289A (en) | Process for the separation and recovery of inorganic salts | |
| US1815735A (en) | Crystallization process | |
| US1843767A (en) | Partially dehydrated sodium sulphide |