JPS63210191A - 石炭・水スラリ− - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本第１発明及び第２発明は粉炭と水とを主成分とする石
炭・水スラリーに関する。

〔従来の技術〕

石炭・水スラリーは近年、石油に代わる燃料として注目
されているが、従来、主に管路輸送性等の取扱い上の理
由から粘度μを下記範囲０．５≦μ≦２．０　　（Ｐａ
−３） に規定し、又、主に安定性、すなわち、貯蔵中における
ハードパック（ハードケーキ）の生成防止の理由（例え
ば、特願昭５７−５０２６１９号、特願昭５８−１６７
２８８号参照）から降伏値τｙを下記範囲 ０．５≦ｒｙ≦１５　　　（Ｐａ） に規定した石炭・水スラリーが提唱されている。

〔第１発明及び第２発明が解決しようとする問題点〕 しかし、上述のように単に粘度μと降伏値τｙとを各々
別に範囲規定しただけの石炭・水スラリーの内には、実
用上想定される最大２ケ月間程度の貯蔵期間中において
ハードパックが生成されてしまうものが多々あり、良質
の石炭・水スラリーを安定的に製造並びに供給する上で
性状特定が不適切であった。

本第１発明及び第２発明の目的は、適切な性状特定によ
り、管路輸送性等の取扱い面で優れ、しかも、安定性が
高くてハードパックの生成を長期にわたってほぼ確実に
防止でき、更には、燃料としての発熱量を高く確保でき
ると共に製造能率並びにコスト面でも有利な石炭・水ス
ラリーを捉供する点にある。

〔問題点を解決するための手段〕

（１）本第１発明による石炭・水スラリーの特徴は、粘
度μが下記（イ）式 ％式％（（） により示される範囲にあるもので、 レオロジー特性を表す下記（０）式 １式％（） 但し、τ　：すり応力値（Ｐａ） τｙ　：降伏値　　（Ｐａ） η　：係数　（Ｐａ−３”） ｔ　：ずり速度　（Ｓ−’） におけるＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎが下記（
ハ）式１式％（） により示される範囲にあり、かつ、下記（ニ）式 ％式％（） を満足するＰｏｗｅｒ　Ｌａ１ｙ　Ｉｎｄｅｘ　ｎと粘
度μ（Ｐａ−３）との相関を有することにある。

（２）本第２発明による石炭・水スラリーの特徴は、粘
度μが前記（イ）式により示される範囲にあり、かつ、
降伏値τｙが下記（ネ）式１式％（） により示される範囲にあるもので、 レオロジー特性を表す前記（ＩＩ＋）におけるＰｏｗｅ
ｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎが前記（ハ）により示され
る範囲にあり、かつ、下記（へ）式 １式％（） を満足するＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎと粘度
μ（Ｐａ−５）と降伏値τｙ　（Ｐａ）との相関を有す
ることにある。

〔作　用〕

（１）先ず本第１発明について、作用説明に代え、実験
データを第５図に示す。

尚、同第５図においては粘度μ（Ｐａ−３）を横軸に採
り、Ｐｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎに関する式１
式％ Ｉｎｄｅｘ　ｎを縦軸に採っである。

又、図中○印は２ケ月間の貯蔵中にハードパックの生成
が無かった石炭・水スラリーを示し、Ｘ印は２ケ月間の
貯蔵中にハードパックが生成した石炭・水スラリーを示
す。

つまり、第５図のデータから判かるように、取扱い性の
観点から粘度μを下記範囲 ０．５≦μ≦２．０　　（Ｐａ−９） に規定したもので、レオロジー特性を表わす下記（０）
式 ％式％（） におけるＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎが０．９
５より大きい石炭・水スラリー（図中、直線μ＝０．５
とμｍ２．０とに挾まれ、かつ、直線ｎ＝０．９５より
下側の領域にあるもの）は、そのほとんど全てが２ケ月
間の貯蔵中にハードパックの生成が確認されることから
、Ｐｏｗｅｒ　ＬａｗＩｎｄｅｘ　ｎの上限を０．９５
に規定（ｎ≦０．９５）するが、研究の結果、そのよう
な粘度μの範囲規定とＰｏｗｅｒ　Ｌａ１ｙ　Ｉｎｄｅ
ｘ　ｎの上限規定だけでは不十分であって、それら粘度
μの範囲規定とＰｏ匈ｅｒ　Ｌａ騨Ｉｎｄｅｘ　ｎの上
限規定とに加えて、更に粘度μとＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ　
Ｉｎｄｅｘ　ｎとが特定の相関関係にあることが石炭・
水スラリーの安定化の上で必要であると判明した。

そして、その特定相関関係として前記の（ニ）式を満足
することを条件とすれば、それを満足するような粘度μ
とＰｏ１ｙｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎとの相関を有
する石炭・水スラリーはその安定性が極めて高いことが
確認された。

すなわち、第５図から判るように、粘度μを下記範囲 ０．５≦μ≦２．０　　（Ｐａ−３） に規定し、かつ、Ｐｏｗｅｒ　ＬａＩＩＩｎｄｅｘ　ｎ
の上限を０．９５に規定しただけの石炭・水スラリー（
図中、直線μ＝０．５とμｍ２．０とに挾まれ、かつ、
直線ｎ＝０．９５より上側の領域にあるもの）には、未
だ２ケ月間の貯蔵中にハードパックの生成があったもの
と無かったものとの両方が夫々多数あるが、下記（＝）
式 ％式％（） を満足する粘度、＃　（Ｐａ−３）とＰｏ１ｙｅｒ　Ｌ
ａｗ　Ｉｎｄｅｘｎとの相関を有する石炭・水スラリー
（図中、直線−３，１２ｎ　＋３．６５＝　ｕより左上
側の領域Ａにあるもの）は、そのほとんど全てが２ケ月
間の貯蔵中゛にハードパックの生成が無く、又、それに
対して、前記（ニ）式の条件から外れた石炭・水スラリ
ー（図中、領域Ｂにあるもの）は、逆にそのほとんど全
てが２ケ月間の貯蔵中にハードパックの生成があるもの
となっている。

尚、粘度μが下記範囲 ０．５≦μ≦２．０ にあり、かつ、Ｐｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎが
０．９５以下であり、更に、前記の（＝）式を満足する
粘度μとＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎとの相関
を有する石炭・水スラリーであれば上述の如く安定性は
極めて高いが、一般に石炭・水スラリーはＰｏ皆ｅｒ　
Ｌａ騙Ｉｎｄｅｘ　ｎを小さくしようとするほど、添加
剤（安定化剤）の必要量が大となり、又、石炭粒子の粒
度分布において粗粒に対する細粒の比率を高くする必要
があり、又、燃料としての発熱量確保の上で重要な石炭
濃度の高濃度化が制約されたりするものであり、実際上
、Ｐｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎが０．５より小
さいものを製造するのでは、添加剤の必要量が多大とな
ってそれに要する費用が大となることで、又、粒度分布
における細粒比率を高くするために原料石炭に対する粉
砕処理能率の大巾な低下や必要粉砕動力の大巾は増大を
招くことで採算がとれなくなり、又、石炭濃度の低下の
ために燃料としての品質低下を招いてしまう等の観点か
ら、Ｐｏ１ｙｅｒ　ＬａｗＩｎｄｅｘ　ｎの下限を０．
５に規定（ｎ≧０．５）する。

（２）次に本第２発明について、作用説明に代え実験デ
ータを第６図に示す。

尚、同第６図においては粘度μ（Ｐａ−３）を横軸に採
り、降伏値τｙとＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎ
に関する式０．０２６τｙ−２，２５ｎ　＋２．７８の
値を縦軸に採っである。

、又、前述と同様に図中○印は２ケ月間の貯蔵中にハー
ドパックの生成が無かった石炭・水スラリーを示し、Ｘ
印は２ケ月間の貯蔵中にハードパックが生成した石炭・
水スラリーを示す。

つまり、従来のように粘度μと降伏値τｙとを各々別に
下記範囲に ０．５≦μ≦２．０　　　（Ｐａ・Ｓ）０．５≦τｙ≦
１５　　　（Ｐａ） に規定するだけでは安定性の面で性状特定が不十分であ
ることから、性状特定のための１要素として、前述第１
発明と同様に、レオロジー特性を表わす前記（ＴＩ）式
におけるＰｏｗｅｒＬａｗ　Ｉｎｄｅｘｎを導入するが
、その導入にあっては、Ｐｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅ
ｘ　ｎの上限を、第１発明の場合と同様の安定性上の理
由にょＩ’Ｊ０．９５に規定（ｎ≦０．９５）　Ｌ、又
、Ｐｏｗｅｒ　Ｌａ１ｙ　Ｉｎｄｅｘｎの下限を、これ
も第１発明の場合と同様の採算面での理由、及び、石炭
濃度確保の理由から０．５に規定（ｎ≦０．５）する。

又、研究の結果、第１発明の場合と異なる点として降伏
値τｙを考慮する場合には、降伏値Ｔｙ、粘度μ、及び
Ｐｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎ夫々の範囲規定に
加えて、更に、降伏値τｙと粘度μとＰｏｗｅｒ　Ｌａ
ｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎの三者が特定の相関関係にあること
が石炭・水スラリーの安定化の上で必要であると判明し
、その特定相関関係として前記の（へ）式を満足するこ
とを条件とすれば、それを満足するような降伏値τｙと
粘度μとＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎとの相関
を有する石炭・水スラリーはその安定性が極めて高いこ
とが確認された。

すなわち、第６図から判るように、粘度μ、降伏値ＴＳ
Ｉ、及び、Ｐｏｗｅｒ　Ｌａ１ｙ　Ｉｎｄｅｘ　ｎの夫
々を下記範囲 ０．５≦μ≦２．０　　　（Ｐａ−３）０．５≦ｒｙ≦
１５　　　（Ｐａ） ０．５≦ｎ≦０．９５ に規定したもので、下記（へ）式 ％式％（） を満足する粘度μと降伏値τｙとＰｏｗｅｒ　Ｌ、ａｗ
Ｉｎｄｅｘ　ｎとの相関を有する石炭・水スラリー（図
中、直線０．０２６１ｒｙ−２，２５ｎ＋２．７８＝μ
より左上側の領域Ｃにあるもの）は、そのほとんど全て
が２ケ月間の貯蔵中にハードパックの生成が無く、又、
それに対して、前記の（へ）式の条件から外れた石炭・
水スラリー（図中、領域りにあるもの）は、逆にそのほ
とんど全てが２ケ月間の貯蔵中にハードパックの生成が
あるものとなっている。

〔本第１発明及び本第２発明の効果〕 上述のことから明らかなように、本第１発明の石炭・水
スラリー（すなわち、前記の（イ）式、（ハ）式、及び
（ニ）式を連立して満足するように性状特定したもの）
、並びに、本第２発明の石炭・水スラリー（すなわち、
前記の（イ）式、（ハ）式（ネ）式、及び（へ）式を連
立して満足するように性状特定したもの）は、夫々、粘
度μの範囲規定（（イ）式）により管路輸送性等の取扱
い面で優れ、又、Ｐｏｗｅｒ　ｌ、ａｈ　Ｉｎｄｅｘ　
ｎの下限規定（（ハ）式）により採算面、並びに、石炭
濃度上の品質面で優れながら、更に、Ｐｏｗｅｒ　Ｌａ
ｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎを上限規定（（ハ）式）した上で粘
度μとＰｏｗｅｒ　Ｌａ誓Ｉｎｄｅχｎとの特定相関を
加味した性状特定（（ニ）式）により、ないし、降伏値
τｙを範囲規定（（ネ）式）すると共にＰｏｗｅｒ　Ｌ
ａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎを上限規定（（ハ）式）した上で
粘度μと降伏値τｙとＰｏｗｅｒ　ＬａｗＩｎｄｅｘ　
ｎとの三者の特定相関を加味した性状特定により、安定
性が極めて高く、品質の不均一化等の原因となるハード
パックの生成が長期にわたって確実に防止される。

又、単に、本第１発明及び第２発明による石炭・水スラ
リーの安定性が高いというだけでなく、第１発明の場合
は第５図でＭ域Ｂにある石炭・水スラリーのほとんど全
てが、又、第２発明の場合は第６図で領域りにある石炭
・水スラリーのほとんど全てが、夫々、２ケ月間の貯蔵
Ｚ 中にハードパックの生成があったことから判るように、
前述の（ニ）式を満足するか否かの区別（第１発明の場
合）、ないし、前述の（へ）式を満足するか否かの区分
（第２発明の場合）であれば、安定か非安定かの区分が
適確で区分の精度が極めて高（、その点、安定性の高い
石炭・水スラリーを不用意に、また、無駄に除外してし
まうことが無いという利点もある。

以上の結果、取扱い面、採算面、石炭濃度上の品質面、
並びに、安定性のいずれにも優れた燃料としての価値の
高い良質の石炭・水スラリーを安定的に、又、無駄のな
い状態で効率良く製造・供給できるようになり、ひいて
は、石炭・水スラリーの実用化促進に大きく貢献できた
。

〔実施例〕

次に本第１発明及び本第２発明の詳細な説明する。

第１図は石炭・水スラリーの製造過程を示し、第２図は
製造設備を示すが、石炭・水スラリーの製造にあたって
は、先ず、原料石炭、水、及び、添加剤（安定化剤）を
所定の割合で湿式ミル（１）に投入し、この湿式ミル（
１）での粉砕・混合処理により粗粒の石炭・水スラリー
を得る。

尚、燃料として十分な発熱量を得るために、通常、生成
石炭・水スラリーにおける石炭濃度が６５％以上の所定
値となるように石炭、水、及び、添加剤の混合割合を決
定する。

湿式ミル（１）により得られた粗粒石炭・水スラリーは
次にタワーミル（２）に供給し、このタワーミル（２）
での微粉砕・混合処理により石炭粒度を調整する。

そして、タワーミル（２）から取出される製品石炭・水
スラリーは、第１性状検査課程を経てポンプ（３）によ
り貯蔵タンク（４）に供給し、最大２ケ月間程度の貯蔵
期間中に適時、消費先へ出荷する。

又、貯蔵中においては適時、第２性状検査を行なう。

第１及び第２性状検査においては、夫々、石炭・水スラ
リー〇粘度μと、レオロジー特性を表わす下記式 ％式％（） 但し、τ　：すり応力値（Ｐａ） τｙ：降伏値　　（Ｐａ） η　：係数　（Ｐａ−３”） ｔ　：すり速度　（Ｓ−’） におけるＰｏ１ｖｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎとの王
者（本第１発明の場合）、ないし、粘度μと降伏値τｙ
とＰｏｅｖｅｒ　Ｌａ１ｙ　Ｉｎｄｅｘ　ｎとの三者（
本第２発明の場合）を測定するが、それら測定結果にお
いて、下記（１）の状態（本第１発明の場合）、ないし
、下記（２）の状態（本第２発明の場合）（１）粘度μ
とＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎとが下記（イ）
式及び（ハ）式 ０．５≦μ≦２．０　　　（Ｐａ−５）　　　　　−（
イ）０．５≦　ｎ　≦０．９５　　　　　　　　　　　
−　　（ハ）で示される範囲内にあり、かつ、下記（＝
）式％式％（） を満足する粘度ＩＩ　（Ｐａ−３）とＩ’ｏｗｅｒ　Ｌ
ａｗ　Ｉｎｄｅｘｎとの相関を有する。

（２）粘度μと降伏値ｒｙとＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎ
ｄｅｘ　ｎとが下記（イ）式、（ネ）式、及び（ハ）式
０．５≦μ　≦２．０　　　（Ｐａ−３）　　　　　−
（（）０．５≦ｒｙ≦１５　　（Ｐａ）　　　　　　　
　（ネ）０．５≦ｎ　≦０．９５　　　　　　　　　　
　−　　（ハ）で示される範囲内にあり、かつ、下記（
へ）弐〇、０２６１　τｙ−２，２５ｎ　＋２．７８≧
μ　　　−（へ）を満足する粘度μ（Ｐａ−３）と降伏
値τｙ　（Ｐａ）とＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　
ｎとの相関を有する。

が維持されるように適時調整処理を施す。

調整処理としては具体的には、第１性状検査の結果に基
づいて添加剤の添加量調整や、タワーミル（２）におけ
る駆動スクリュー（２ａ）の回転数調整、又、場合によ
っては石炭の混合割合（石炭濃度）の微調整等を行ない
、他方、第２性状検査の結果に基づいては、貯蔵タンク
（４）に具備した撹拌機（５）をもっての貯蔵石炭・水
スラリーの撹拌処理や、貯蔵石炭・水スラリーに対する
添加剤投入等を行なう。

つまり、上述の如き粘度μとＰｏｉｍｅｒ　ＬａｗＩｎ
ｄｅｘ　ｎとの王者の調整（本第１発明の場合）、ない
し、粘度μと降伏値τｙとＰｏ１ｙｅｒ　ＬａｗＩｎｄ
ｅｘ　ｎとの王者の調整（本第２発明の場合）により、
管路輸送性等の製品スラリーの取扱い性、製造上の採算
性、並びに、石炭濃度面での品質（燃料としての発熱量
）の夫々を良好に維持しながら、スラリーの安定性をも
高く維持して貯蔵中におけるハードパックの生成を防止
し、もって、燃料としての価値の高い良質の石炭・水ス
ラリーの安定的な製造・供給を維持する。

粘度とＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘとの測定、ない
し、粘度と降伏値とＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘと
の測定に用いる測定方法の具体的−例を挙げると、１１
ａａｋｅ粘度計を用いて第３図に示す如きパターンの検
査を実施し、１サイクル目の上昇カーブにおいて、ずり
速度ｔ（剪断速度）の複数変化値に対するすり応力値τ
（剪断応力）を読み取り、それらすり速度ｔの各変化値
と、その夫々に対応する読み取りすり応力値τとを下記
のＣａ５ｓｏｎ式 Ｊｒ＝　ｈ）十、／Ｔ＝−、／Ｔ に代入し、それら代入結果に対し最小二乗法を適用して
降伏値τｙを算出する。

換言すれば、ずり速度ｔの各変化値に対するすり応力値
τの読み取り結果を第４図に示すグラフ上にプロットし
て最小二乗法の適用によりＣａ５ｓｏｎ関係直線（β）
を求め、そのＣａ５ｓｏｎ関係直線（Ｉｌ）のＦ輪切片
としてｈ）を求め、降伏値τｙを産出する。

又、Ｐｏｗｅｒ　ｌ、ａｗ　Ｉｎｄｅｘについては、第
３図に示す検査パターンの１サイクル目の上昇カーブに
おけるすり速度ｔの複数変化値と、その夫々に対応する
読み取りすり応力値τと、更に、先に算出した降伏値τ
ｙとを、レオロジー特性を表わす下記式 ％式％（） ： に代入して、それら代入結果に対し最小二乗法を適用し
てＰｏ１ｙｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎを算出する。

一方、粘度については、第３図に示す検査パターンの２
サイクル目の上昇カーブにおいて、例えばずり速度ｔが
９Ｏ３−’のときのすり応力値τを読み取り、粘度μを
算出する。

〔別実施例〕

次に本第１発明及び本第２発明の別実施例を列記する。

石炭・水スラリーの製造過程は種々の変更が可能であっ
て、前述の実施例で示した以外の各種の処理課程を付加
する等しても良い。

粘度とＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘとの測定、ない
し、粘度と降伏値とＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘと
の測定は、最終生成石炭・水スラリーに対して、貯蔵タ
ンク（４）への貯蔵以前、及び、貯蔵中の両方において
実施するに代えて、いずれか一方でのみ実施しても良く
、又、測定頻度は適宜決定すれば良い。

粘度とＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘとの測定、ない
し、粘度と降伏値とＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｔｎｄｅにと
の測定には、前述実施例で挙げた方法・器具以外の測定
方法・測定器具を適用しても良い。

本第１発明において粘度μとＰｏｗｅｒ　ＬａｗＩｎｄ
ｅｘ　ｎとを、前記の（イ）式及び（ハ）式により示さ
れる範囲内に調整し、かつ、前記の（ニ）式を満足する
ように調整するための具体的調整手段、並びに、本第２
発明において粘度μと降伏値ｒｙとＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ
　Ｉｎｄｅｘ　ｎとを、前記の（イ）式、（ネ）式、及
び（ハ）式により示される範囲内に調整し、かつ、前記
の（へ）式を満足するように調整するための具体的調整
手段としては、夫々、前述実施例の如く、種々の添加剤
を適量添加したり、又、撹拌等によって石炭・水スラリ
ーに対し機械的に適度な剪断力を付与したりすることが
有効かつ簡単であるが、その他、ミルの運転状態調整等
による石炭粒子の粒度調整や、石炭・水スラリーのＰＨ
副調整あるいは、場合によっては、石炭濃度調整をもっ
て粘度、Ｐｏｗｅｒ　Ｌａ１ｖＩｎｄｅｘ、又、降伏値
を調整する等、種々調整手段を適用できる。

本第１発明において、降伏値τｙの範囲規定を付加して
も良く、又、本第１発明及び本第２発明の夫々において
、粘度μ、降伏値τｙ、Ｐｏ讐ｅｒＬＢＨＩｎｄｅｘ　
ｎ以外の性状値による性状特定を付加することは任意で
ある。

【図面の簡単な説明】

第１図ないし第４図は本第１発明及び、本第２発明の詳
細な説明するための図であり、第１図は製造過程を示す
図、第２図は製造設備を示す図、第３図及び第４図は粘
度、降伏値、及び、Ｐｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘの
測定方法を説明するためのグラフである。 第５図は本第１発明に対する実験データを示すグラフで
あり、第６図は本第２発明に対する実験データを示すグ
ラフである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、粉炭と水とを主成分とし、粘度μが下記（イ）式 ０．５≦μ≦２．０（Ｐａ・Ｓ）−（イ） により示される範囲にある石炭・水スラリーであって、 レオロジー特性を表す下記（ロ）式 τ−τｙ＝η（■）＾ｎ−（ロ） 但し、τ：ずり応力値（Ｐａ） τｙ：降伏値（Ｐａ） η：係数（Ｐａ・Ｓ＾ｎ） ■：ずり速度（Ｓ＾−＾１） におけるＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎが下記（
   ハ）式０．５≦ｎ≦０．９５−（ハ） により示される範囲にあり、かつ、下記（ニ）式 −３．１２ｎ＋３．６５≧μ−（ニ） を満足するＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎと粘度
   μ（Ｐａ・Ｓ）との相関を有する石炭・水スラリー。 ２、粉炭と水とを主成分とし、粘度μが前記（イ）式に
   より示される範囲にあり、かつ、降伏値τｙが下記（ホ
   ）式 ０．５≦τｙ≦１５（Ｐａ）−（イ） により示される範囲にある石炭・水スラリーであって、 レオロジー特性を表す前記（ロ）における Ｐｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎが前記（ハ）によ
   り示される範囲にあり、かつ、下記（ヘ）式 ０．０２６１τｙ−２．２５ｎ＋２．７８≧μ−（ヘ）
   を満足するＰｏｗｅｒ　Ｌａｗ　Ｉｎｄｅｘ　ｎと粘度
   μ（Ｐａ・Ｓ）と降伏値τｙ（Ｐａ）との相関を有する
   石炭・水スラリー。