JPS63241497A - 高速増殖炉の冷却材循環ポンプ - Google Patents
高速増殖炉の冷却材循環ポンプInfo
- Publication number
- JPS63241497A JPS63241497A JP62074434A JP7443487A JPS63241497A JP S63241497 A JPS63241497 A JP S63241497A JP 62074434 A JP62074434 A JP 62074434A JP 7443487 A JP7443487 A JP 7443487A JP S63241497 A JPS63241497 A JP S63241497A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pump
- vertical shaft
- fast breeder
- breeder reactor
- reactor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
本発明は、高速増殖炉（以下ＦＢＲと示す。）たとえば
タンク型ＦＢＲにおいて、冷却材を循環する高速増殖炉
の冷却材循環ポンプに関する。
タンク型ＦＢＲにおいて、冷却材を循環する高速増殖炉
の冷却材循環ポンプに関する。
（＋；Ｑ来の技術）
−ｉに、ＦＢＲでは、第３図に示すように、原子炉１の
冷却材としてたとえば液体ナトリウム２が用いられ、こ
の液体ナトリウム２を原子炉１、中間熱交換器３、再び
原子炉１と循環するのに立軸ポンプ４が用いられる。
冷却材としてたとえば液体ナトリウム２が用いられ、こ
の液体ナトリウム２を原子炉１、中間熱交換器３、再び
原子炉１と循環するのに立軸ポンプ４が用いられる。
この立軸ポンプ４の上方には吸込口５が配設されており
、この吸込口５を介してポンプ外胴６が設けられ、さら
にこのポンプ外胴６の上部は支持装置７によって据付床
（ルーフスラブ）８に固定されている。前記支持装置７
の上部にはモータ台９を介して主モータ１０が設置され
、この主モータ１０の上方には減速機１１を介してポニ
ーモータ１２が設けられている。
、この吸込口５を介してポンプ外胴６が設けられ、さら
にこのポンプ外胴６の上部は支持装置７によって据付床
（ルーフスラブ）８に固定されている。前記支持装置７
の上部にはモータ台９を介して主モータ１０が設置され
、この主モータ１０の上方には減速機１１を介してポニ
ーモータ１２が設けられている。
一方、前記ポンプ外胴６の下部には図示しないピストン
リングを介してスタンドパイプ１３にシール接触し、こ
のスタンドパイプ１３はタンク１４内の支持体１５に支
持されている。
リングを介してスタンドパイプ１３にシール接触し、こ
のスタンドパイプ１３はタンク１４内の支持体１５に支
持されている。
さらに前記立軸ポンプ４下方には吐出口１６が配設され
ており、この吐出口１６は吐出管路１７によって原子炉
１と接続されている。なお、タンク１４内およびスタン
ドパイプ１３内に液体ナトリウムの自由液面１８が形成
され、カバーカス１９で覆われている。
ており、この吐出口１６は吐出管路１７によって原子炉
１と接続されている。なお、タンク１４内およびスタン
ドパイプ１３内に液体ナトリウムの自由液面１８が形成
され、カバーカス１９で覆われている。
以上はタンク型高速増殖炉システムの一例である。
次に従来の立軸ポンプ４の構造を第４図に示し、駆動装
置を含めた循環装置全体外形図を第５図に示す。なお、
第３図、第４図、第５図において、同一部分には同一符
号が付しである。
置を含めた循環装置全体外形図を第５図に示す。なお、
第３図、第４図、第５図において、同一部分には同一符
号が付しである。
第４図、第５図に示すように、立軸ポンプ４の−Ｅ方に
はポンプ外胴６が配設されており、このポンプ外胴６の
上部は支持装置７によりルーフスラブ８に固定されてい
る。この支持装置７の上方にはモータ台９を介して主モ
ータ１０が取付けられ、この主モータ１０の上部には減
速機１１を介してポニーモータ１２が設けられている。
はポンプ外胴６が配設されており、このポンプ外胴６の
上部は支持装置７によりルーフスラブ８に固定されてい
る。この支持装置７の上方にはモータ台９を介して主モ
ータ１０が取付けられ、この主モータ１０の上部には減
速機１１を介してポニーモータ１２が設けられている。
これらのモータ１０およびポニーモータ１２の出力軸２
０は軸継手２１により主軸２２に連結されている。なお
、３０は軸封装置である。
０は軸継手２１により主軸２２に連結されている。なお
、３０は軸封装置である。
前記主軸２２の下端には１段目羽根車２３．２段目羽根
車２４が設けられ、これらの羽根車２３．２４はこれら
を囲む豆粕ポンプ外壁に取着されたポンプ軸受２５．２
６によって支持されている。
車２４が設けられ、これらの羽根車２３．２４はこれら
を囲む豆粕ポンプ外壁に取着されたポンプ軸受２５．２
６によって支持されている。
立軸ポンプ４下端には吸込口５が形成され、豆粕ポンプ
４上方にはポンプ外胴６に連結されている。なお符号２
７はγ線遮蔽体を示す。
４上方にはポンプ外胴６に連結されている。なお符号２
７はγ線遮蔽体を示す。
以上のように構成された装置によれば、第４図に矢印で
示すように、液体すトリウムは立軸ポンプ４の吸込口５
から吸込まれ、１段目羽根車２３および２段目羽根車２
４で昇圧され、吐出口１６から第３図に示すような吐出
管路１７を通って原子炉１へ送られる。原子炉１で加熱
された液体ナトリウムは、中間熱交換器３へ入り、図示
しない２次ナトリウムと熱交換して低温となり、中間熱
交換器出口を経て再び立軸ポンプ４下端の吸込口５に戻
る。
示すように、液体すトリウムは立軸ポンプ４の吸込口５
から吸込まれ、１段目羽根車２３および２段目羽根車２
４で昇圧され、吐出口１６から第３図に示すような吐出
管路１７を通って原子炉１へ送られる。原子炉１で加熱
された液体ナトリウムは、中間熱交換器３へ入り、図示
しない２次ナトリウムと熱交換して低温となり、中間熱
交換器出口を経て再び立軸ポンプ４下端の吸込口５に戻
る。
以下同様のサイクルを繰返す。
そして、タンク１４内および立軸ポンプ４内には、液体
ナトリウムの自由液面１８があり、自由液面１８を覆う
このカバーガス１９は大気圧により若干高く維持されて
いるが、カバーガス１９の圧力は、ルーフスラブ８等の
設計上できるだけ低い圧力とすることが望ましい。
ナトリウムの自由液面１８があり、自由液面１８を覆う
このカバーガス１９は大気圧により若干高く維持されて
いるが、カバーガス１９の圧力は、ルーフスラブ８等の
設計上できるだけ低い圧力とすることが望ましい。
（発明が解決しようとする問題点）
このように構成される従来の循環装置においては、以下
のような問題点がある。
のような問題点がある。
その一つとして第４図に示す立軸ポンプ４内の１段目羽
根車２３の静圧、すなわちＮＰＳＩＩ （１ｅｔＰｏｓ
ｉｔｉｖｅ ５ｕｃｔｉｏｎ ｆｌｅａｄ）は、第５図
に示すタンク１４内のカバーカス１９の圧力にタンク１
４内の自由液面１８から、立軸ポンプ４の１段目羽根車
２３１での位置ヘッドを加え、中間熱交換器３での＊擦
損失ヘッドを差引いたものであり、通常のタンク型炉の
設計ではＮＰＳＩＩ＝ １４ｍ程度である。
根車２３の静圧、すなわちＮＰＳＩＩ （１ｅｔＰｏｓ
ｉｔｉｖｅ ５ｕｃｔｉｏｎ ｆｌｅａｄ）は、第５図
に示すタンク１４内のカバーカス１９の圧力にタンク１
４内の自由液面１８から、立軸ポンプ４の１段目羽根車
２３１での位置ヘッドを加え、中間熱交換器３での＊擦
損失ヘッドを差引いたものであり、通常のタンク型炉の
設計ではＮＰＳＩＩ＝ １４ｍ程度である。
一方、タンク型炉における循環ポンプの望ましい流量は
、通常２３Ｏｎ’ ＃１ｌｉｎ程度また、吐出圧力は８
０ｍ程度である。
、通常２３Ｏｎ’ ＃１ｌｉｎ程度また、吐出圧力は８
０ｍ程度である。
ポンプの流量Ｑと回転数Ｎと吸込比速度ＳとＮＰＳＩＩ
の間には、 Ｎ−［５ｘ（ＮＰＳＩＩ） ］／Ｑ””の関係があ
る。通常のポンプではキャビテーションの発生を完全に
おさえるために、吸込比速度Ｓを１２００以下にする必
要があり、ポンプの型式として２段片吸込みポンプを選
定すると、ポンプの回転数は５７３ ｒｐｍ以下とする
ことが要求される。
の間には、 Ｎ−［５ｘ（ＮＰＳＩＩ） ］／Ｑ””の関係があ
る。通常のポンプではキャビテーションの発生を完全に
おさえるために、吸込比速度Ｓを１２００以下にする必
要があり、ポンプの型式として２段片吸込みポンプを選
定すると、ポンプの回転数は５７３ ｒｐｍ以下とする
ことが要求される。
このような低回転数のポンプでは、ポンプ羽根車の径が
大きくなると共に、ポンプ主軸も大きくなり、大型で耐
震設計、構造設計も難しくなる。
大きくなると共に、ポンプ主軸も大きくなり、大型で耐
震設計、構造設計も難しくなる。
また、低回転数の駆動装置においては、主モータ１０が
大型化し、重量が増加する。
大型化し、重量が増加する。
固有振動数ｆと質量Ｍと剛性にとの間には、ｆ＝［１／
（２π） ］ （Ｋ／Ｍ ） ”２の関係があり、通
常モータの重量が増すと固有振動数が下がるので、振動
特性上もルーフスラブ８と共振を起こしやすくなるとい
う問題が生じる。
（２π） ］ （Ｋ／Ｍ ） ”２の関係があり、通
常モータの重量が増すと固有振動数が下がるので、振動
特性上もルーフスラブ８と共振を起こしやすくなるとい
う問題が生じる。
もう一つの問題点としてポニーモータ１２に関するもの
がある。ポニーモータ１２は、たとえば原子炉トリップ
または全電源喪失時等において、主モータ１０に代わっ
て運転され、低流量で炉心冷却機能を確保するものであ
る。
がある。ポニーモータ１２は、たとえば原子炉トリップ
または全電源喪失時等において、主モータ１０に代わっ
て運転され、低流量で炉心冷却機能を確保するものであ
る。
しかしながら減速機１１およびポニーモータ１２は主モ
ータ１０の上部に位置しており、通常の流星Ｑ＝２３０
ｎ’ ／ｎ＋ｉｎクラスのポンプでは、ルーフスラブ８
よりポニーモータ１２上？４まで９ｍ程度もあり、振動
特性上好ましくない。またモータ回りのアクセスエリア
が確保できない等、配置上も多くの問題があった。
ータ１０の上部に位置しており、通常の流星Ｑ＝２３０
ｎ’ ／ｎ＋ｉｎクラスのポンプでは、ルーフスラブ８
よりポニーモータ１２上？４まで９ｍ程度もあり、振動
特性上好ましくない。またモータ回りのアクセスエリア
が確保できない等、配置上も多くの問題があった。
本発明は、このような問題を解決するためになされたも
ので、ポンプおよびその駆動装置の小形化およびポニー
モータおよび減速機の削除を行うことができ、ルーフス
ラブ上部のアクセスエリアの配置の簡素化および振動特
性の向上を図ることのできる高速増殖炉の冷却材循環ポ
ンプを提供しようとするものである。
ので、ポンプおよびその駆動装置の小形化およびポニー
モータおよび減速機の削除を行うことができ、ルーフス
ラブ上部のアクセスエリアの配置の簡素化および振動特
性の向上を図ることのできる高速増殖炉の冷却材循環ポ
ンプを提供しようとするものである。
Ｅ発明の構成］
（問題を解決するための手段）
すなわち、本発明の高速増殖炉の冷却材循環ポンプは駆
動装置によって駆動される回転軸の下端に羽根車が取着
され、かつ前記羽根車の下方に冷却材の吸込口を有し、
上方にこの冷却材の自由液面が形成される立軸ポンプと
、この立軸ポンプの前記吸込口部分に配置されたインデ
ューサ電磁ポンプとからなることを！１″？徴とする。
動装置によって駆動される回転軸の下端に羽根車が取着
され、かつ前記羽根車の下方に冷却材の吸込口を有し、
上方にこの冷却材の自由液面が形成される立軸ポンプと
、この立軸ポンプの前記吸込口部分に配置されたインデ
ューサ電磁ポンプとからなることを！１″？徴とする。
（作用）
本発明の高速増殖炉の冷却材循環ポンプでは、立軸ポン
プの吸込口部分に配置されたインデューサ電磁ポンプを
ブースタポンプとして使用し、液体ナトリウムを昇圧し
、１段目羽根車のＮ Ｐ Ｓ １１を富める。また、原
子炉の事故時等には、このインデューサ電８３ポンプを
、低流量運転用として使用する。
プの吸込口部分に配置されたインデューサ電磁ポンプを
ブースタポンプとして使用し、液体ナトリウムを昇圧し
、１段目羽根車のＮ Ｐ Ｓ １１を富める。また、原
子炉の事故時等には、このインデューサ電８３ポンプを
、低流量運転用として使用する。
したがって、ポンプおよびその駆動装置の小形化および
ポニーモータおよび減速機の削除を行うことができる。
ポニーモータおよび減速機の削除を行うことができる。
（実施例）
以下本発明の高速増殖炉の冷却材循環ポンプの詳細を第
１図および第２図をり照して実施例について説明する。
１図および第２図をり照して実施例について説明する。
なお、第４図および第５図と同一部分には同一符号を付
して重複した説明は省略する。
して重複した説明は省略する。
この実施例の高速増殖炉の冷却材循環ポンプでは、立軸
ポンプ４の下端の吸込口５に、以下に示ずようなインデ
ューサ電磁ポンプ２８が内１臓されている。
ポンプ４の下端の吸込口５に、以下に示ずようなインデ
ューサ電磁ポンプ２８が内１臓されている。
すなわち、冷却ファンおよび可動部がなく管状のダクト
を有し、かつ液体ナトリウムを電磁力で吸引流動させる
機能を有する無冷却タイプのインデューサ電磁ポンプ２
８が、２流路を構成する形で、立軸ポンプ４の吸込口５
に連結されている。
を有し、かつ液体ナトリウムを電磁力で吸引流動させる
機能を有する無冷却タイプのインデューサ電磁ポンプ２
８が、２流路を構成する形で、立軸ポンプ４の吸込口５
に連結されている。
上記構成のこの実施例の循環ポンプでは、中間熱交換器
を出た液体ナトリウムは、インデューサ電磁ポンプ２８
によって昇圧されてから１段目の羽根車２３に到達する
ため、１段目羽根車２３の静圧はインデューサ電磁ポン
プ２８がない場合より、このポンプの吐出圧分だけ高く
なる。またこのインデューサ電磁ポンプ２８は立軸ポン
プ４より低位置に汲置されるので、このポンプの吸引部
でのＮ Ｐ Ｓ Ｎは、立軸ポンプ４の吸込部における
ＮＰＳＨに比べて大きくなる。
を出た液体ナトリウムは、インデューサ電磁ポンプ２８
によって昇圧されてから１段目の羽根車２３に到達する
ため、１段目羽根車２３の静圧はインデューサ電磁ポン
プ２８がない場合より、このポンプの吐出圧分だけ高く
なる。またこのインデューサ電磁ポンプ２８は立軸ポン
プ４より低位置に汲置されるので、このポンプの吸引部
でのＮ Ｐ Ｓ Ｎは、立軸ポンプ４の吸込部における
ＮＰＳＨに比べて大きくなる。
そしてインデューサ電磁ポンプ２８の吐出圧を１０ｍ程
度とすると、実施例の循環ポンプのＮＰＳＨは２４ｍ程
度となり、必要な吐出圧力は７０ ｍとなる。
度とすると、実施例の循環ポンプのＮＰＳＨは２４ｍ程
度となり、必要な吐出圧力は７０ ｍとなる。
従って、ポンプの回転数を約８５８ ｒｐｍにまで高く
することができ、これにより羽根車の径を１，１ｍから
約０．８ｍにまで減少させることができる。また、主ポ
ンプをはじめとする駆動装置を小型１ヒすることができ
る。
することができ、これにより羽根車の径を１，１ｍから
約０．８ｍにまで減少させることができる。また、主ポ
ンプをはじめとする駆動装置を小型１ヒすることができ
る。
さらに、電磁ポンプは一般にｎ械ポンプと比較して、キ
ャビテーションを発生しにくい設計にすることができる
ので、実施例においては、インデューサ電磁ポンプ２８
を通常時ブースタポンプとして使用し、非常時には従来
のポニーモータに代わり、液体ナトリウムを低流量流す
ために使用することができる。
ャビテーションを発生しにくい設計にすることができる
ので、実施例においては、インデューサ電磁ポンプ２８
を通常時ブースタポンプとして使用し、非常時には従来
のポニーモータに代わり、液体ナトリウムを低流量流す
ために使用することができる。
なお、上記実施例ではタンク型原子炉への適用例につい
て説明したが、ループ型炉の１次および２次吐出口の循
環ポンプとしても使用することができる。
て説明したが、ループ型炉の１次および２次吐出口の循
環ポンプとしても使用することができる。
［発明の効果コ
以上述べたように本発明の高速増殖炉の冷却材循環ポン
プでは、ポンプおよびその駆動装置を小形化することか
でき、またポニーモータおよび、或連撮を削除すること
ができる。したがって、ルーフスラブ上部のアクセスエ
リアの配置を簡素化することができ、振動特性も向上さ
せることができる。
プでは、ポンプおよびその駆動装置を小形化することか
でき、またポニーモータおよび、或連撮を削除すること
ができる。したがって、ルーフスラブ上部のアクセスエ
リアの配置を簡素化することができ、振動特性も向上さ
せることができる。
第１図は本発明の高速増殖炉の冷却材循環ポンプの一実
施例のｔＭ略幇遣を示す断面図、第２図は第１図に示す
高速増殖炉の冷却材循環ポンプの概略外形を示す正面図
、第３図はタンク型ＦＢＨの一例を示す説明図、第４図
は従来の立軸ポンプの概ｒｖｒ構造を示す断面図、第５
図は第４図に示す高速増殖炉の冷却材循環ポンプの概略
外形を示す正面図である。 ４・・・・・・・・・・・・・・・立軸ポンプ５・・・
・・・・・・・・・・・・吸込口１０・・・・・・・・
・・・・・・・主モータ１８・・・・・・・・・・・・
・・・自由液面２３．２４・・・・・・羽根車 ２８・・・・・・・・・・・・・・・インデューサ電磁
ポンプ第１図 第２図 第３図 第４７ 第５図
施例のｔＭ略幇遣を示す断面図、第２図は第１図に示す
高速増殖炉の冷却材循環ポンプの概略外形を示す正面図
、第３図はタンク型ＦＢＨの一例を示す説明図、第４図
は従来の立軸ポンプの概ｒｖｒ構造を示す断面図、第５
図は第４図に示す高速増殖炉の冷却材循環ポンプの概略
外形を示す正面図である。 ４・・・・・・・・・・・・・・・立軸ポンプ５・・・
・・・・・・・・・・・・吸込口１０・・・・・・・・
・・・・・・・主モータ１８・・・・・・・・・・・・
・・・自由液面２３．２４・・・・・・羽根車 ２８・・・・・・・・・・・・・・・インデューサ電磁
ポンプ第１図 第２図 第３図 第４７ 第５図
Claims (1)
- （１）駆動装置によって駆動される回転軸の下端に羽根
車が取着され、かつ前記羽根車の下方に冷却材の吸込口
を有し、上方にこの冷却材の自由液面が形成される立軸
ポンプと、この立軸ポンプの前記吸込口部分に配置され
たインデューサ電磁ポンプとからなることを特徴とする
高速増殖炉の冷却材循環ポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62074434A JPS63241497A (ja) | 1987-03-30 | 1987-03-30 | 高速増殖炉の冷却材循環ポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62074434A JPS63241497A (ja) | 1987-03-30 | 1987-03-30 | 高速増殖炉の冷却材循環ポンプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63241497A true JPS63241497A (ja) | 1988-10-06 |
Family
ID=13547109
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62074434A Pending JPS63241497A (ja) | 1987-03-30 | 1987-03-30 | 高速増殖炉の冷却材循環ポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63241497A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2681976A1 (fr) * | 1991-10-01 | 1993-04-02 | Toshiba Kk | Reacteur rapide refroidi au sodium. |
| RU2473984C1 (ru) * | 2011-05-12 | 2013-01-27 | Открытое акционерное общество "Центральное конструкторское бюро машиностроения" | Реакторная установка |
-
1987
- 1987-03-30 JP JP62074434A patent/JPS63241497A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2681976A1 (fr) * | 1991-10-01 | 1993-04-02 | Toshiba Kk | Reacteur rapide refroidi au sodium. |
| RU2473984C1 (ru) * | 2011-05-12 | 2013-01-27 | Открытое акционерное общество "Центральное конструкторское бюро машиностроения" | Реакторная установка |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2794178B2 (ja) | 圧縮装置 | |
| EP0351488B1 (en) | Canned pump having a high inertia flywheel | |
| US20040123614A1 (en) | Centrifugal liquid pump with perimeter magnetic drive | |
| US4084924A (en) | Pump-motor assemblage for circulating a coolant | |
| CN116505678A (zh) | 电机、推进系统和飞行器 | |
| JPH0571492A (ja) | ハイブリツドポンプ | |
| JP4238776B2 (ja) | 冷却装置 | |
| JPS61118595A (ja) | 水中用ポンプの冷却装置 | |
| US3431860A (en) | Centrifugal pump of the free surface type | |
| CN115076133A (zh) | 一种串联风扇 | |
| CN209385366U (zh) | 一种氦气风机 | |
| US20240392598A1 (en) | Pool cleaning robot | |
| JPS6346279B2 (ja) | ||
| CN220910051U (zh) | 磁悬浮离心风机用高速转子结构 | |
| CN218041081U (zh) | 一种外部强制风冷结构无刷励磁同步电动机 | |
| JP2895315B2 (ja) | インターナルポンプ | |
| CN218325336U (zh) | 一种水冷盘式稀土永磁电机驱动的离心泵机组 | |
| CN115539405A (zh) | 一种干潜两用双吸泵 | |
| CN221921132U (zh) | 一种气垫船散热装置 | |
| JPH0216181Y2 (ja) | ||
| JPS6351861A (ja) | ジエツト噴流装置 | |
| JPH0543878B2 (ja) | ||
| JPH0118345B2 (ja) | ||
| US3351022A (en) | Fluid pump | |
| JPS61116091A (ja) | 原子炉内蔵型の循環ポンプ |