JPS63247582A - 一酸化炭素の深冷分離方法 - Google Patents
一酸化炭素の深冷分離方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、一酸化炭素と水素とを１成分とする混合ガ
スから一酸化炭素を分離する一酸化炭素の深冷分離装置
に関するものである。
スから一酸化炭素を分離する一酸化炭素の深冷分離装置
に関するものである。
（従来技術）
まず、従来の処理方法を第７図によって説明する。原料
ガスは通常一酸化炭素が３０〜７０％、メタンなどの炭
化水素が数％以下、炭酸ガスおよび水分が微澄含まれて
おり、２０〜５０ ｋ（１／ Ｃｍ２９の圧力で分離プ
ロセスに供給される。供給された原料ガスはそのまま、
または５℃程度にまで冷却された後、吸着精製器１へ導
かれ、ここでガス中の水分および炭酸ガスが吸着除去さ
れる。
ガスは通常一酸化炭素が３０〜７０％、メタンなどの炭
化水素が数％以下、炭酸ガスおよび水分が微澄含まれて
おり、２０〜５０ ｋ（１／ Ｃｍ２９の圧力で分離プ
ロセスに供給される。供給された原料ガスはそのまま、
または５℃程度にまで冷却された後、吸着精製器１へ導
かれ、ここでガス中の水分および炭酸ガスが吸着除去さ
れる。
精製された原料ガスは、導管２１を通してコールドボッ
クス１８中に設けられた深冷部に送られる。導管２１か
らのガスは主熱交換器４に導かれ、ここでその液化温度
（圧力および組成によって変る）付近まで冷却される。
クス１８中に設けられた深冷部に送られる。導管２１か
らのガスは主熱交換器４に導かれ、ここでその液化温度
（圧力および組成によって変る）付近まで冷却される。
なお、冷却を助けるために、冷凍磯３が付設されること
もある。
もある。
液化温度まで冷却された原料ガスは、導管２２を通して
蒸溜塔６の底部に設けられた凝縮−蒸発器１３に導かれ
、ここで原料ガス中の一酸化炭素の一部は液化する。つ
いで気−液分離器７で液化留分を除去された後、ガスは
導管２３を通して窒素冷却器９に導かれ、減圧下の液体
窒素により−１９０〜−２００°Ｃまで冷却され、ガス
中に含有される一酸化炭素の大部分は液化される。そし
て気−液分離器１０に送られて液化留分を除去された後
、その大部分が水素であるガス留分は導管２４を通して
液体ＣＯ過冷却器１２から主熱交換器４に送られ、主熱
交換器４において加熱されて系外に排出される。この水
素ガス中には一酸化炭素が７〜１０％含有されており、
この一酸化炭素は無駄に廃棄されることになる。また上
記水素ガスの濃度をできるだけ高めるため、窒素冷却器
９での充分な冷却が必要であり、ここで大酒の液体窒素
が必要となる。
蒸溜塔６の底部に設けられた凝縮−蒸発器１３に導かれ
、ここで原料ガス中の一酸化炭素の一部は液化する。つ
いで気−液分離器７で液化留分を除去された後、ガスは
導管２３を通して窒素冷却器９に導かれ、減圧下の液体
窒素により−１９０〜−２００°Ｃまで冷却され、ガス
中に含有される一酸化炭素の大部分は液化される。そし
て気−液分離器１０に送られて液化留分を除去された後
、その大部分が水素であるガス留分は導管２４を通して
液体ＣＯ過冷却器１２から主熱交換器４に送られ、主熱
交換器４において加熱されて系外に排出される。この水
素ガス中には一酸化炭素が７〜１０％含有されており、
この一酸化炭素は無駄に廃棄されることになる。また上
記水素ガスの濃度をできるだけ高めるため、窒素冷却器
９での充分な冷却が必要であり、ここで大酒の液体窒素
が必要となる。
上記気−液分Ｉｌｌ器７で分離された液化留分は、導管
２５を通して液体ＣＯ過冷却器１２に送られて冷却され
た後、２〜３ｋｌｊ／Ｃｍ’ （ｌまで減圧され、気−
液分離器８に入り、ここで液中に１〜３％の割合で溶解
していた水素弁を放出した後、蒸溜塔６に入る。蒸溜塔
６の操作圧力は通常、大気圧よりもわずかに高い０．１
〜０．３ｋｇ／Ｃｍ２ｇである。
２５を通して液体ＣＯ過冷却器１２に送られて冷却され
た後、２〜３ｋｌｊ／Ｃｍ’ （ｌまで減圧され、気−
液分離器８に入り、ここで液中に１〜３％の割合で溶解
していた水素弁を放出した後、蒸溜塔６に入る。蒸溜塔
６の操作圧力は通常、大気圧よりもわずかに高い０．１
〜０．３ｋｇ／Ｃｍ２ｇである。
また気−液分離器１０の液化留分は同様に減圧され、気
−液分離器１１で水素を放出した後、蒸溜塔６へ入る。
−液分離器１１で水素を放出した後、蒸溜塔６へ入る。
気−液分離器８および１１より排出されるフラッシュガ
スは、約０．２ｋＯ／ｃｍ２ａまで減圧された後導管２
６で合流し、液体ＣＯ過冷却器１２、主熱交換器４を通
って加熱された後、系外へ廃ガスとして排出される。
スは、約０．２ｋＯ／ｃｍ２ａまで減圧された後導管２
６で合流し、液体ＣＯ過冷却器１２、主熱交換器４を通
って加熱された後、系外へ廃ガスとして排出される。
蒸溜塔６へ導かれた液化留分はここで精製され、頂部か
らは高純度の一酸化炭素が導管２７を通して取出され、
また底部からはメタンを含有する液体一酸化炭素が導管
２８を通して排出され、これらのガスおよび液体はそれ
ぞれ主熱交換器４で加熱され、前者は製品一酸化炭素と
して、また後者はメタンリッチガスとして系外へ排出さ
れる。
らは高純度の一酸化炭素が導管２７を通して取出され、
また底部からはメタンを含有する液体一酸化炭素が導管
２８を通して排出され、これらのガスおよび液体はそれ
ぞれ主熱交換器４で加熱され、前者は製品一酸化炭素と
して、また後者はメタンリッチガスとして系外へ排出さ
れる。
装置全体の冷却は、併設された窒素循環サイクルによっ
て行なわれる。すなわち、循環窒素ガスはまず圧縮機１
４で５〜２５ ｋｏ／ ｃｍ２ ｇまで圧縮された後、
第１窒素熱交換器１５により−１００〜−１５０℃まで
冷却されて導管３１を通して送り出され、その一部はｗ
ＩＩ１１６ａを通って断熱的に膨脹し、−１８０〜−１
９５℃程度まで温度が低下して第２窒素熱交換器１６に
送られる。そして導管３１から第２窒素熱交換器１６に
送られた残部の高圧窒素を冷却液化する。液化された残
部の窒素ガスは膨脹弁５を通って窒素冷却ｉａ９に供給
される。
て行なわれる。すなわち、循環窒素ガスはまず圧縮機１
４で５〜２５ ｋｏ／ ｃｍ２ ｇまで圧縮された後、
第１窒素熱交換器１５により−１００〜−１５０℃まで
冷却されて導管３１を通して送り出され、その一部はｗ
ＩＩ１１６ａを通って断熱的に膨脹し、−１８０〜−１
９５℃程度まで温度が低下して第２窒素熱交換器１６に
送られる。そして導管３１から第２窒素熱交換器１６に
送られた残部の高圧窒素を冷却液化する。液化された残
部の窒素ガスは膨脹弁５を通って窒素冷却ｉａ９に供給
される。
窒素冷却器９は通常減圧下で操作され、液体窒素は−１
９５〜−２００℃で蒸発する。この蒸発窒素は導管３３
を通って液体ＣＯ過冷却器１２に送られ、ついで第１窒
素熱交換器１５を通って加熱され、真空ブロワ１７によ
り昇圧され、低圧の窒素と合流した後、圧縮ｆ！ｊ、１
４へ導かれ、循環する。
９５〜−２００℃で蒸発する。この蒸発窒素は導管３３
を通って液体ＣＯ過冷却器１２に送られ、ついで第１窒
素熱交換器１５を通って加熱され、真空ブロワ１７によ
り昇圧され、低圧の窒素と合流した後、圧縮ｆ！ｊ、１
４へ導かれ、循環する。
これらの装置全体を冷却するのに必要な全寒冷量は、主
熱交換器４および第１窒素熱交換器１５の高温端におけ
る人熱く系へ入ってくる全ガスの保有熱漬）と出熱（系
外へ排出する全ガスの保有熱量）の差と、コールドボッ
クス１８を通って系内へ侵入する熱暑の和に等しく、こ
れらの熱は冷凍１１３および膨脹ｆｉ１６ａにより糸外
へ取出されている。
熱交換器４および第１窒素熱交換器１５の高温端におけ
る人熱く系へ入ってくる全ガスの保有熱漬）と出熱（系
外へ排出する全ガスの保有熱量）の差と、コールドボッ
クス１８を通って系内へ侵入する熱暑の和に等しく、こ
れらの熱は冷凍１１３および膨脹ｆｉ１６ａにより糸外
へ取出されている。
熱交換器の高温端における出入熱差は高温端における温
度、温度差および圧力差と組成によって変るジュール・
トムソン効果によって変り、またコールドボックス１８
からの熱侵入量はコールドボックス１８の断熱方式によ
って変ってくる。
度、温度差および圧力差と組成によって変るジュール・
トムソン効果によって変り、またコールドボックス１８
からの熱侵入量はコールドボックス１８の断熱方式によ
って変ってくる。
上記方法では、深冷部における冷却を充分に行なうため
に液体窒素用の膨１［を具備しており、このため装置が
複雑で高価になるという問題がある。
に液体窒素用の膨１［を具備しており、このため装置が
複雑で高価になるという問題がある。
（発明の目的）
この発明はこのような従来の欠点を解消するためになさ
れたものであり、深冷部に膨ｉ機を使用せず、したがっ
て簡単な装置で一酸化炭素を高収率で分離、精製するこ
とができる深冷分離方法を提供するものである。
れたものであり、深冷部に膨ｉ機を使用せず、したがっ
て簡単な装置で一酸化炭素を高収率で分離、精製するこ
とができる深冷分離方法を提供するものである。
（発明の構成）
この発明は、一酸化炭素と水素とを主成分とする混合ガ
スより一酸化炭素を回収する深冷分離方法であって、吸
着精製器で原料ガス中の二酸化炭素および水分を除去し
た後、原料ガスを気体膜分離器へ導き、ここで水素ガス
を除去することにより一酸化炭素の濃度を高め、このガ
スを深冷部へ供給して深冷分離を行なうようにしたもの
である。
スより一酸化炭素を回収する深冷分離方法であって、吸
着精製器で原料ガス中の二酸化炭素および水分を除去し
た後、原料ガスを気体膜分離器へ導き、ここで水素ガス
を除去することにより一酸化炭素の濃度を高め、このガ
スを深冷部へ供給して深冷分離を行なうようにしたもの
である。
上記深冷部へ供給されたガスをその中に含まれる一酸化
炭木のジュール・トムソン膨脹による寒冷、冷凍機より
供給される寒冷および液体窒素の供給により補助的に供
給される寒冷により冷却、分離精製することができる。
炭木のジュール・トムソン膨脹による寒冷、冷凍機より
供給される寒冷および液体窒素の供給により補助的に供
給される寒冷により冷却、分離精製することができる。
上記構成では、混合ガス中の水素ガスを予め気体膜分離
器で除去して、深冷分離を行うようにしており、深冷分
離の段階では水素の除去はわずかな吊となるために、深
冷設備が簡単になり、また水素の除去に伴う一酸化炭素
の随伴も少なく、一酸化炭素の収率を向上させることが
できる。
器で除去して、深冷分離を行うようにしており、深冷分
離の段階では水素の除去はわずかな吊となるために、深
冷設備が簡単になり、また水素の除去に伴う一酸化炭素
の随伴も少なく、一酸化炭素の収率を向上させることが
できる。
（実施例）
第１図において、原料ガスは、その圧力が従来プロセス
よりも相対的に低い１０ｋａ／ｃｍ２ ｇ以上で供給さ
れることを除いては、上記第７図に示す従来法と同様の
ものを用いる。また吸着精製器で炭酸ガスおよび水分が
除去される点も上記従来法と同じである。
よりも相対的に低い１０ｋａ／ｃｍ２ ｇ以上で供給さ
れることを除いては、上記第７図に示す従来法と同様の
ものを用いる。また吸着精製器で炭酸ガスおよび水分が
除去される点も上記従来法と同じである。
この発明では気体膜分離器２を使用し、吸着精製器１を
出た原料ガスは気体膜分離器２へ導かれるようにしてい
る。気体膜分離器２は原料ガス中の水素を選択的に透過
し、これを水素リッチガスと粗ＣＯガスに分離する。気
体膜としては、酢酸セルロース系、ポリイミド系、ポリ
スルホン系、多孔質ガラスなど数多くのものが知られて
いるが、これらのいずれも適用可能であり、また膜形式
も中空糸形、平膜形などいずれの形式であっても適用可
能である。気体膜分離器２は、その透過した水素リッチ
ガスが、水素純度９５％以上、圧力は吸＠精製器１の加
熱再生に必要な圧力以上に保持されるように操業される
。
出た原料ガスは気体膜分離器２へ導かれるようにしてい
る。気体膜分離器２は原料ガス中の水素を選択的に透過
し、これを水素リッチガスと粗ＣＯガスに分離する。気
体膜としては、酢酸セルロース系、ポリイミド系、ポリ
スルホン系、多孔質ガラスなど数多くのものが知られて
いるが、これらのいずれも適用可能であり、また膜形式
も中空糸形、平膜形などいずれの形式であっても適用可
能である。気体膜分離器２は、その透過した水素リッチ
ガスが、水素純度９５％以上、圧力は吸＠精製器１の加
熱再生に必要な圧力以上に保持されるように操業される
。
非透過側の粗ＣＯガス中の一酸化炭素濃度は、原料ガス
中の一酸化炭素濃度によっても変るが、８０％以上を維
持するように操業されることが好ましい。その調整は透
過ガス側の圧力調整によって行なう。
中の一酸化炭素濃度によっても変るが、８０％以上を維
持するように操業されることが好ましい。その調整は透
過ガス側の圧力調整によって行なう。
第４図に示すように、−ｍ化炭素の圧力の上昇に伴って
ジュール・トムソン効果も上界し、また第５図に示すよ
うに原料ガス中のＣＯ濃度の上昇に伴ってジュール・ト
ムソン効果も向上するので、粗ＣＯガス中のＣＯガス分
圧を向上させることが好ましい。また第６図に示すよう
に、ＣＯガスの温度が高いほどジュール・トムソン効果
が小さいことがわかる。
ジュール・トムソン効果も上界し、また第５図に示すよ
うに原料ガス中のＣＯ濃度の上昇に伴ってジュール・ト
ムソン効果も向上するので、粗ＣＯガス中のＣＯガス分
圧を向上させることが好ましい。また第６図に示すよう
に、ＣＯガスの温度が高いほどジュール・トムソン効果
が小さいことがわかる。
粗ＣＯガスは主熱交換器４によりその液化開始温度付近
まで冷却された後、蒸溜塔６の底部に設けられた凝縮蒸
発器１３に導かれ、ここで一酸化炭素の大部分は液化す
る。そして気−液分離器７で液留分を分離された後、ガ
スは窒素冷却器９に送られてさらに冷却され、一酸化炭
素の大部分は液化する。ついで気−液分離器１０で液留
分を除去されたガスは導管２４を通して送られ、液体Ｃ
Ｏ過冷却器１２、主熱交換器４を通って系外へ排出され
る。
まで冷却された後、蒸溜塔６の底部に設けられた凝縮蒸
発器１３に導かれ、ここで一酸化炭素の大部分は液化す
る。そして気−液分離器７で液留分を分離された後、ガ
スは窒素冷却器９に送られてさらに冷却され、一酸化炭
素の大部分は液化する。ついで気−液分離器１０で液留
分を除去されたガスは導管２４を通して送られ、液体Ｃ
Ｏ過冷却器１２、主熱交換器４を通って系外へ排出され
る。
なお、上記窒素冷却器９に送られるガスは、予め気体膜
分離器２を通して水素が除去されているため、窒素冷却
器９中での冷却では、従来法におけるような大量の液体
窒素の使用は必要ではない。
分離器２を通して水素が除去されているため、窒素冷却
器９中での冷却では、従来法におけるような大量の液体
窒素の使用は必要ではない。
上記気体膜分離器７で分離された液化一酸化炭素は、液
体ＣＯ過冷却器１２を通って冷却された後、２〜３ ｋ
ｇ／ ｃｏ＋２ ｇまで減圧されて気−液分離器８に入
り、水素弁を放出した後、蒸溜塔６に入る。また気−液
分離器１０で分離された液留分は気−液分離器１１を通
され、ここで水素を放出した後、蒸溜塔６に入る。蒸溜
塔６に導かれた液化留分（液体Ｃｏ）は、ここで精製さ
れ、すなわち上記液体ＣＯに対して塔内を上昇してくる
メタンを含有する一酸化炭素ガスが接触し、メタン分は
液中に溶解し、ガスは高純度に精製される。そして頂部
からは高純度の一酸化炭素、底部からはメタンを含有す
る液体一酸化炭素として排出され、これらのガスおよび
液体はそれぞれ主熱交換器４で加熱され、前者は製品一
酸化炭素として、また後者はメタンリッチガスとして系
外に排出される。
体ＣＯ過冷却器１２を通って冷却された後、２〜３ ｋ
ｇ／ ｃｏ＋２ ｇまで減圧されて気−液分離器８に入
り、水素弁を放出した後、蒸溜塔６に入る。また気−液
分離器１０で分離された液留分は気−液分離器１１を通
され、ここで水素を放出した後、蒸溜塔６に入る。蒸溜
塔６に導かれた液化留分（液体Ｃｏ）は、ここで精製さ
れ、すなわち上記液体ＣＯに対して塔内を上昇してくる
メタンを含有する一酸化炭素ガスが接触し、メタン分は
液中に溶解し、ガスは高純度に精製される。そして頂部
からは高純度の一酸化炭素、底部からはメタンを含有す
る液体一酸化炭素として排出され、これらのガスおよび
液体はそれぞれ主熱交換器４で加熱され、前者は製品一
酸化炭素として、また後者はメタンリッチガスとして系
外に排出される。
装置全体の冷却は、原料ガスの減圧によるジュール・ト
ムソン効果、冷凍機３および膨脹弁１４を通って窒素冷
却器９へ供給される液体窒素により行なわれる。この液
体窒素は、不足する寒冷を補うためのわずかなはだけ供
給される。
ムソン効果、冷凍機３および膨脹弁１４を通って窒素冷
却器９へ供給される液体窒素により行なわれる。この液
体窒素は、不足する寒冷を補うためのわずかなはだけ供
給される。
なお、原料ガス圧が充分高く、装置容量が大きく、しか
もコールドボックス１８が積層真空断熱方式を用いるな
どで断熱性能が充分高い場合には液体窒素の供給を必要
としない場合もある。この場合には、液体窒素は装置の
起動時にのみ供給し、定常運転時には供給を停止する。
もコールドボックス１８が積層真空断熱方式を用いるな
どで断熱性能が充分高い場合には液体窒素の供給を必要
としない場合もある。この場合には、液体窒素は装置の
起動時にのみ供給し、定常運転時には供給を停止する。
この場合、窒素冷却器９および気−液分離器１０．１１
の各機器は実質的にその機能を停止するが、とくに高純
度の一酸化炭素を要求される場合以外は、とくに支障は
ない。
の各機器は実質的にその機能を停止するが、とくに高純
度の一酸化炭素を要求される場合以外は、とくに支障は
ない。
また高純度一酸化炭素を要求される場合には、第２図に
示すＳ！置を用いればよい。同図において、気−液分離
器９の液化留分は導管２９を通して窒素冷却器９に送る
ようにしている。すなわら、気−液分離器８の圧力は２
〜３ ｋｇ／ ｃｍ２ ｇであり、この底部から出る液
体一酸化炭素の一部を液体窒素の供給が停止された窒素
冷却器９に、はぼ大気圧まで減圧して供給する。一酸化
炭素の沸点は液体窒素のそれよりもわずかに（例えば、
３．８℃）高いだけであり、還流液を作るのに充分低い
蒸発温度を有している。
示すＳ！置を用いればよい。同図において、気−液分離
器９の液化留分は導管２９を通して窒素冷却器９に送る
ようにしている。すなわら、気−液分離器８の圧力は２
〜３ ｋｇ／ ｃｍ２ ｇであり、この底部から出る液
体一酸化炭素の一部を液体窒素の供給が停止された窒素
冷却器９に、はぼ大気圧まで減圧して供給する。一酸化
炭素の沸点は液体窒素のそれよりもわずかに（例えば、
３．８℃）高いだけであり、還流液を作るのに充分低い
蒸発温度を有している。
窒素冷却器９で蒸発した一酸化炭素は蒸溜塔６の頂部よ
り排出される高純度一酸化炭素と合流し、回収される。
り排出される高純度一酸化炭素と合流し、回収される。
なお、窒素冷却器９でより充分な熱交換をさせる必要が
ある場合（原料ガス中のメタン濃度が相対的に高い場合
）には蒸溜塔６の圧力を０．２〜０．３ｋｇ／ｃｍ２高
く保つか、あるいは窒素ガスの排出ラインに真空ブロワ
を設け、窒素冷却器９に液体一酸化炭素が供給されたと
きは、真空ブロワを稼働させ、窒素冷却器内を大気圧以
下に保ち、熱交換量を増強させるなどの方法も採用可能
である。
ある場合（原料ガス中のメタン濃度が相対的に高い場合
）には蒸溜塔６の圧力を０．２〜０．３ｋｇ／ｃｍ２高
く保つか、あるいは窒素ガスの排出ラインに真空ブロワ
を設け、窒素冷却器９に液体一酸化炭素が供給されたと
きは、真空ブロワを稼働させ、窒素冷却器内を大気圧以
下に保ち、熱交換量を増強させるなどの方法も採用可能
である。
また、第３図に示すように、窒素冷却器９で蒸発した一
酸化炭素を導管２９を通して系外に導き、真空ブロワ１
９で大気圧以下に減圧することにより窒素冷部器９内で
の蒸発温度を低下させ、これによって冷却をより効果的
に行うようにすれば、一酸化炭素の収率を向上させるこ
とができる。
酸化炭素を導管２９を通して系外に導き、真空ブロワ１
９で大気圧以下に減圧することにより窒素冷部器９内で
の蒸発温度を低下させ、これによって冷却をより効果的
に行うようにすれば、一酸化炭素の収率を向上させるこ
とができる。
（発明の効果）
以上説明したように、この発明では気体膜分岨器を利用
して予め水素を除去して深冷処理を行うようにしており
、このため深冷部に膨服機を使用する必要はなく、装置
を簡単にすることができるとともに、一酸化炭素の収率
を向上させることができる。
して予め水素を除去して深冷処理を行うようにしており
、このため深冷部に膨服機を使用する必要はなく、装置
を簡単にすることができるとともに、一酸化炭素の収率
を向上させることができる。
第１図はこの発明の実施例を示す装置の全体配置図、第
２図は他の実施例を示す装置の部分配置図、第３図はさ
らに別の実施例を示す部分配置図、第４図はジュール・
トムソン効果と圧力との関係図、第５図はジュール・ト
ムソン効果とＣＯｘ度との関係図、第６図はジュール・
トムソン効果と温度との関係図、第７図は従来の深冷分
画装置の全体配置図である。 １・・・吸着精製器、２・・・気体膜分離鼎、３・・・
冷凍機、４・・・主熱交換器、５・・・膨脹弁、６・・
・蒸溜塔、７．８．１０．１１・・・気−液分離器、９
・・・窒素冷却器、１２・・・液体ＣＯ過冷却器、１３
・・・凝縮蒸発器。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所代 理 人
弁理士 小谷悦司同 弁
理士 長１）正向 弁理士 板谷康
夫第 ４ 図 第 ６ 図 第 ５ 図
２図は他の実施例を示す装置の部分配置図、第３図はさ
らに別の実施例を示す部分配置図、第４図はジュール・
トムソン効果と圧力との関係図、第５図はジュール・ト
ムソン効果とＣＯｘ度との関係図、第６図はジュール・
トムソン効果と温度との関係図、第７図は従来の深冷分
画装置の全体配置図である。 １・・・吸着精製器、２・・・気体膜分離鼎、３・・・
冷凍機、４・・・主熱交換器、５・・・膨脹弁、６・・
・蒸溜塔、７．８．１０．１１・・・気−液分離器、９
・・・窒素冷却器、１２・・・液体ＣＯ過冷却器、１３
・・・凝縮蒸発器。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所代 理 人
弁理士 小谷悦司同 弁
理士 長１）正向 弁理士 板谷康
夫第 ４ 図 第 ６ 図 第 ５ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、一酸化炭素と水素とを主成分とする混合ガスより一
酸化炭素を回収する深冷分離方法であつて、吸着精製器
で原料ガス中の二酸化炭素および水分を除去した後、原
料ガスを気体膜分離器へ導き、ここで水素ガスを除去す
ることにより一酸化炭素の濃度を高め、このガスを深冷
部へ供給して深冷分離を行なうことを特徴とする一酸化
炭素の深冷分離方法。 ２、深冷部へ供給されたガスをその中に含まれる一酸化
炭素のジュール・トムソン膨脹による寒冷、冷凍機より
供給される寒冷および液体窒素の供給により補助的に供
給される寒冷により冷却、分離精製することを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載の一酸化炭素の深冷分離方
法。 ３、深冷部で生じた液体一酸化炭素の一部を窒素冷却器
へ供給して蒸発させることにより処理ガスを冷却するこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の一酸化炭素
の深冷分離方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62080330A JPS63247582A (ja) | 1987-03-31 | 1987-03-31 | 一酸化炭素の深冷分離方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62080330A JPS63247582A (ja) | 1987-03-31 | 1987-03-31 | 一酸化炭素の深冷分離方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63247582A true JPS63247582A (ja) | 1988-10-14 |
Family
ID=13715242
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62080330A Pending JPS63247582A (ja) | 1987-03-31 | 1987-03-31 | 一酸化炭素の深冷分離方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63247582A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6161397A (en) * | 1998-08-12 | 2000-12-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Integrated cryogenic and non-cryogenic gas mixture separation |
| US6568206B2 (en) | 2001-07-18 | 2003-05-27 | Air Products And Chemicals, Inc. | Cryogenic hydrogen and carbon monoxide production with membrane permeate expander |
| EP1762294A2 (en) | 2005-09-07 | 2007-03-14 | The Boc Group, Inc. | Gas purification |
| CN106931722A (zh) * | 2017-04-25 | 2017-07-07 | 浙江大学 | 一种合成气组分分离与回收装置及方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5990613A (ja) * | 1982-07-29 | 1984-05-25 | リンデ・アクチエンゲゼルシヤフト | ガス混合物の分離方法及び装置 |
| JPS59215576A (ja) * | 1983-05-19 | 1984-12-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 転炉ガスからｃｏガスを回収する方法 |
-
1987
- 1987-03-31 JP JP62080330A patent/JPS63247582A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5990613A (ja) * | 1982-07-29 | 1984-05-25 | リンデ・アクチエンゲゼルシヤフト | ガス混合物の分離方法及び装置 |
| JPS59215576A (ja) * | 1983-05-19 | 1984-12-05 | 株式会社神戸製鋼所 | 転炉ガスからｃｏガスを回収する方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6161397A (en) * | 1998-08-12 | 2000-12-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Integrated cryogenic and non-cryogenic gas mixture separation |
| US6568206B2 (en) | 2001-07-18 | 2003-05-27 | Air Products And Chemicals, Inc. | Cryogenic hydrogen and carbon monoxide production with membrane permeate expander |
| EP1762294A2 (en) | 2005-09-07 | 2007-03-14 | The Boc Group, Inc. | Gas purification |
| CN106931722A (zh) * | 2017-04-25 | 2017-07-07 | 浙江大学 | 一种合成气组分分离与回收装置及方法 |
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