JPS63247700A - 放射性物質を含むリン酸トリアルキルの固化処理方法及び装置 - Google Patents
放射性物質を含むリン酸トリアルキルの固化処理方法及び装置Info
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- JPS63247700A JPS63247700A JP8096087A JP8096087A JPS63247700A JP S63247700 A JPS63247700 A JP S63247700A JP 8096087 A JP8096087 A JP 8096087A JP 8096087 A JP8096087 A JP 8096087A JP S63247700 A JPS63247700 A JP S63247700A
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- solidifying
- phosphate
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は放射性物質を含む有機溶媒（以下、単に溶媒と
称す）の固化処理方法に係り、特にリン酸アルキル溶媒
の固化処理に好適な溶媒の固化処理方法及び固化処理装
置に関する。
称す）の固化処理方法に係り、特にリン酸アルキル溶媒
の固化処理に好適な溶媒の固化処理方法及び固化処理装
置に関する。
例えば使用済原子燃料の再処理工程ブラウン及びプルト
ニウムの抽出に用いられるリン酸トリアルキル系の抽出
溶媒であるリン酸トリブチル（以下、ＴＢＰと称す）は
ドデカンやケロセンで希釈されているが、硝酸等の化学
的作用及び放射線分解により劣化し、何回かの再生使用
の後、廃棄物として処理される。この際、希釈剤とＴＢ
Ｐは分離され、希釈剤は焼却処理されるがＴＢＰについ
ては液体のまま貯蔵されていることが多い、しがし、液
体のままでの貯蔵は廃溶媒中に含まれる放射能が比較的
高いことから、漏出の可能性及び化学的安定性の観点か
ら望ましくない、これらの点を改善するため、様々の固
化方法が試みられている。ポリ塩化ビニル等のプラスチ
ックと混合して固化する方法、例えば特開昭５０−１５
９９８号公報記載の方法は簡便であるが、ＴＢＰ自体の
化学形態は変化しないため化学的安定性に問題が残り、
しかもプラスチックを添加した分だけ、ＴＢＰのまま貯
蔵するのに比べて増容となり、貯蔵スペース上の問題を
生じる。
ニウムの抽出に用いられるリン酸トリアルキル系の抽出
溶媒であるリン酸トリブチル（以下、ＴＢＰと称す）は
ドデカンやケロセンで希釈されているが、硝酸等の化学
的作用及び放射線分解により劣化し、何回かの再生使用
の後、廃棄物として処理される。この際、希釈剤とＴＢ
Ｐは分離され、希釈剤は焼却処理されるがＴＢＰについ
ては液体のまま貯蔵されていることが多い、しがし、液
体のままでの貯蔵は廃溶媒中に含まれる放射能が比較的
高いことから、漏出の可能性及び化学的安定性の観点か
ら望ましくない、これらの点を改善するため、様々の固
化方法が試みられている。ポリ塩化ビニル等のプラスチ
ックと混合して固化する方法、例えば特開昭５０−１５
９９８号公報記載の方法は簡便であるが、ＴＢＰ自体の
化学形態は変化しないため化学的安定性に問題が残り、
しかもプラスチックを添加した分だけ、ＴＢＰのまま貯
蔵するのに比べて増容となり、貯蔵スペース上の問題を
生じる。
上記従来技術はリン酸トリアルキルを化学的に安定な形
態に変換する点について配慮されておらず、また減容率
（減容比）についても問題があった。
態に変換する点について配慮されておらず、また減容率
（減容比）についても問題があった。
本発明の目的はリン酸トリアルキル溶媒を化学的に安定
な形態に変換して減容率の高い固化体とすることにある
。
な形態に変換して減容率の高い固化体とすることにある
。
上記目的は、放射性物質を含むリン酸トリアルキルを固
化処理する方法において、リン酸トリアルキルを加水分
解することによってリン酸ジアルキル、リン酸モノアル
キル又はそれらの混合物に変換し、かつこれをガラス形
成剤の存在下においてガラス形成温度に加熱することに
より達成される。
化処理する方法において、リン酸トリアルキルを加水分
解することによってリン酸ジアルキル、リン酸モノアル
キル又はそれらの混合物に変換し、かつこれをガラス形
成剤の存在下においてガラス形成温度に加熱することに
より達成される。
ＴＢＰの場合を例にとると、これは沸点２８９℃の（Ｃ
ＨａＣＨ２ＣＨ２ＣＨ２０）ｇＰｏ の分子式を持つ有
機化合物である。これを安定な固体にするにはＣとＨを
分解により除去し、リン酸塩とすることが考え得る。し
かし、このような処理をするには高温での加熱処理が必
要であるが、ＴＢＰは沸点以上になると蒸発し、気体の
形で分解されて酸化リンまたはリン酸塩の微粒子となり
、装置の目詰り等を生じる。また、酸化リンは金属材料
やセラミック材料に対して強い腐食性を持つため飛散し
た酸化リンによる材料腐食も問題となる。
ＨａＣＨ２ＣＨ２ＣＨ２０）ｇＰｏ の分子式を持つ有
機化合物である。これを安定な固体にするにはＣとＨを
分解により除去し、リン酸塩とすることが考え得る。し
かし、このような処理をするには高温での加熱処理が必
要であるが、ＴＢＰは沸点以上になると蒸発し、気体の
形で分解されて酸化リンまたはリン酸塩の微粒子となり
、装置の目詰り等を生じる。また、酸化リンは金属材料
やセラミック材料に対して強い腐食性を持つため飛散し
た酸化リンによる材料腐食も問題となる。
このような困難を除去するためにはＴＢＰの蒸発を抑制
する必要がある。
する必要がある。
一方、ＴＢＰは硝酸、過酸化水素等の酸化剤を含む水溶
液中で加水分解を受け、順次リン酸ジブチル（以下、Ｄ
ＢＰと称す）、リン酸モノブチル（以下、ＭＢＰと称す
）からリン酸へと変化する。
液中で加水分解を受け、順次リン酸ジブチル（以下、Ｄ
ＢＰと称す）、リン酸モノブチル（以下、ＭＢＰと称す
）からリン酸へと変化する。
第２図に３Ｎ−硝酸溶液中における９０℃での加水分解
の時間変化を示す、ＴＢＰがほぼ完全に分解した時点に
おいてはＤＢＰ、ＭＢＰ及びリン酸の混合物である。Ｄ
ＢＰとＭＢＰはＴＢＰと異り分子構造が不安定なため、
高温では容易に分解する。そこで、ＴＢＰを加水分解し
てＤＢＰ、ＭＢＰ及びリン酸にしてから高温で処理する
とＴＢＰの蒸発を大幅に抑制できる。ＤＢＰではＴＢＰ
に比べて蒸発は１／１００程度におさえることができ、
ＭＢＰではもつと少なくなる。加水分解はＴＢＰが水に
２００ｐｐｍ程度しか溶解しないため、ＴＢＰを酸化剤
を含む水溶液中に懸濁させるか、ＴＢＰ中に水と酸化剤
を混合して加熱することによって達成できる。酸化剤と
しては硝酸、酸素、オゾン過マンガン酸カリウム、過塩
素酸、過酸化水素及び二酸化マンガン、酸化セリウム等
を用いることができる。ＴＢＰの加水分解速度を高める
ためにはできるだけ高い方が望ましいが、上限は溶液の
沸点によって決まる。
の時間変化を示す、ＴＢＰがほぼ完全に分解した時点に
おいてはＤＢＰ、ＭＢＰ及びリン酸の混合物である。Ｄ
ＢＰとＭＢＰはＴＢＰと異り分子構造が不安定なため、
高温では容易に分解する。そこで、ＴＢＰを加水分解し
てＤＢＰ、ＭＢＰ及びリン酸にしてから高温で処理する
とＴＢＰの蒸発を大幅に抑制できる。ＤＢＰではＴＢＰ
に比べて蒸発は１／１００程度におさえることができ、
ＭＢＰではもつと少なくなる。加水分解はＴＢＰが水に
２００ｐｐｍ程度しか溶解しないため、ＴＢＰを酸化剤
を含む水溶液中に懸濁させるか、ＴＢＰ中に水と酸化剤
を混合して加熱することによって達成できる。酸化剤と
しては硝酸、酸素、オゾン過マンガン酸カリウム、過塩
素酸、過酸化水素及び二酸化マンガン、酸化セリウム等
を用いることができる。ＴＢＰの加水分解速度を高める
ためにはできるだけ高い方が望ましいが、上限は溶液の
沸点によって決まる。
加水分解した分解生成物は高温で加熱処理することによ
り安定な化学形態に変換する。何も添加しないと酸化リ
ンが生成するが化学的に極めて不安定であるため、最終
的な化学形態として他の化合物になるようにする必要が
ある。
り安定な化学形態に変換する。何も添加しないと酸化リ
ンが生成するが化学的に極めて不安定であるため、最終
的な化学形態として他の化合物になるようにする必要が
ある。
リン酸にＡＱｘＯｓまたはＢ２Ｏ３を加えて、高温で加
熱溶融してガラス化させると化学的耐久性に優れたリン
酸塩ガラスとなる。そこで溶媒の加水分解生成物にアル
ミニウム化合物又はホウ素化合物を添加して高温で加熱
溶融後冷却するとリン酸塩ガラスが生成する。リン酸塩
ガラスはその網目構造中に様々のイオンを取り込むこと
ができるため、廃溶媒中の核分裂生成物やアクチノイド
を安定に閉じ込めることができる。また、他の放射性廃
棄物と混合してリン酸ガラス固化体とすることも可能で
ある。一般にはリンが５価であるためリン酸ガラス中の
酸素原子のすべてが、各々２個のリン原子と結合するこ
とはできない。すなわち非架橋酸素が多いということに
なるのでケイ酸ガラスよりもリン酸ガラスの方が開放構
造を持っており、化学的耐久性は悪い。ところがリン酸
ガラスに１０〜２０％程度のＡｌ１ｚＯａまたはＢｚＯ
ａを加えると耐久性が非常に良くなる。これはＡＱｓ÷
。
熱溶融してガラス化させると化学的耐久性に優れたリン
酸塩ガラスとなる。そこで溶媒の加水分解生成物にアル
ミニウム化合物又はホウ素化合物を添加して高温で加熱
溶融後冷却するとリン酸塩ガラスが生成する。リン酸塩
ガラスはその網目構造中に様々のイオンを取り込むこと
ができるため、廃溶媒中の核分裂生成物やアクチノイド
を安定に閉じ込めることができる。また、他の放射性廃
棄物と混合してリン酸ガラス固化体とすることも可能で
ある。一般にはリンが５価であるためリン酸ガラス中の
酸素原子のすべてが、各々２個のリン原子と結合するこ
とはできない。すなわち非架橋酸素が多いということに
なるのでケイ酸ガラスよりもリン酸ガラスの方が開放構
造を持っており、化学的耐久性は悪い。ところがリン酸
ガラスに１０〜２０％程度のＡｌ１ｚＯａまたはＢｚＯ
ａを加えると耐久性が非常に良くなる。これはＡＱｓ÷
。
Ｂ８＋がガラス中では正リン酸アルミニウム（またはホ
ウ素）の構造をとって、第３図のようにつながると考え
られる。したがってＰＯ４四面体におけるリン原子のあ
まった原子価とＡＱＯ４（またはＢＯ４）四面体におけ
るアルミニウム原子の不足した原子価とが両種の四面体
で組をつくることによって相殺され、非架橋酸素が両種
四面体の架橋酸素に変化して構造を強化すると考えられ
る。このため、アルミノリン酸ガラスの浸出率は高レベ
ル廃棄物固化体として用いられているホウケイ酸ガラス
と同程度の低い値を持っており、廃棄物の最終的形態と
しては極めて優れている。しかも、ホウケイ酸ガラスは
ガラス化のために１０００℃以上の温度での加熱溶融を
必要とするが、アルミノリン酸ガラスでは８００℃程度
で十分である。このため、装置材料の廃食は少なくて済
み、ステンレス等の金属容器に入れたまま加熱溶融して
ガラス化させ、容器を溶接等により封じてそのまま廃棄
物固化体とすることが可能である。
ウ素）の構造をとって、第３図のようにつながると考え
られる。したがってＰＯ４四面体におけるリン原子のあ
まった原子価とＡＱＯ４（またはＢＯ４）四面体におけ
るアルミニウム原子の不足した原子価とが両種の四面体
で組をつくることによって相殺され、非架橋酸素が両種
四面体の架橋酸素に変化して構造を強化すると考えられ
る。このため、アルミノリン酸ガラスの浸出率は高レベ
ル廃棄物固化体として用いられているホウケイ酸ガラス
と同程度の低い値を持っており、廃棄物の最終的形態と
しては極めて優れている。しかも、ホウケイ酸ガラスは
ガラス化のために１０００℃以上の温度での加熱溶融を
必要とするが、アルミノリン酸ガラスでは８００℃程度
で十分である。このため、装置材料の廃食は少なくて済
み、ステンレス等の金属容器に入れたまま加熱溶融して
ガラス化させ、容器を溶接等により封じてそのまま廃棄
物固化体とすることが可能である。
また、ＴＢＰ中のリンそのものが固化体の主要な構成成
分となるため、非常に高い減容比が実現できる。ＴＢＰ
のまま貯蔵するのに比べるとプラスチックでは３倍、リ
ン酸カルシウムでは１倍の体積となるが、アルミノリン
酸ガラスで１／２゜となり、貯蔵スペースが非常に少な
くて済む。リン酸系のガラスは４００”Ｃ程度の温度に
保持されると失透し易いが、廃溶媒中の放射能は低いた
め、固化体の温度を上昇させるような発熱は生じず。
分となるため、非常に高い減容比が実現できる。ＴＢＰ
のまま貯蔵するのに比べるとプラスチックでは３倍、リ
ン酸カルシウムでは１倍の体積となるが、アルミノリン
酸ガラスで１／２゜となり、貯蔵スペースが非常に少な
くて済む。リン酸系のガラスは４００”Ｃ程度の温度に
保持されると失透し易いが、廃溶媒中の放射能は低いた
め、固化体の温度を上昇させるような発熱は生じず。
長期的に安定で放射能の浸出の少ない固化体が実現でき
る。
る。
ＴＢＰ以外にも群分離等ではジー２−エチルへキシルリ
ン酸等のアルキルリン酸が抽出溶媒として用いられるが
、これらの溶媒はＴＢＰのブチル基が他のアルキル基に
置き換わっただけであるので同様な処理により安定な同
化体とすることができる。
ン酸等のアルキルリン酸が抽出溶媒として用いられるが
、これらの溶媒はＴＢＰのブチル基が他のアルキル基に
置き換わっただけであるので同様な処理により安定な同
化体とすることができる。
以下、本発明の一実施例を示す。第１図は、下記実施例
に用いられる固化処理装置の概略図であり、これにより
説明する。使用済核燃料の再処理工程から使用済の抽出
溶媒中から希釈剤を除去したＴＢＰを主成分とする廃溶
媒１は廃溶媒貯槽２に貯留されており、移送ポンプ３に
より加水分解槽４に移送される。加水分解槽４には６規
定の硝酸水溶液が入っている。また、加水分解槽４には
撹拌器５とヒーター６が設置されており、混合部７中の
水溶液を９０℃に維持しながら、ＴＢＰを水溶液中に懸
濁させながら加水分解する。ＴＢＰは分解してまずＤＢ
Ｐとなる。６規定硝酸水溶液と比べるとＴＢＰは比重が
小さく、ＤＢＰは比重が大きいので、分離部８において
未分解のＴＢＰは浮き、ＤＢＰは沈降して分解生成物の
層９を形成する。ＭＢＰ及びリン酸はＤＢＰに比べると
水中への溶解度が大きい、そこで、分解生成物の層９の
温度は５０℃以下になるようにコントロールし、それ以
上の分解の進行を防ぐ、９０℃６規定硝酸中におけるＤ
ＢＰからＭＢＰへの加水分解の反応速度定数は１．８８
Ｘ１０−２ｈ−１５０℃では２．９６ Ｘ １０””ｈ
−１で２ケタ近く異り、５０℃以下ではＤＢＰからＭＢ
Ｐへの変化はほとんど生じない。しかし、ＤＢＰはＭＢ
Ｐ及びリン酸と無体を形成し易く、分解生成物の層９の
ＤＢＰ中には分解槽７で生じたＭＢＰやリン酸も含有さ
れている。分解生成物の層９はバルブ１０を開けて、分
解生成物貯槽１１に送給される。ガラス形成剤供給機１
３からは硝酸アルミニウム１４が分解生成物貯槽１１に
送給され、混合機１５を用いて混合される。生成したス
ラリー１２はポンプ１６を介して、キャニスタ−接合部
１７とパツキン１８を介して結合されたキャニスタ−１
９に送給される。キャニスタ−接合部１７にはオフガス
系への配管２０が結合されており、この配管２０を通し
て発生したガスはオフガス系へ送られる。キャニスタ−
に送られたスラリー２１は加熱炉２２を用いて８００℃
に加熱され、ガラス化される１発生したブタノール、Ｈ
ｚＯ，Ｎｏｒ、Ｃｏ、ＣＯｚ等のガスはオフガス系で処
理される。ガラス化終了後、キャニスタ−１９はキャニ
スタ−接合部１７からはずし、キャップ２３を代わりに
かぶせ、溶接部２４で溶接する０以上の操作により、ス
テンレス製のキャニスタ−２６に入ったアルミノリン酸
ガラス固化体２５が形成できる。本実施例によれば、Ｔ
ＢＰの加水分解生成物を容易にＴＢＰから分離して、廃
溶媒を、下式に示すような、アルミノリン酸ガラス固化
体として安定な形態に変換できる。このような処理によ
り、ＴＢＰのまま貯蔵する場合に比べて１／２０に減容
することができる。
に用いられる固化処理装置の概略図であり、これにより
説明する。使用済核燃料の再処理工程から使用済の抽出
溶媒中から希釈剤を除去したＴＢＰを主成分とする廃溶
媒１は廃溶媒貯槽２に貯留されており、移送ポンプ３に
より加水分解槽４に移送される。加水分解槽４には６規
定の硝酸水溶液が入っている。また、加水分解槽４には
撹拌器５とヒーター６が設置されており、混合部７中の
水溶液を９０℃に維持しながら、ＴＢＰを水溶液中に懸
濁させながら加水分解する。ＴＢＰは分解してまずＤＢ
Ｐとなる。６規定硝酸水溶液と比べるとＴＢＰは比重が
小さく、ＤＢＰは比重が大きいので、分離部８において
未分解のＴＢＰは浮き、ＤＢＰは沈降して分解生成物の
層９を形成する。ＭＢＰ及びリン酸はＤＢＰに比べると
水中への溶解度が大きい、そこで、分解生成物の層９の
温度は５０℃以下になるようにコントロールし、それ以
上の分解の進行を防ぐ、９０℃６規定硝酸中におけるＤ
ＢＰからＭＢＰへの加水分解の反応速度定数は１．８８
Ｘ１０−２ｈ−１５０℃では２．９６ Ｘ １０””ｈ
−１で２ケタ近く異り、５０℃以下ではＤＢＰからＭＢ
Ｐへの変化はほとんど生じない。しかし、ＤＢＰはＭＢ
Ｐ及びリン酸と無体を形成し易く、分解生成物の層９の
ＤＢＰ中には分解槽７で生じたＭＢＰやリン酸も含有さ
れている。分解生成物の層９はバルブ１０を開けて、分
解生成物貯槽１１に送給される。ガラス形成剤供給機１
３からは硝酸アルミニウム１４が分解生成物貯槽１１に
送給され、混合機１５を用いて混合される。生成したス
ラリー１２はポンプ１６を介して、キャニスタ−接合部
１７とパツキン１８を介して結合されたキャニスタ−１
９に送給される。キャニスタ−接合部１７にはオフガス
系への配管２０が結合されており、この配管２０を通し
て発生したガスはオフガス系へ送られる。キャニスタ−
に送られたスラリー２１は加熱炉２２を用いて８００℃
に加熱され、ガラス化される１発生したブタノール、Ｈ
ｚＯ，Ｎｏｒ、Ｃｏ、ＣＯｚ等のガスはオフガス系で処
理される。ガラス化終了後、キャニスタ−１９はキャニ
スタ−接合部１７からはずし、キャップ２３を代わりに
かぶせ、溶接部２４で溶接する０以上の操作により、ス
テンレス製のキャニスタ−２６に入ったアルミノリン酸
ガラス固化体２５が形成できる。本実施例によれば、Ｔ
ＢＰの加水分解生成物を容易にＴＢＰから分離して、廃
溶媒を、下式に示すような、アルミノリン酸ガラス固化
体として安定な形態に変換できる。このような処理によ
り、ＴＢＰのまま貯蔵する場合に比べて１／２０に減容
することができる。
本発明の他の実施例を第３図により説明する。
オートクレーブ１中の水溶液中にＴＢＰを主成分とする
廃溶媒を１ｖｏ１２％程度添加する。この後、オートク
レーブ３１を密閉し、ヒーター３２により加熱し、２０
０℃に保持する。この時オートクレーブ内の圧力は約３
０気圧に保たれる。酸素ボンベ３３からは酸素ガスがバ
ブラー３４を通じてオートクレーブ３１内に供給される
。オートクレーブに設置されたミキサー３５により撹拌
混合されて、ＴＢＰの分解が進行する。ＤＢＰの水への
飽和溶解度は約０．０８Ｍであり、ＭＢＰ、リン酸はも
つと溶解度が大きいからＴＢＰが分解終了すると完全な
水溶液となる。圧力は圧力調整器３６により３０気圧付
近にコントロールされ、ＴＢＰが消失したら、圧力調整
器３６により常圧に戻す、オートクレーブ３１内が常圧
になったら、バルブ３７を開き、ポンプ３８を用いて中
の水溶液を濃縮器３９に移送する。濃縮器９では加熱器
４０を用いて水溶液を沸騰させて濃縮する。蒸発した蒸
気は凝縮器４２で凝縮させ、気体は配管４３を通じてオ
フガス処理系へ送られる。濃縮器３９で約１０倍に濃縮
した後にバルブ４４を開けて中の濃縮液をセラミックメ
ルター４５に送る。
廃溶媒を１ｖｏ１２％程度添加する。この後、オートク
レーブ３１を密閉し、ヒーター３２により加熱し、２０
０℃に保持する。この時オートクレーブ内の圧力は約３
０気圧に保たれる。酸素ボンベ３３からは酸素ガスがバ
ブラー３４を通じてオートクレーブ３１内に供給される
。オートクレーブに設置されたミキサー３５により撹拌
混合されて、ＴＢＰの分解が進行する。ＤＢＰの水への
飽和溶解度は約０．０８Ｍであり、ＭＢＰ、リン酸はも
つと溶解度が大きいからＴＢＰが分解終了すると完全な
水溶液となる。圧力は圧力調整器３６により３０気圧付
近にコントロールされ、ＴＢＰが消失したら、圧力調整
器３６により常圧に戻す、オートクレーブ３１内が常圧
になったら、バルブ３７を開き、ポンプ３８を用いて中
の水溶液を濃縮器３９に移送する。濃縮器９では加熱器
４０を用いて水溶液を沸騰させて濃縮する。蒸発した蒸
気は凝縮器４２で凝縮させ、気体は配管４３を通じてオ
フガス処理系へ送られる。濃縮器３９で約１０倍に濃縮
した後にバルブ４４を開けて中の濃縮液をセラミックメ
ルター４５に送る。
セラミックメルター４５は高温加熱器４６で８５０℃に
加熱し、ＤＢＰ、ＭＢＰを分解させ、水、ブタノールを
蒸発させる。ガラス形成剤添加装置４８からは金属アル
ミニウム粉をスラリーとしてセラミックメルターに供給
し、最終固化体のＡＱｚＯａ含有量が約１０ｖｔ％にな
るように調節する。アルミニウムは８５０℃では溶融し
、溶融酸化リンと反応してアルミノリン酸ガラス溶融体
となり、セラミックメルター４５の下部にたまる。
加熱し、ＤＢＰ、ＭＢＰを分解させ、水、ブタノールを
蒸発させる。ガラス形成剤添加装置４８からは金属アル
ミニウム粉をスラリーとしてセラミックメルターに供給
し、最終固化体のＡＱｚＯａ含有量が約１０ｖｔ％にな
るように調節する。アルミニウムは８５０℃では溶融し
、溶融酸化リンと反応してアルミノリン酸ガラス溶融体
となり、セラミックメルター４５の下部にたまる。
この溶融体はノズル４９を通じてステンレスキャニスタ
−５０に供給される。ステンレスキャニスタ−は空冷さ
れており、溶融体はアルミノリン酸ガラス５１として固
まり、同化体が形成される。
−５０に供給される。ステンレスキャニスタ−は空冷さ
れており、溶融体はアルミノリン酸ガラス５１として固
まり、同化体が形成される。
本実施例によればＴＢＰを安全にルテニウムのように酸
化雰囲気では揮発し易い放射性元素も有機物の分解に伴
う還元雰囲気にできるため揮発させずに安定なアルミノ
リン酸ガラス同化体に変換できる。
化雰囲気では揮発し易い放射性元素も有機物の分解に伴
う還元雰囲気にできるため揮発させずに安定なアルミノ
リン酸ガラス同化体に変換できる。
本発明によれば放射性物質を含むリン酸トリアルキル溶
媒を化学的に安定な形態でしかも減容性の高い同化体に
変換することができる。
媒を化学的に安定な形態でしかも減容性の高い同化体に
変換することができる。
第１図は本発明の一実施例に用いられる固化処理装置の
概略図、第２図は３規定硝酸溶液中９０℃におけるＴＢ
Ｐの加水分解の様子を時間をパラメーターとして示した
グラフ、第３図は本発明の他の実施例に用いられる固化
処理装置の概略図である。 １・・・リン酸トリアルキル溶媒、２・・・前記溶媒の
貯槽、３・・・ポンプ、４・・・加水分解槽、５・・・
撹拌器、６・・・ヒーター、７・・・混合部、８・・・
分離部、９・・・分解生成物の層、１０・・・バルブ、
１１・・・分解生成物貯槽、１２・・・スラリー、１３
・・・ガラス形成剤供給機、１４・・・硝酸アルミニウ
ム、１５・・・混合機、１６・・・ポンプ、１７・・・
キャニスタ−接合部、１８・・・パツキン、１９・・・
キャニスタ−，２０・・・配管。 ２１・・・スラリー、２２・・・加熱炉、２３・・・キ
ャップ、２４・・・溶接部、２５・・・アルミノリン酸
ガラス固化体、２６・・・キャニスタ−１３１・・・オ
ートクレーブ、３２・・・ヒーター、３３・・・酸素ボ
ンベ、３４・・・バブラー、３５・・・ミキサー、３６
・・・圧力調整器、３７・・バルブ、３８・・・ポンプ
、３９・・・濃縮器、４０・・・加熱器、４１・・・配
管、４２・・・凝縮器、４３・・・配管、４４・・・バ
ルブ、４５・・・セラミックメルター、４６・・・高温
加熱器、４７・・・配管、４８・・・ガラス形成剤添加
装置、４９・・・ノズル、５ｏ・・・ステンレスキャニ
スタ−１５１・・・アルミノリン酸ガラス固化体。 高２図 時間（ｈ）
概略図、第２図は３規定硝酸溶液中９０℃におけるＴＢ
Ｐの加水分解の様子を時間をパラメーターとして示した
グラフ、第３図は本発明の他の実施例に用いられる固化
処理装置の概略図である。 １・・・リン酸トリアルキル溶媒、２・・・前記溶媒の
貯槽、３・・・ポンプ、４・・・加水分解槽、５・・・
撹拌器、６・・・ヒーター、７・・・混合部、８・・・
分離部、９・・・分解生成物の層、１０・・・バルブ、
１１・・・分解生成物貯槽、１２・・・スラリー、１３
・・・ガラス形成剤供給機、１４・・・硝酸アルミニウ
ム、１５・・・混合機、１６・・・ポンプ、１７・・・
キャニスタ−接合部、１８・・・パツキン、１９・・・
キャニスタ−，２０・・・配管。 ２１・・・スラリー、２２・・・加熱炉、２３・・・キ
ャップ、２４・・・溶接部、２５・・・アルミノリン酸
ガラス固化体、２６・・・キャニスタ−１３１・・・オ
ートクレーブ、３２・・・ヒーター、３３・・・酸素ボ
ンベ、３４・・・バブラー、３５・・・ミキサー、３６
・・・圧力調整器、３７・・バルブ、３８・・・ポンプ
、３９・・・濃縮器、４０・・・加熱器、４１・・・配
管、４２・・・凝縮器、４３・・・配管、４４・・・バ
ルブ、４５・・・セラミックメルター、４６・・・高温
加熱器、４７・・・配管、４８・・・ガラス形成剤添加
装置、４９・・・ノズル、５ｏ・・・ステンレスキャニ
スタ−１５１・・・アルミノリン酸ガラス固化体。 高２図 時間（ｈ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、放射性物質を含むリン酸トリアルキルを固化処理す
る方法において、リン酸トリアルキルを加水分解するこ
とによつてリン酸ジアルキル、リン酸モノアルキル又は
それらの混合物に変換し、かつこれをガラス形成剤の存
在下においてガラス形成温度に加熱することを特徴とす
る放射性物質を含むリン酸トリアルキルの固化処理方法
。 ２、有機溶媒がリン酸トリブチルであることを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載の放射性物質を含むリン酸
トリアルキルの固化処理方法。 ３、硝酸水溶液を加えて加水分解することを特徴とする
特許請求の範囲第１項又は第２項記載の放射性物質を含
むリン酸トリアルキルの固化処理方法。 ４、ガラス形成剤がアルミニウム又はその化合物である
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項、第２項又は第
３項記載の放射性物質を含むリン酸トリアルキルの固化
処理方法。 ５、リン酸トリアルキルが使用済核燃料の溶解溶液の抽
出溶媒として用いたリン酸トリアルキル廃溶媒であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第４項記載の放射性物質
を含むリン酸トリアルキルの固化処理方法。 ６、（ａ）下部に加水分解生成物の取り出口、上部にミ
キサー及びヒータを備えた加水分解槽、（ｂ）ガラス形
成剤供給機を備えた混合機及び（ｃ）加熱炉を順次有す
る放射性物質を含むリン酸トリアルキルの固化処理装置
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8096087A JPH0758349B2 (ja) | 1987-04-03 | 1987-04-03 | 放射性物質を含むリン酸トリアルキルの固化処理方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8096087A JPH0758349B2 (ja) | 1987-04-03 | 1987-04-03 | 放射性物質を含むリン酸トリアルキルの固化処理方法及び装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63247700A true JPS63247700A (ja) | 1988-10-14 |
| JPH0758349B2 JPH0758349B2 (ja) | 1995-06-21 |
Family
ID=13733079
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8096087A Expired - Fee Related JPH0758349B2 (ja) | 1987-04-03 | 1987-04-03 | 放射性物質を含むリン酸トリアルキルの固化処理方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0758349B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015125025A (ja) * | 2013-12-26 | 2015-07-06 | 株式会社Ihi | 高レベル放射性廃液中のルテニウム除去方法及び装置 |
| JP2015127673A (ja) * | 2013-12-27 | 2015-07-09 | 株式会社Ihi | 放射性廃液の処理方法及び装置 |
| CN117690628A (zh) * | 2023-11-24 | 2024-03-12 | 中核四川环保工程有限责任公司 | 一种中低放有机废液热解工艺 |
-
1987
- 1987-04-03 JP JP8096087A patent/JPH0758349B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015125025A (ja) * | 2013-12-26 | 2015-07-06 | 株式会社Ihi | 高レベル放射性廃液中のルテニウム除去方法及び装置 |
| JP2015127673A (ja) * | 2013-12-27 | 2015-07-09 | 株式会社Ihi | 放射性廃液の処理方法及び装置 |
| CN117690628A (zh) * | 2023-11-24 | 2024-03-12 | 中核四川环保工程有限责任公司 | 一种中低放有机废液热解工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0758349B2 (ja) | 1995-06-21 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |