JPS6326280A - 溶接方法 - Google Patents
溶接方法Info
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- JPS6326280A JPS6326280A JP9369386A JP9369386A JPS6326280A JP S6326280 A JPS6326280 A JP S6326280A JP 9369386 A JP9369386 A JP 9369386A JP 9369386 A JP9369386 A JP 9369386A JP S6326280 A JPS6326280 A JP S6326280A
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- welding
- bead
- weld
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- Pending
Links
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- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 16
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Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は炭素鋼及び低合金鋼によって製作する製品の溶
接あるいはそれら材料の製品の補修溶接方法に関する。
接あるいはそれら材料の製品の補修溶接方法に関する。
炭素鋼及び低合金鋼を溶接した従来の場合。
溶接のままでは熱影響部が硬くなシ、この熱影響部は溶
金部及び母材部より著しくしん性が劣る。更に溶接部に
は過大な残留応力が残り、溶接部の割れ等の原因となる
。これらを解消するために応力除去焼鈍を行うことが有
効であるが。
金部及び母材部より著しくしん性が劣る。更に溶接部に
は過大な残留応力が残り、溶接部の割れ等の原因となる
。これらを解消するために応力除去焼鈍を行うことが有
効であるが。
施行上の問題で現実に応力除去焼鈍を行えない場合があ
る。
る。
炭素鋼及び低合金鋼を溶接した従来の場合。
溶接のままでは溶接熱影響部は硬化し、じん性。
延性の機械的性質が劣化するとともに溶接量が多い場合
には過大な残留応力が残る。
には過大な残留応力が残る。
上記の解消のためには従来、溶接後に応力除去焼鈍を行
うか、応力除去焼鈍を適用できない場合には第１層目の
ビードを厚さ方向に約妻削除した後、２層目を溶接する
方法が採用されていたが、前者の場合は熱影響部の軟化
、及び溶接部の残留応力の低減に効果があるものの施行
が難しい場合があり、後者の場合は残留応力の低減につ
いて効果がなく、溶接部の性能としては不十分であった
。
うか、応力除去焼鈍を適用できない場合には第１層目の
ビードを厚さ方向に約妻削除した後、２層目を溶接する
方法が採用されていたが、前者の場合は熱影響部の軟化
、及び溶接部の残留応力の低減に効果があるものの施行
が難しい場合があり、後者の場合は残留応力の低減につ
いて効果がなく、溶接部の性能としては不十分であった
。
本発明は上記問題点を解決するために、溶接後の応力除
去焼鈍なしで溶接熱影響部を軟化させ、じん性を回復さ
せるとともに、溶接部の残留応力を低減させて、溶接の
ままで溶接部に十分な性能を持たせる溶接方法である。
去焼鈍なしで溶接熱影響部を軟化させ、じん性を回復さ
せるとともに、溶接部の残留応力を低減させて、溶接の
ままで溶接部に十分な性能を持たせる溶接方法である。
すなわち。
炭素鋼及び低合金鋼の溶接において、溶接後の応力除去
は焼鈍を省き、初層のビード面のならし仕上げ後に第２
層を肉盛溶接して溶接熱影響部を軟化させ、更にピーニ
ングを施して溶接部の残留応力を低減することを特徴と
する溶接方法を提供するものである。
は焼鈍を省き、初層のビード面のならし仕上げ後に第２
層を肉盛溶接して溶接熱影響部を軟化させ、更にピーニ
ングを施して溶接部の残留応力を低減することを特徴と
する溶接方法を提供するものである。
本発明は上記のような溶接方法となるので。
第１層目の溶接条件を規制することによって熱影響部幅
が過大になるのを防止し、第１層目の波目をならし仕上
げすることによシ第１層目ビード厚さのばらつきをなく
する。第２層目の溶接条件を規制することによって第１
層目の熱影響部に適切な熱履歴を与え軟化させることが
でき、２層目以降の各層のピーニングを溶接金属を延ば
し母材及び下層の溶接金属に働く引張応力を緩和し、溶
接部の残留応力を低減するものである。
が過大になるのを防止し、第１層目の波目をならし仕上
げすることによシ第１層目ビード厚さのばらつきをなく
する。第２層目の溶接条件を規制することによって第１
層目の熱影響部に適切な熱履歴を与え軟化させることが
でき、２層目以降の各層のピーニングを溶接金属を延ば
し母材及び下層の溶接金属に働く引張応力を緩和し、溶
接部の残留応力を低減するものである。
以下９本発明を図面に示す実施例に基づいて具体的に説
明する。第１図は本発明の１実施例に係る溶接方法で、
第１層の仕上げ程度による溶接熱影響部の軟化に及ぼす
最高硬さを示すグラフで従来の特性と同じである。第２
図は本実施例に係る第１層ビードの仕上げ形状を示す側
面図であり、（ａ）図はビード仕上げなしの１層ビード
１を示し、（ｂ）図は第１層ビード１の波目が消える程
度に仕上げ代２の部分を削除したもの。
明する。第１図は本発明の１実施例に係る溶接方法で、
第１層の仕上げ程度による溶接熱影響部の軟化に及ぼす
最高硬さを示すグラフで従来の特性と同じである。第２
図は本実施例に係る第１層ビードの仕上げ形状を示す側
面図であり、（ａ）図はビード仕上げなしの１層ビード
１を示し、（ｂ）図は第１層ビード１の波目が消える程
度に仕上げ代２の部分を削除したもの。
（Ｃ）図は前記（ｂ）図のビード仕上げ後に第２層ビー
ド３で肉盛溶接を施した後に硬さ試験する位置４を示し
た側面図である。第３図は本実施例の溶接方法で、溶接
部の残留応力分布比較図を示す。第４図は本実施例に係
る２）Ｃｒ−ＩＭｏ鋼の試験片形状の（ａ）図は正面図
、（ｂ）図は側面図である。第１図において第１層の溶
接後、第２層目を溶接した場合に第１層の仕上げ程度に
よる第１層の熱影響部の最高硬さへの影響を示すもので
、第２図に示す第１層目及び第２層目の溶接条件では（
ａ）図のように第１層目溶接のままでは第２層目溶接後
、第１層の熱影響部の硬度は第１図中１層ビード仕上げ
なしの場合のｉ点のＨＶ＝３５０以上であるが、同（ｂ
）図のように第１層目ビードの波目が消える程度に仕上
げることにより、第１図中ｌｉｉ点のようにＨｖ＝２９
０以下に軟化でき、１層ビード全削除のｖｉ点では硬さ
Ｈｖは徐々に上昇することが分かる。更に、このビード
仕上げにより第１層ビードの厚さのばらつきをなくする
ことができるため、その軟化の程度も均一化できる。た
だし第１層目及び第２層目の溶接条件は相関関係にあり
適切な条件の選択が必要である。更に、２層目溶接以降
、各層溶接後に溶接部のピーニングを十分実施する。
ド３で肉盛溶接を施した後に硬さ試験する位置４を示し
た側面図である。第３図は本実施例の溶接方法で、溶接
部の残留応力分布比較図を示す。第４図は本実施例に係
る２）Ｃｒ−ＩＭｏ鋼の試験片形状の（ａ）図は正面図
、（ｂ）図は側面図である。第１図において第１層の溶
接後、第２層目を溶接した場合に第１層の仕上げ程度に
よる第１層の熱影響部の最高硬さへの影響を示すもので
、第２図に示す第１層目及び第２層目の溶接条件では（
ａ）図のように第１層目溶接のままでは第２層目溶接後
、第１層の熱影響部の硬度は第１図中１層ビード仕上げ
なしの場合のｉ点のＨＶ＝３５０以上であるが、同（ｂ
）図のように第１層目ビードの波目が消える程度に仕上
げることにより、第１図中ｌｉｉ点のようにＨｖ＝２９
０以下に軟化でき、１層ビード全削除のｖｉ点では硬さ
Ｈｖは徐々に上昇することが分かる。更に、このビード
仕上げにより第１層ビードの厚さのばらつきをなくする
ことができるため、その軟化の程度も均一化できる。た
だし第１層目及び第２層目の溶接条件は相関関係にあり
適切な条件の選択が必要である。更に、２層目溶接以降
、各層溶接後に溶接部のピーニングを十分実施する。
このピーニングの効果を第３図に示す。第３図は溶接各
層にピーニングを行った場合６と２行わない場合５の溶
接部の残留応力分布の比較を２）ｃｒ−ＩＭｏ鋼につい
て示している。ピーニングを行うことによシ、溶接金属
部の残留応力は第３図Ａ点の約５０Ｋｆ／−から同図Ｂ
点の３０にダ４以下に低減され、ボンド部付近の溶接金
属７と母材８の熱影響部の残留応力は第３図Ｃ点の約４
０に９／−から同図り点の２０Ｋｆ／−程度に減少して
いる。このことにより各層にピーニングを与えることに
より溶接部の残留応力の低減に大変効果的であることが
分かる。第４図に上記試験に使用した試験片の形状を示
し、Ｅは試験片の溶接方向を示し、Ｆは試験片による残
留応力の計測方向を示すものであり２本試験片の溶接に
使用した溶接棒の仕様はＣＭＢ−１０５，直径３．２ｍ
ｍである。
層にピーニングを行った場合６と２行わない場合５の溶
接部の残留応力分布の比較を２）ｃｒ−ＩＭｏ鋼につい
て示している。ピーニングを行うことによシ、溶接金属
部の残留応力は第３図Ａ点の約５０Ｋｆ／−から同図Ｂ
点の３０にダ４以下に低減され、ボンド部付近の溶接金
属７と母材８の熱影響部の残留応力は第３図Ｃ点の約４
０に９／−から同図り点の２０Ｋｆ／−程度に減少して
いる。このことにより各層にピーニングを与えることに
より溶接部の残留応力の低減に大変効果的であることが
分かる。第４図に上記試験に使用した試験片の形状を示
し、Ｅは試験片の溶接方向を示し、Ｆは試験片による残
留応力の計測方向を示すものであり２本試験片の溶接に
使用した溶接棒の仕様はＣＭＢ−１０５，直径３．２ｍ
ｍである。
以上、具体的に説明したように２本発明の炭素鋼及び低
炭素鋼の溶接においては１層目及び２層目の溶接条件を
規制し、１層目ピードを波目が消える程度のみう口仕上
げし、更に２層目以降各層をピーニングすることにより
溶接熱影響部の軟化及び残留応力の低減に効果があシ。
炭素鋼の溶接においては１層目及び２層目の溶接条件を
規制し、１層目ピードを波目が消える程度のみう口仕上
げし、更に２層目以降各層をピーニングすることにより
溶接熱影響部の軟化及び残留応力の低減に効果があシ。
溶接後の応力除去焼鈍なしで良好な溶接部を得ることが
できる。
できる。
第１図は本発明の１実施例に係る溶接方法で。
１層目熱影響部の最高硬さをビード仕上げ形状対応で示
す図、第２図（ａ）、 （ｂ）、 （Ｃ）は各々本実施
例の溶接方法で溶接部の残留応力１分布比較図。 第３図は本実施例の２）ｃｒ−ＩＭＯ鋼の試験片形状を
示し、（ａ）図は正面図、（ｂ）図は側面図である。 ■・・・１層ビード、２・・・仕上げ代、３・・・２層
ビード、４・・・硬さ試験位置、５・・・ピーニングな
し。 ６・・・ピーニングあシ、７・・・溶接金属、８・・・
母材。 ３．０２．０ １．０ ０１１目の残り代
（渭次ン ｊ＾ １ 図 （ｉｌ） （し） （Ｃ
）第 ２ 図 溶＃部４外力゛らの距離（＠ｍ） 第３図 第４園 手続補正書（方式） 昭和６２年 ９ 月 ノ 日 、事件の表示 昭和６１年 特 許 願第 ９３６９３
号２、発明の名称 溶接方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区丸の内二丁目５９１号
名 称（６２Ｇ）三菱重工業株式会社 ４、代理人 ５、 補正命令の日付（発送日） 昭和６２年８月２５日 明細書の図面の簡単な説明の欄 第７ページ第１０行目から第１５行目までの全文を削除
して、下記文章を挿入する。 「第１図は本発明の一実施例に係る溶接方法の１層目仕
上げ程度による溶接熱影響部の硬さを示すグラフ、第２
図は本実施例に係る第１層ビードの仕上げ形状を示す側
面図でｆａｔ図はビード仕上げなしの第１層ビードの側
面図、同（ｂ１図は第１層ビードの波目が消える程度の
仕上げ代を示す側面図。
す図、第２図（ａ）、 （ｂ）、 （Ｃ）は各々本実施
例の溶接方法で溶接部の残留応力１分布比較図。 第３図は本実施例の２）ｃｒ−ＩＭＯ鋼の試験片形状を
示し、（ａ）図は正面図、（ｂ）図は側面図である。 ■・・・１層ビード、２・・・仕上げ代、３・・・２層
ビード、４・・・硬さ試験位置、５・・・ピーニングな
し。 ６・・・ピーニングあシ、７・・・溶接金属、８・・・
母材。 ３．０２．０ １．０ ０１１目の残り代
（渭次ン ｊ＾ １ 図 （ｉｌ） （し） （Ｃ
）第 ２ 図 溶＃部４外力゛らの距離（＠ｍ） 第３図 第４園 手続補正書（方式） 昭和６２年 ９ 月 ノ 日 、事件の表示 昭和６１年 特 許 願第 ９３６９３
号２、発明の名称 溶接方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区丸の内二丁目５９１号
名 称（６２Ｇ）三菱重工業株式会社 ４、代理人 ５、 補正命令の日付（発送日） 昭和６２年８月２５日 明細書の図面の簡単な説明の欄 第７ページ第１０行目から第１５行目までの全文を削除
して、下記文章を挿入する。 「第１図は本発明の一実施例に係る溶接方法の１層目仕
上げ程度による溶接熱影響部の硬さを示すグラフ、第２
図は本実施例に係る第１層ビードの仕上げ形状を示す側
面図でｆａｔ図はビード仕上げなしの第１層ビードの側
面図、同（ｂ１図は第１層ビードの波目が消える程度の
仕上げ代を示す側面図。
Claims (1)
- 炭素鋼及び低合金鋼の溶接において、溶接後の応力除去
は焼鈍を省き、第１層のビード面のならし仕上げ後に第
２層を内盛溶接して溶接熱影響部を軟化させ、更に、ピ
ーニングを施して溶接部の残留応力を低減することを特
徴とする溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9369386A JPS6326280A (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9369386A JPS6326280A (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6326280A true JPS6326280A (ja) | 1988-02-03 |
Family
ID=14089481
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9369386A Pending JPS6326280A (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6326280A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2500996A (en) * | 2012-03-19 | 2013-10-09 | Bae Systems Plc | Stress relieving layers in additive layer manufacturing |
| CN106077913A (zh) * | 2016-07-11 | 2016-11-09 | 大连交通大学 | 一种梯度硬质合金、其制备方法及应用 |
-
1986
- 1986-04-23 JP JP9369386A patent/JPS6326280A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2500996A (en) * | 2012-03-19 | 2013-10-09 | Bae Systems Plc | Stress relieving layers in additive layer manufacturing |
| GB2500996B (en) * | 2012-03-19 | 2016-05-25 | Bae Systems Plc | Additive layer manufacturing |
| US10427247B2 (en) | 2012-03-19 | 2019-10-01 | Bae Systems Plc | Additive layer manufacturing |
| CN106077913A (zh) * | 2016-07-11 | 2016-11-09 | 大连交通大学 | 一种梯度硬质合金、其制备方法及应用 |
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