JPS6326295A - 耐食耐摩耗合金及びその複合シリンダ - Google Patents
耐食耐摩耗合金及びその複合シリンダInfo
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- JPS6326295A JPS6326295A JP16945886A JP16945886A JPS6326295A JP S6326295 A JPS6326295 A JP S6326295A JP 16945886 A JP16945886 A JP 16945886A JP 16945886 A JP16945886 A JP 16945886A JP S6326295 A JPS6326295 A JP S6326295A
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- JP
- Japan
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- resistant
- wear
- corrosion
- alloy
- composite cylinder
- Prior art date
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550°C
- B23K35/3033—Ni as the principal constituent
- B23K35/304—Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は耐食性及び耐摩耗性にすぐれた合金に関し、特
にプラスチックの射出成形機や押出成形機等のシリンダ
の耐食性及び耐摩耗性を高めるのに適当な合金及びその
複合シリンダに関する。
にプラスチックの射出成形機や押出成形機等のシリンダ
の耐食性及び耐摩耗性を高めるのに適当な合金及びその
複合シリンダに関する。
［従来の技ｖｊ］
プラスチック成形砂用シリンダは樹脂又は樹脂中の添加
剤による腐蝕の防止のために、耐摩耗性のほかに耐食性
に優れていることが要求される。
剤による腐蝕の防止のために、耐摩耗性のほかに耐食性
に優れていることが要求される。
しかし従来から知られている耐摩耗合金、たとえば鉄系
の特殊鋼では・耐食性が必ずしも十分ではない。また従
来合金には一般に耐食性が良ければ耐摩耗性が劣るとい
う欠点があり、シリンダ等のライニングとして用いた場
合に、寿命の点で問題があった。しかも近年充填材入り
の樹脂、特にプラスチックマグネット、ゴムマグネット
等の摩耗作用の激しい樹脂やセラミック等の材料が射出
成形されるようになり、従来の特殊鋼ではますます要求
を満足できなくなってきた。
の特殊鋼では・耐食性が必ずしも十分ではない。また従
来合金には一般に耐食性が良ければ耐摩耗性が劣るとい
う欠点があり、シリンダ等のライニングとして用いた場
合に、寿命の点で問題があった。しかも近年充填材入り
の樹脂、特にプラスチックマグネット、ゴムマグネット
等の摩耗作用の激しい樹脂やセラミック等の材料が射出
成形されるようになり、従来の特殊鋼ではますます要求
を満足できなくなってきた。
同様の用途の合金は例えば特公昭５６−５３６２６号公
報に開示されている。
報に開示されている。
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら上記合金でも十分な耐摩耗性と耐食性を有
していないという問題がある。
していないという問題がある。
従って、本発明の目的は従来合金の欠点のない耐食耐摩
耗合金を提供することである。
耗合金を提供することである。
さらに本発明の目的はかかる耐食耐摩耗合金をライナー
として有する複合シリンダを提供することである。
として有する複合シリンダを提供することである。
［問題点を解決するための手段］
上記目的に鑑み鋭意研究の結果、本発明者等は特定の組
成の合金粉末と硬質粒子との混合物を母材上に粉体肉盛
溶接することにより、耐食性及び耐摩耗性に優れた合金
及びその複合シリンダを得ることができた。
成の合金粉末と硬質粒子との混合物を母材上に粉体肉盛
溶接することにより、耐食性及び耐摩耗性に優れた合金
及びその複合シリンダを得ることができた。
すなわち本発明の耐食耐摩耗合金は、重量でＣｒ５．０
〜２０．０％、８１．０〜５．０％、Ｆｅ１０．０％以
下、Ｓｉ０．５〜５．０％、Ｃ１゜５％以下及び残部が
Ｎｉ及び不可避的不純物よりなる合金の粉末に、周期律
表の第１ＶＡ、ＭＡ、ＶＩＡ族の炭化物の１種または２
種以上からなる粒径が１０〜３００μｍの硬質粒子を混
合後の体積％で５〜４０％混合し、母材の表面に粉体肉
盛溶接してなることを特徴とする。
〜２０．０％、８１．０〜５．０％、Ｆｅ１０．０％以
下、Ｓｉ０．５〜５．０％、Ｃ１゜５％以下及び残部が
Ｎｉ及び不可避的不純物よりなる合金の粉末に、周期律
表の第１ＶＡ、ＭＡ、ＶＩＡ族の炭化物の１種または２
種以上からなる粒径が１０〜３００μｍの硬質粒子を混
合後の体積％で５〜４０％混合し、母材の表面に粉体肉
盛溶接してなることを特徴とする。
また本発明の耐食耐摩耗複合シリンダは重量でＣｒ５．
０〜２０．０％、８１．０〜５．０％、Ｆｅ１０．０％
以下、Ｓｉ０．５〜５．０％、Ｃ１，５％以下及び残部
がＮｉ及び不可避的不純物よりなる合金の粉末に、周期
律表の第１ＶＡ、ＶＡ。
０〜２０．０％、８１．０〜５．０％、Ｆｅ１０．０％
以下、Ｓｉ０．５〜５．０％、Ｃ１，５％以下及び残部
がＮｉ及び不可避的不純物よりなる合金の粉末に、周期
律表の第１ＶＡ、ＶＡ。
ＶＩＡ族の元素の炭化物の１種または２種以上からなる
粒径が１０〜３００μｍの硬質粒子を混合後の体積％で
５〜４０％混合分散させ、シリンダの母材表面に粉体肉
盛溶接してなることを′＃徴とする。
粒径が１０〜３００μｍの硬質粒子を混合後の体積％で
５〜４０％混合分散させ、シリンダの母材表面に粉体肉
盛溶接してなることを′＃徴とする。
本発明における肉成層の基地を形成する合金の成分の限
定理由は、以下の通りである。
定理由は、以下の通りである。
Ｃｒ：Ｎｉ基地中に固溶し、基地の硬さの向上に有効で
あり、またＣと結合して炭化物を形成し、耐摩耗性を高
める。しかし５．０重量％未満では、耐摩耗性及び耐食
性が不十分であり、２０．０重量％を越えると脆性を増
すので、その含有量は５゜０〜２０．０重量％である。
あり、またＣと結合して炭化物を形成し、耐摩耗性を高
める。しかし５．０重量％未満では、耐摩耗性及び耐食
性が不十分であり、２０．０重量％を越えると脆性を増
すので、その含有量は５゜０〜２０．０重量％である。
好ましい範囲は１０。
Ｏ〜１８．０重量％である。
８ ：組織中に高硬度の硼化物を析出させるので合金の
硬さを高め、また耐摩耗性を向上させるのに効果があり
、さらに溶融点を下げる効果がある。しかし、１重量％
未満では十分な硬さが得られず、溶融点も高く、肉盛後
の肉盛層の収縮代が大きくなるためシリンダの変形や肉
盛層への拍張応力の作用が大きくなる等の問題がある。
硬さを高め、また耐摩耗性を向上させるのに効果があり
、さらに溶融点を下げる効果がある。しかし、１重量％
未満では十分な硬さが得られず、溶融点も高く、肉盛後
の肉盛層の収縮代が大きくなるためシリンダの変形や肉
盛層への拍張応力の作用が大きくなる等の問題がある。
また５゜０重量％を超えると合金は脆くなり、肉盛層に
冷却時クラックを生じやすくなる。従ってＢの範囲は１
．０〜５．０重量％である。好ましい範囲は２．４〜４
．０重量％である。
冷却時クラックを生じやすくなる。従ってＢの範囲は１
．０〜５．０重量％である。好ましい範囲は２．４〜４
．０重量％である。
Ｆｅ：基地の靭性向上に有効であるが、１０゜０重量％
を超えると基地の硬さを低下させ、また耐食性も低下さ
せる。従ってその上限は１０．０重量％である。好まし
い範囲は３〜６重示重量ある。
を超えると基地の硬さを低下させ、また耐食性も低下さ
せる。従ってその上限は１０．０重量％である。好まし
い範囲は３〜６重示重量ある。
Ｓｌ：基地の高硬度化に有効で、またＩＫ！酸元木元素
ても必要である。しかし０．５重量％未満の添加では、
十分な硬さが得られず、また５、０重量％を超えると靭
性を悪化させるので、その範囲は０．５〜５．０重量％
である。好ましい範囲は２．０〜４，０重量％である。
ても必要である。しかし０．５重量％未満の添加では、
十分な硬さが得られず、また５、０重量％を超えると靭
性を悪化させるので、その範囲は０．５〜５．０重量％
である。好ましい範囲は２．０〜４，０重量％である。
Ｃ：Ｎｉに固溶して強度を高めるとともに、合金元素と
結合して炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる。しか
し、１．５０重量％を超えると靭性を低下させるので、
１．５０重量％以下の添加量である。好ましい添加量は
０．４〜１．０重量％である。
結合して炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させる。しか
し、１．５０重量％を超えると靭性を低下させるので、
１．５０重量％以下の添加量である。好ましい添加量は
０．４〜１．０重量％である。
なおＮｉは基地を構成する主要元素であり、フッ素系ガ
ス雰囲気をはじめ各種雰囲気に対する耐食性が高い。ま
た８と結合して硼化物を析出し、基地の硬さを高めると
ともに硼化物を分散させ、耐摩耗性を高める。Ｎｉは不
可避的不純物を除き上記添加元素以外の残部を占める。
ス雰囲気をはじめ各種雰囲気に対する耐食性が高い。ま
た８と結合して硼化物を析出し、基地の硬さを高めると
ともに硼化物を分散させ、耐摩耗性を高める。Ｎｉは不
可避的不純物を除き上記添加元素以外の残部を占める。
本発明では耐摩耗性を向上させるために周期律表の第Ｊ
ＶＡ、ＶＡ、ＶＩＡ族の元素の炭化物の１種又は２種以
上からなる硬質粒子を合金中に分散させる。好ましい炭
化物はＷＣ，ＮｂＣ，Ｔ ｉ Ｃ及びＶＣである。
ＶＡ、ＶＡ、ＶＩＡ族の元素の炭化物の１種又は２種以
上からなる硬質粒子を合金中に分散させる。好ましい炭
化物はＷＣ，ＮｂＣ，Ｔ ｉ Ｃ及びＶＣである。
硬質粒子の吊は肉盛層の５〜４０体槓％を占める。硬質
粒子が５体積％未満だと所期の耐摩耗性向上効果が得ら
れず、４０体積％を超えると肉盛層にクラックが生じや
すくなる。
粒子が５体積％未満だと所期の耐摩耗性向上効果が得ら
れず、４０体積％を超えると肉盛層にクラックが生じや
すくなる。
また硬質粒子の粒径は１０〜３００μｍである。
粒径が３００μｍを超えると肉盛層にクラックが生じや
すく、１０μｍ未満では肉盛中に基地合金中への固溶が
過度に進行する。またこれらの粒子は母合金との比重の
相違が大きいので、粉体肉盛溶接中における粒子の偏在
を防止するために、粒径が１０〜１００μｍの範囲にあ
るのが好ましい。
すく、１０μｍ未満では肉盛中に基地合金中への固溶が
過度に進行する。またこれらの粒子は母合金との比重の
相違が大きいので、粉体肉盛溶接中における粒子の偏在
を防止するために、粒径が１０〜１００μｍの範囲にあ
るのが好ましい。
肉盛層の厚さは、肉盛後の冷却時の収縮によるクラック
の発生を防止するために、比較的小さくするのが有利で
ある。このため本発明においては肉ｉ層の厚さは加工前
の状態で１０１Ｒ＃１以下が好ましい。
の発生を防止するために、比較的小さくするのが有利で
ある。このため本発明においては肉ｉ層の厚さは加工前
の状態で１０１Ｒ＃１以下が好ましい。
本発明の耐食耐摩耗合金の肉盛層は溶接により形成され
るので、拡散層を介して母材と強固に結合し、耐剥離性
が大きい。
るので、拡散層を介して母材と強固に結合し、耐剥離性
が大きい。
次に、本発明のシリンダ母材について述べる。
本発明の肉盛層は脆くてクラックが発生しやすい材質で
ある。母材に粉体内盛溶接された後は母材に比べて高温
状態から冷却されるので冷却にともなう収縮ｍｔｆｉ母
材よりも大きくなって、引張応力によるクラックが発生
しやすい。この傾向は硬質粒子の混合量が別人づるほと
顕著になる。そこで特に硬質粒子の混合量の多い肉盛材
料を使用する場合には、熱膨張（収縮）係数が大きいオ
ーステナイト系材料を肉盛用母材として使用するのが、
肉盛層のクラック防止の観点から有利である。即ち、母
材は熱膨張（収縮）係数が大きいため、肉盛後は大きく
収縮して肉盛層の収縮量に追従し得るものとなる。さら
に、冷却時には変態が起こらずオーステナイト状態のま
まであるので塑性変形能も高い。ただし、母材は硬さが
低すぎると母材として必要とされる強さが不足するので
、硬さはＨ８１２１以上程度は必要である。
ある。母材に粉体内盛溶接された後は母材に比べて高温
状態から冷却されるので冷却にともなう収縮ｍｔｆｉ母
材よりも大きくなって、引張応力によるクラックが発生
しやすい。この傾向は硬質粒子の混合量が別人づるほと
顕著になる。そこで特に硬質粒子の混合量の多い肉盛材
料を使用する場合には、熱膨張（収縮）係数が大きいオ
ーステナイト系材料を肉盛用母材として使用するのが、
肉盛層のクラック防止の観点から有利である。即ち、母
材は熱膨張（収縮）係数が大きいため、肉盛後は大きく
収縮して肉盛層の収縮量に追従し得るものとなる。さら
に、冷却時には変態が起こらずオーステナイト状態のま
まであるので塑性変形能も高い。ただし、母材は硬さが
低すぎると母材として必要とされる強さが不足するので
、硬さはＨ８１２１以上程度は必要である。
母材はまたＣｒＭＯＭ、Ｎｉ Ｃｒ Ｍｏ鋼又は構
造用炭素鋼等により形成することもできる。
造用炭素鋼等により形成することもできる。
この種の材料を使用する場合、前記オーステナイト系母
材に比べて熱膨張（収縮ン係数が小さく、かつ変形能も
小さいので、肉盛層に高い引張応力が発生し、クラック
が生じるおそれがある。そのため肉盛用合金中の硬質粒
子は５〜２０体積％とし、また肉盛による全体の昇温を
少なくして絶対収縮量を少なくする必要があるので、肉
盛厚さは加工前の状態で５ ｔｎｔｎ以下とするのが好
ましい。
材に比べて熱膨張（収縮ン係数が小さく、かつ変形能も
小さいので、肉盛層に高い引張応力が発生し、クラック
が生じるおそれがある。そのため肉盛用合金中の硬質粒
子は５〜２０体積％とし、また肉盛による全体の昇温を
少なくして絶対収縮量を少なくする必要があるので、肉
盛厚さは加工前の状態で５ ｔｎｔｎ以下とするのが好
ましい。
Ｃｒ−Ｍｏ鋼又はＮｉ−Ｃｒ−ＭＯＪＩＩとして好まし
い組成範囲は、重量でＧ０．２〜０．５５％、５ｉＯ０
１〜０．６％、Ｍｎ０．２〜１．２％、Ｃｒ０．７〜１
．２％、Ｍｏｂ、０５〜０．５％、ＮｉＯ又は２．０％
以下及び残部Ｆｅ及び不可避的不純物である。
い組成範囲は、重量でＧ０．２〜０．５５％、５ｉＯ０
１〜０．６％、Ｍｎ０．２〜１．２％、Ｃｒ０．７〜１
．２％、Ｍｏｂ、０５〜０．５％、ＮｉＯ又は２．０％
以下及び残部Ｆｅ及び不可避的不純物である。
［実施例１
本発明をさらに以下の実施例により詳細に説明する。
実施例１
表１に示す各種の合金粉末及び粒径５０μｍの硬質粒子
を用い、５ＩＪＳ３０４の内径１００ｍ＃Ｉ、外径１５
０ａａ及び長さ８００ｚのシリンダの内面に粉体肉盛溶
接を行った。得られた肉盛層を仕上加工し、硬さ、摩耗
減量及び各種薬品に対重る耐食性について試験した。ま
た比較のために従来材として５ＫＤＩ １ （１，５２
０−０，２８ｉ−０゜４３Ｍｎ−１２，２Ｃｒ−０，９
５Ｍｏ−０，３１Ｖｌ）を用い、同様に肉盛層を形成し
て耐摩耗性及び耐食性の試験を行った。結果を表２に示
す。
を用い、５ＩＪＳ３０４の内径１００ｍ＃Ｉ、外径１５
０ａａ及び長さ８００ｚのシリンダの内面に粉体肉盛溶
接を行った。得られた肉盛層を仕上加工し、硬さ、摩耗
減量及び各種薬品に対重る耐食性について試験した。ま
た比較のために従来材として５ＫＤＩ １ （１，５２
０−０，２８ｉ−０゜４３Ｍｎ−１２，２Ｃｒ−０，９
５Ｍｏ−０，３１Ｖｌ）を用い、同様に肉盛層を形成し
て耐摩耗性及び耐食性の試験を行った。結果を表２に示
す。
なお表２中において、摩耗減量は従来材（ＳＫＤ”１１
）の摩耗量を１００とし、その他の肉盛材については割
合（指数）で示す。
）の摩耗量を１００とし、その他の肉盛材については割
合（指数）で示す。
表 １
表 ２
ＳＫＤｌ １ （Ｎ０．８＞（７）１１合ｔ１００とし
た。
た。
表２に示す結果から、本発明の合金は優れた耐摩耗性及
び耐食性を有することが分かる。
び耐食性を有することが分かる。
実施例２
実施例１の各種合金を用い、表３に示す各種シリンダ（
オーステナイト鋼、Ｃｒ−ＭＯ鋼、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ鋼
、構造用炭素ｗＩ＞に同様の粉体肉盛溶接を行った。得
られた肉盛層の状況を表３に示す。
オーステナイト鋼、Ｃｒ−ＭＯ鋼、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ鋼
、構造用炭素ｗＩ＞に同様の粉体肉盛溶接を行った。得
られた肉盛層の状況を表３に示す。
表３から明らかな通り、肉盛用母材として５ＵＳ３０４
を使用した場合は肉盛厚さが１５１ｍになるとクラック
が発生する（ＮＯ，Ｄ）。従って肉盛厚みは加工前の状
態で１０ｍｍまでとするのが好ましい。また肉盛用母材
としてＳＣ〜１４４０．ＳＮ０Ｍ４３１及び５４５Ｇを
使用した場合、硬質粒子の割合が３０体積％のＮ０．
７を用いたときに肉盛層にクラックが生じた。そこでこ
れらの材質の母材の場合には硬質粒子は最高２０体積％
とするのがよい。
を使用した場合は肉盛厚さが１５１ｍになるとクラック
が発生する（ＮＯ，Ｄ）。従って肉盛厚みは加工前の状
態で１０ｍｍまでとするのが好ましい。また肉盛用母材
としてＳＣ〜１４４０．ＳＮ０Ｍ４３１及び５４５Ｇを
使用した場合、硬質粒子の割合が３０体積％のＮ０．
７を用いたときに肉盛層にクラックが生じた。そこでこ
れらの材質の母材の場合には硬質粒子は最高２０体積％
とするのがよい。
［発明の効果１
以上の通り本発明の合金は耐食性及び耐磨耗性に優れて
いるので、プラスチック成形機等のシリンダに使用する
と従来のものに比較して著しく優れた性能を発揮する。
いるので、プラスチック成形機等のシリンダに使用する
と従来のものに比較して著しく優れた性能を発揮する。
特に本発明合金の内張層を有する複合シリンダは腐食、
摩耗が著しく小さく、寿命が長い。
摩耗が著しく小さく、寿命が長い。
Claims (11)
- （１）重量でＣｒ５．０〜２０．０％、Ｂ１．０〜５．
０％、Ｆｅ１０．０％以下、Ｓｉ０．５〜５．０％、Ｃ
１．５％以下及び残部がＮｉ及び不可避的不純物よりな
る合金の粉末に、周期律表の第IVＡ、ＶＡ、VIＡ族の炭
化物の１種または２種以上からなる粒径が１０〜３００
μｍの硬質粒子を混合後の体積％で５〜４０％混合し、
母材の表面に粉体肉盛溶接してなることを特徴とする耐
食耐摩耗合金。 - （２）特許請求の範囲第１項に記載の方法において、前
記炭化物がＷＣ、ＮｂＣ、ＴｉＣ及びＶＣであることを
特徴とする耐食耐摩耗合金。 - （３）特許請求の範囲第１項または第２項に記載の方法
において、前記炭化物の粒径が１０〜１００μｍである
ことを特徴とする耐食耐摩耗合金。 - （４）重量でＣｒ５．０〜２０．０％、Ｂ１．０〜５．
０％、Ｆｅ１０．０％以下、Ｓｉ０．５〜５．０％、Ｃ
１．５％以下及び残部がＮｉ及び不可避的不純物よりな
る合金の粉体に、周期律表の第IVＡ、ＶＡ、VIＡ族の元
素の炭化物の１種又は２種以上からなる粒径が１０〜３
００μｍの硬質粒子を混合後の体積％で５〜４０％混合
分散させ、シリンダの母材表面に粉体肉盛溶接してなる
ことを特徴とする耐食耐摩耗複合シリンダ。 - （５）特許請求の範囲第４項に記載の耐食耐摩耗複合シ
リンダにおいて、前記炭化物がＷＣ、ＮｂＣ、ＴｉＣ及
びＶＣであることを特徴とする耐食耐摩耗複合シリンダ
。 - （６）特許請求の範囲第４項又は第５項に記載の耐食耐
摩耗複合シリンダにおいて、前記炭化物の粒径が１０〜
１００μｍであることを特徴とする耐食耐摩耗複合シリ
ンダ。 - （７）特許請求の範囲第４項乃至第６項のいずれかに記
載の耐食耐摩耗複合シリンダにおいて、前記シリンダ母
材がオーステナイト系鋼からなることを特徴とする耐食
耐摩耗複合シリンダ。 - （８）特許請求の範囲第４項乃至第７項のいずれかに記
載の耐食耐摩耗複合シリンダにおいて、前記耐食耐摩耗
合金の粉体肉盛溶接層が加工前の状態で１０ｍｍ以下の
厚さを有することを特徴とする耐食耐摩耗複合シリンダ
。 - （９）特許請求の範囲第４項乃至第６項いずれかに記載
の耐食耐摩耗複合シリンダにおいて、前記シリンダ母材
はＣｒ−Ｍｏ鋼又はＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ鋼であり、重量で
Ｃ０．２０〜０．５５％、Ｓｉ０．１〜０．６％、Ｍｎ
０．２〜１．２％、Ｃｒ０．７〜１．２％、Ｍｏ０．０
５〜０．５％、ＮｉＯ又は２．０％以下及び残部がＦｅ
及び不可避的不純物からなる組成を有することを特徴と
する耐食耐摩耗複合シリンダ。 - （１０）特許請求の範囲第４項乃至第６項のいずれかに
記載の耐食耐摩耗複合シリンダにおいて、前記シリンダ
母材が構造用炭素鋼からなることを特徴とする耐食耐摩
耗複合シリンダ。 - （１１）特許請求の範囲第９項又は第１０項に記載の耐
食耐摩耗複合シリンダにおいて、前記耐食耐摩耗合金の
粉体肉盛溶接層が加工前の状態で５ｍｍ以下の厚さを有
することを特徴とする耐食耐摩耗複合シリンダ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16945886A JPS6326295A (ja) | 1986-07-18 | 1986-07-18 | 耐食耐摩耗合金及びその複合シリンダ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16945886A JPS6326295A (ja) | 1986-07-18 | 1986-07-18 | 耐食耐摩耗合金及びその複合シリンダ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6326295A true JPS6326295A (ja) | 1988-02-03 |
Family
ID=15886956
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16945886A Pending JPS6326295A (ja) | 1986-07-18 | 1986-07-18 | 耐食耐摩耗合金及びその複合シリンダ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6326295A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5030519A (en) * | 1990-04-24 | 1991-07-09 | Amorphous Metals Technologies, Inc. | Tungsten carbide-containing hard alloy that may be processed by melting |
| WO1991009980A1 (fr) * | 1989-12-27 | 1991-07-11 | Toshiba Kikai Kabushiki Kaisha | Production d'un alliage anticorrosif et antiusure |
| JPH03295352A (ja) * | 1990-04-12 | 1991-12-26 | Tokyo Electric Co Ltd | ファクシミリ装置 |
| CN1331634C (zh) * | 2004-12-22 | 2007-08-15 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院 | 一种镍基喷熔合金粉及其制备方法 |
| CN102650011A (zh) * | 2011-02-28 | 2012-08-29 | 孙晓冰 | 耐热耐磨抗热腐蚀硅化物增强高钨镍铁基合金 |
| CN106541223A (zh) * | 2015-09-23 | 2017-03-29 | 天津职业技术师范大学 | 布状镍基钎焊材料及其制备方法和应用 |
| CN113814601A (zh) * | 2021-09-24 | 2021-12-21 | 郑州机械研究所有限公司 | 一种钎焊片材和钎焊方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS555126A (en) * | 1978-06-26 | 1980-01-16 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Surface hardening build-up welding method |
| JPS5630181A (en) * | 1979-08-20 | 1981-03-26 | Sharp Kk | Character information setting system |
| JPS58157944A (ja) * | 1982-03-01 | 1983-09-20 | ウエツクスコ・コ−ポレ−シヨン | 複合シリンダおよび複合シリンダ用鋳造合金 |
-
1986
- 1986-07-18 JP JP16945886A patent/JPS6326295A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS555126A (en) * | 1978-06-26 | 1980-01-16 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Surface hardening build-up welding method |
| JPS5630181A (en) * | 1979-08-20 | 1981-03-26 | Sharp Kk | Character information setting system |
| JPS58157944A (ja) * | 1982-03-01 | 1983-09-20 | ウエツクスコ・コ−ポレ−シヨン | 複合シリンダおよび複合シリンダ用鋳造合金 |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1991009980A1 (fr) * | 1989-12-27 | 1991-07-11 | Toshiba Kikai Kabushiki Kaisha | Production d'un alliage anticorrosif et antiusure |
| JPH03295352A (ja) * | 1990-04-12 | 1991-12-26 | Tokyo Electric Co Ltd | ファクシミリ装置 |
| US5030519A (en) * | 1990-04-24 | 1991-07-09 | Amorphous Metals Technologies, Inc. | Tungsten carbide-containing hard alloy that may be processed by melting |
| CN1331634C (zh) * | 2004-12-22 | 2007-08-15 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院 | 一种镍基喷熔合金粉及其制备方法 |
| CN102650011A (zh) * | 2011-02-28 | 2012-08-29 | 孙晓冰 | 耐热耐磨抗热腐蚀硅化物增强高钨镍铁基合金 |
| CN106541223A (zh) * | 2015-09-23 | 2017-03-29 | 天津职业技术师范大学 | 布状镍基钎焊材料及其制备方法和应用 |
| CN113814601A (zh) * | 2021-09-24 | 2021-12-21 | 郑州机械研究所有限公司 | 一种钎焊片材和钎焊方法 |
| CN113814601B (zh) * | 2021-09-24 | 2023-06-09 | 郑州机械研究所有限公司 | 一种钎焊片材和钎焊方法 |
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