JPS63280862A - 内燃機関の点火時期制御装置 - Google Patents
内燃機関の点火時期制御装置Info
- Publication number
- JPS63280862A JPS63280862A JP11767987A JP11767987A JPS63280862A JP S63280862 A JPS63280862 A JP S63280862A JP 11767987 A JP11767987 A JP 11767987A JP 11767987 A JP11767987 A JP 11767987A JP S63280862 A JPS63280862 A JP S63280862A
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- Japan
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- ignition timing
- crank angle
- engine
- ignition
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は内燃機関の点火時期制御装置に関する。
（従来の技術）
燃費向上の観点より最大の輸トルクを発生するのに必要
な最小点火進角値（いわゆるＭ Ｂ ’Ｉ” ）となる
ように点火進角値を制御する（このような点火進角値の
Ｍ Ｂ ′ｒへの制御を以下［Ｍ Ｂ Ｔ ｆｆｔ制御
」と称す。）ようにした装置が各種提案されている（特
開昭５９−３９９７４号公報参照）。
な最小点火進角値（いわゆるＭ Ｂ ’Ｉ” ）となる
ように点火進角値を制御する（このような点火進角値の
Ｍ Ｂ ′ｒへの制御を以下［Ｍ Ｂ Ｔ ｆｆｔ制御
」と称す。）ようにした装置が各種提案されている（特
開昭５９−３９９７４号公報参照）。
これを第５図で説明すると、これは燃焼時の筒内圧が最
大となるクランク角位置（ｅｐｍａｘ）が圧縮上死点後
所定のクランク角（１０ないし１５°ＣＡ）の位置にく
るように点火進角値を設定した場合にその機関の発生ト
ルクが最大となるので、このイ装置を目標位ｉｉ！ （
ｅ ｐＩＩｌａｘ車）としてフィードバック制御を行う
ものである。すなわち、機関負荷と回転速度の検出値に
応じた点火時期がメモリから読み出され、実際のクラン
ク角がこの点火時期と一致したときに一次電流を遮断す
る信号が点火装置へと出力される（ステップ１，２）。
大となるクランク角位置（ｅｐｍａｘ）が圧縮上死点後
所定のクランク角（１０ないし１５°ＣＡ）の位置にく
るように点火進角値を設定した場合にその機関の発生ト
ルクが最大となるので、このイ装置を目標位ｉｉ！ （
ｅ ｐＩＩｌａｘ車）としてフィードバック制御を行う
ものである。すなわち、機関負荷と回転速度の検出値に
応じた点火時期がメモリから読み出され、実際のクラン
ク角がこの点火時期と一致したときに一次電流を遮断す
る信号が点火装置へと出力される（ステップ１，２）。
ここに、点火時期はほぼＭＢＴが得られるように付与さ
れているが、実際にｅｐｍａｘを検出してみてｅｐｍａ
ｘ”との間にずれを生じているようであれば、そのずれ
（偏差）に基づくフィードバック補正量ａにで、α火時
期が補正される。たとえば、ｅｐＩＩａｘがｅｐ鐘ａｘ
’より遅角側（ｅｐｍａｘ＞ １５°ＣＡ）あるいは進
角側（ｅｐｍａｘ＜ １０°ＣＡ）のいずれにあっても
ｅ ｐｍａｘ＊ （ｉ ｏｏないし１５°ＣＡの範囲）
に引き戻すべく点火時期がＱ’ ＣＡだけ進遅角補正さ
れる（３゜５．６．３．５．８ ）。そして、この補正
にてｅｐｍａｘがθｐｍａｘ’と一致するとＭ Ｂ ”
Ｉ’制御が終了される。
れているが、実際にｅｐｍａｘを検出してみてｅｐｍａ
ｘ”との間にずれを生じているようであれば、そのずれ
（偏差）に基づくフィードバック補正量ａにで、α火時
期が補正される。たとえば、ｅｐＩＩａｘがｅｐ鐘ａｘ
’より遅角側（ｅｐｍａｘ＞ １５°ＣＡ）あるいは進
角側（ｅｐｍａｘ＜ １０°ＣＡ）のいずれにあっても
ｅ ｐｍａｘ＊ （ｉ ｏｏないし１５°ＣＡの範囲）
に引き戻すべく点火時期がＱ’ ＣＡだけ進遅角補正さ
れる（３゜５．６．３．５．８ ）。そして、この補正
にてｅｐｍａｘがθｐｍａｘ’と一致するとＭ Ｂ ”
Ｉ’制御が終了される。
なお、ｅｐｍａｘは点火時期を固定しでもある分布をも
って散らばり、また吸入空燃比によってもその分布が大
きく変化するので、所定周期（Ｎ回）にわたって検出し
たｅｐｍａｘを平均化し、この平均値θｐｍａｘが実際
値として採用されている（ステップ４．５）。
って散らばり、また吸入空燃比によってもその分布が大
きく変化するので、所定周期（Ｎ回）にわたって検出し
たｅｐｍａｘを平均化し、この平均値θｐｍａｘが実際
値として採用されている（ステップ４．５）。
（発明が解決しようとする問題、α）
ところで、θｐＩには低回転時と相違して高回転時にな
ると大きくばらつく特性を有する。その理由は、回転速
度に応じて変化する気筒内のγス流動が燃焼速度を介し
てｅｐｍａｘと相関を有するので、回転速度が変化する
と燃焼速度に相違が生じることは避けられずｅｐｍａｙ
の値にばらつきが生じてしまうこと、また燃焼速度のば
らつきが一定であっても回転速度が上昇すると、単位ク
ランク角の所要時間が相対的に短くなるので、ｅｐｍａ
ｘの検出精度自体が低下し、これに起因してばらつきが
必然的に大きくなる傾向にあるからである。
ると大きくばらつく特性を有する。その理由は、回転速
度に応じて変化する気筒内のγス流動が燃焼速度を介し
てｅｐｍａｘと相関を有するので、回転速度が変化する
と燃焼速度に相違が生じることは避けられずｅｐｍａｙ
の値にばらつきが生じてしまうこと、また燃焼速度のば
らつきが一定であっても回転速度が上昇すると、単位ク
ランク角の所要時間が相対的に短くなるので、ｅｐｍａ
ｘの検出精度自体が低下し、これに起因してばらつきが
必然的に大きくなる傾向にあるからである。
このため、従来装置のように、高回転時にも低回転時と
同じ＜ｅｐｍａｘとｅｐｍａｘ”の大小に基づいて算出
されるαをそのまま用いてＭＢＴ制御を行うとすれば、
ｅｐｍａｘのばらつきに起因して補正精度が低下せざる
を得ない。すなわち、高回転域においてｅｐｍａｘに生
ずるばらつきは止むを得ないこととしても、これに対し
て対策は施されていないので、フィードバック制御を行
っているにも拘わらず、高回転時には補正精度の低下に
より制御の安定性を欠沙燃費が不良となる結果を生じる
のである。
同じ＜ｅｐｍａｘとｅｐｍａｘ”の大小に基づいて算出
されるαをそのまま用いてＭＢＴ制御を行うとすれば、
ｅｐｍａｘのばらつきに起因して補正精度が低下せざる
を得ない。すなわち、高回転域においてｅｐｍａｘに生
ずるばらつきは止むを得ないこととしても、これに対し
て対策は施されていないので、フィードバック制御を行
っているにも拘わらず、高回転時には補正精度の低下に
より制御の安定性を欠沙燃費が不良となる結果を生じる
のである。
この発明はこのような従来の問題点に着目してなされた
もので、回転速度が上昇するほどｌ 、ｆｆ、大当たり
のフィードバック補正量の補正１隔を小さくするように
した装置を提供することを目的とする。
もので、回転速度が上昇するほどｌ 、ｆｆ、大当たり
のフィードバック補正量の補正１隔を小さくするように
した装置を提供することを目的とする。
（問題、αを解決するための手段）
この発明は、第１図に示すように、機関連松条件の検出
値（たとえば吸入空気ｆｉＱａと回転速度Ｎ）に応じて
基本点火時期（たとえばＭＢＴ近傍の値）ＡＤＶＯを算
出する手段１１と、燃焼時の機関筒内圧が最大となるク
ランク角位置ｅρ鯵ａｘを検出する手段１２と、検出さ
れた筒内圧最大クランク角位置θｐ、ｍａｘと予め設定
される目標クランク角位置ｅ ｐｅＢ）（京との偏差に
基づいて１ 、ｒ’ｊ、大当たりのフィードバック補正
ｆｆ１（Ａ）を算出する手段１３と、この補正量Ａにて
前記基本点火時期ＡＤＶＯを補正演算して出力すべき点
火時期ＡＤＶを求める手段１４とを備える内燃Ｗ１関の
点火時期制御装置において、機関回転速度Ｎにて前記１
点火当たりのフィードバック補正ｆｉＡを補正する手Ｆ
ｉ１５を設けた。
値（たとえば吸入空気ｆｉＱａと回転速度Ｎ）に応じて
基本点火時期（たとえばＭＢＴ近傍の値）ＡＤＶＯを算
出する手段１１と、燃焼時の機関筒内圧が最大となるク
ランク角位置ｅρ鯵ａｘを検出する手段１２と、検出さ
れた筒内圧最大クランク角位置θｐ、ｍａｘと予め設定
される目標クランク角位置ｅ ｐｅＢ）（京との偏差に
基づいて１ 、ｒ’ｊ、大当たりのフィードバック補正
ｆｆ１（Ａ）を算出する手段１３と、この補正量Ａにて
前記基本点火時期ＡＤＶＯを補正演算して出力すべき点
火時期ＡＤＶを求める手段１４とを備える内燃Ｗ１関の
点火時期制御装置において、機関回転速度Ｎにて前記１
点火当たりのフィードバック補正ｆｉＡを補正する手Ｆ
ｉ１５を設けた。
この補正手段１５の補正内容としでは、回転速度Ｎが上
昇するほどフィードバック補正ｆｉＡを小さくする（た
とえばＡ／Ｎのようにする）のである。
昇するほどフィードバック補正ｆｉＡを小さくする（た
とえばＡ／Ｎのようにする）のである。
（作用）
高回転域にはθｐ（１）ａｘのばらつきにてＡに生じる
変動が大さくなるが、Ｎの増大に応じてたとえばΔ／Ｎ
の値全体は逆に小さくされる。このため、高回転域とい
えども点火サイクル毎の補正量が小さな変動に抑えられ
、これによりＭＢＴ制御の安定性が高められる。
変動が大さくなるが、Ｎの増大に応じてたとえばΔ／Ｎ
の値全体は逆に小さくされる。このため、高回転域とい
えども点火サイクル毎の補正量が小さな変動に抑えられ
、これによりＭＢＴ制御の安定性が高められる。
（実施例）
第２図は電子制御機関に本発明を適用した例である。同
図において、２３は点火プラグ２２の座金状に形成され
た圧力センサで、たとえば圧電素子をセンサ素子として
構成される。ここに、センサ素子にて筒内圧Ｐが電荷量
に変換され、この電荷量はさらにチャージアンプ２４に
て電圧値に変換される。
図において、２３は点火プラグ２２の座金状に形成され
た圧力センサで、たとえば圧電素子をセンサ素子として
構成される。ここに、センサ素子にて筒内圧Ｐが電荷量
に変換され、この電荷量はさらにチャージアンプ２４に
て電圧値に変換される。
２６はクランク角センサで、機関クランク角の基準位置
（たとえば圧縮上死烈ｉｉｊの所定位置）と弔位角（た
とえば２°）を検出する。これらの検出信号は、α火時
期制御をクランク角と同期して実行する場合の信号とし
て使用される。なお、多気前磯閏では両（ｉＴ号に基づ
いて気筒ｆ１別が行われる。
（たとえば圧縮上死烈ｉｉｊの所定位置）と弔位角（た
とえば２°）を検出する。これらの検出信号は、α火時
期制御をクランク角と同期して実行する場合の信号とし
て使用される。なお、多気前磯閏では両（ｉＴ号に基づ
いて気筒ｆ１別が行われる。
２７は機関負荷としての吸入空気量Ｑａを検出するセン
サ（たとえばフラップ式やホットワイヤ式）で、この空
気＋ＩＱａと前記単位信号から計算される機関回転速度
Ｎとが機関運転条件の１基本値となる。
サ（たとえばフラップ式やホットワイヤ式）で、この空
気＋ＩＱａと前記単位信号から計算される機関回転速度
Ｎとが機関運転条件の１基本値となる。
３０はこれらの信号が入力されるコントロールユニット
で、インター７ヱーＸ（Ｉｌｏ）３１、ｒく０Ｍ３２．
ＲΔＭ３３及びＣＰＵ３４からなるマイクロコンビよ−
タにて構成され、第１図に示す各手段１１ないし１５の
全機能を備える。すなわち、フントロールユニット３０
ではこれらの信号に基づいて出力すべき点火進角値ＡＤ
Ｖ（圧縮上死点前のクランク角を表す数値）を算出し、
休出した点火進角値ＡＤＶのときに火花点火が行なわれ
るようｌ１０３１の点火レノスタにＡＤＶを格納する。
で、インター７ヱーＸ（Ｉｌｏ）３１、ｒく０Ｍ３２．
ＲΔＭ３３及びＣＰＵ３４からなるマイクロコンビよ−
タにて構成され、第１図に示す各手段１１ないし１５の
全機能を備える。すなわち、フントロールユニット３０
ではこれらの信号に基づいて出力すべき点火進角値ＡＤ
Ｖ（圧縮上死点前のクランク角を表す数値）を算出し、
休出した点火進角値ＡＤＶのときに火花点火が行なわれ
るようｌ１０３１の点火レノスタにＡＤＶを格納する。
そして、クランク角の基準位置信号の入力を起点として
単位角信号を計数することにより実際のクランク角がＡ
ＤＶに一致すると点火フィル３６の一次電流を遮断する
信号（点火信号）を出力する。なお、ＣＬ） Ｕ ３４
で行う制御はデジタル制御であるため筒内圧信号はＡ／
Ｄコンバータ３５にてデノタル値に変換されている。
単位角信号を計数することにより実際のクランク角がＡ
ＤＶに一致すると点火フィル３６の一次電流を遮断する
信号（点火信号）を出力する。なお、ＣＬ） Ｕ ３４
で行う制御はデジタル制御であるため筒内圧信号はＡ／
Ｄコンバータ３５にてデノタル値に変換されている。
次に、ＣＰＵ３４で実行されるＡＤＶの演算内容をｆ５
３図に示す制御ルーチンで説明すると、同図においてＡ
ＤＶは基本進角値ＡＤＶＯとフィードバック補正量ΔＳ
との和にて計算される（ステップ４６）、なお、和算方
式ではなく積算方式としても構わない。同ルーチンは所
定周期で実行される。
３図に示す制御ルーチンで説明すると、同図においてＡ
ＤＶは基本進角値ＡＤＶＯとフィードバック補正量ΔＳ
との和にて計算される（ステップ４６）、なお、和算方
式ではなく積算方式としても構わない。同ルーチンは所
定周期で実行される。
ここに、基本進角値ＡＤＶＯは吸入空気量Ｑａと機関回
転速度Ｎとから算出される値で（ステップ４５）、たと
えばＱａとＮをパラメータとする３次元テーブルの参照
により圧縮上死点前のクランク角を表す数値として求め
られる。なお、吸気絞り弁が全閉位置にあるときはＮを
パラメータとする２次元テーブルを参照する。
転速度Ｎとから算出される値で（ステップ４５）、たと
えばＱａとＮをパラメータとする３次元テーブルの参照
により圧縮上死点前のクランク角を表す数値として求め
られる。なお、吸気絞り弁が全閉位置にあるときはＮを
パラメータとする２次元テーブルを参照する。
そして、ＡＤＶＯにはＭＢＴよりも所定値だけ遅角側の
値が採用され、この値ＡＤＶＯにより燃焼を行わせてみ
た結果、筒内圧最大クランク角位置ｅｐｓ＋ａｘが目標
位置θｐｍａｘ”から外れる場合は、このＡ Ｄ Ｖ
Ｏが両者の偏差ε（＝ ｅｐｍａｘ−ｅｐｍａｘ車）に
基づ（１点火当たりのフィードバック補正ｉＡ（＞０）
だけ補正される。なお、Ａの算出につき比例積分制御の
例で示すと、偏差εと制御ディン（比例ディンＫＰｌ積
分ディンに＋）とから比例分Ｐ （” Ｋ ｐ Ｘε）
と積分分Ｉ（＝に＋ＸΣε、ただしΣεはεの総和であ
る。、）とが計算され、これらの和（Ｐ十Ｉ）にてＡが
算出される。
値が採用され、この値ＡＤＶＯにより燃焼を行わせてみ
た結果、筒内圧最大クランク角位置ｅｐｓ＋ａｘが目標
位置θｐｍａｘ”から外れる場合は、このＡ Ｄ Ｖ
Ｏが両者の偏差ε（＝ ｅｐｍａｘ−ｅｐｍａｘ車）に
基づ（１点火当たりのフィードバック補正ｉＡ（＞０）
だけ補正される。なお、Ａの算出につき比例積分制御の
例で示すと、偏差εと制御ディン（比例ディンＫＰｌ積
分ディンに＋）とから比例分Ｐ （” Ｋ ｐ Ｘε）
と積分分Ｉ（＝に＋ＸΣε、ただしΣεはεの総和であ
る。、）とが計算され、これらの和（Ｐ十Ｉ）にてＡが
算出される。
また、ｅ ｐ１６ａｘの検出は第４図に示すルーチンに
て行なわれる。たとえば、クランク角２°毎に合計ｉ（
１は正の整数）個のクランク角位置８１〜θｉを定めて
おく。そして、■＠目のクランク角位ｆｉｔＣｅｎ）に
対する筒内圧ＰｎとＰ ｍａｘメモリのメモリ値とを比
較させ、メモリ値のほうが小さければＰｎをメモリ値と
して入れ換えるとともに、そのときのクランク角位置θ
ｎをｅ ’ｐｍａｘメモリに格納する（ステップ５１〜
５３）。これにより圧縮上死点から所定クランク角も過
ぎればθ’ ｐ＋ｍａｘメモリに格納されたメモリ値が
筒内圧最大クランク角位置を与える。そこで、筒内圧が
もはや上昇することのないクランク角位置（たとえば排
気上死点）になると（ｅｎ＝０＞、θ’ ｐｗａｘメモ
リに格納されているメモリ値をｅｐ鴫ａｘメモリに移し
、次の点火サイクルでのｅｐｍａｘの検出のためＰ ｗ
ａｘメモリのメモリ値を零にリセットしておく（ステッ
プ５４．５５）、したがって、ｅ ｐｍａｘメモリの値
がステップ４１にて読み出される。なお、筒内圧の検出
範囲を圧縮上死点前後の所定角度に限定するようにして
も構わない。同ルーチンはクランク角２°毎に実行され
る。
て行なわれる。たとえば、クランク角２°毎に合計ｉ（
１は正の整数）個のクランク角位置８１〜θｉを定めて
おく。そして、■＠目のクランク角位ｆｉｔＣｅｎ）に
対する筒内圧ＰｎとＰ ｍａｘメモリのメモリ値とを比
較させ、メモリ値のほうが小さければＰｎをメモリ値と
して入れ換えるとともに、そのときのクランク角位置θ
ｎをｅ ’ｐｍａｘメモリに格納する（ステップ５１〜
５３）。これにより圧縮上死点から所定クランク角も過
ぎればθ’ ｐ＋ｍａｘメモリに格納されたメモリ値が
筒内圧最大クランク角位置を与える。そこで、筒内圧が
もはや上昇することのないクランク角位置（たとえば排
気上死点）になると（ｅｎ＝０＞、θ’ ｐｗａｘメモ
リに格納されているメモリ値をｅｐ鴫ａｘメモリに移し
、次の点火サイクルでのｅｐｍａｘの検出のためＰ ｗ
ａｘメモリのメモリ値を零にリセットしておく（ステッ
プ５４．５５）、したがって、ｅ ｐｍａｘメモリの値
がステップ４１にて読み出される。なお、筒内圧の検出
範囲を圧縮上死点前後の所定角度に限定するようにして
も構わない。同ルーチンはクランク角２°毎に実行され
る。
一方、目標位置θｐＩＩＩａｘ＊は機関運転条件に拘わ
らず圧縮上死点後所定クランク角（１０ないし２０°）
にほぼ位置することが知られており、この例では圧縮上
死点後のクランク角を表す数値（たとえば１５）が採用
される。なお、ｅｐｍａｘの値にも圧縮上死点後のクラ
ンク角を表す数値を採用する。したがって、他の運転条
件を同じにして点火進角値を進角させると１９ ｐｍａ
ｘの位置が早く訪れるので、ｅｐｍａｘ ＞θｐｍａｘ
’である場合には遅角側にあるからΔだけ進角補正し、
この逆の場合には進角側にあるからＡだけ遅角補正させ
る（ステップ４２．４３．４２．４４）。なお、ステッ
プ４３．４４においてΔＳ（旧）は前回の制御時に算出
された補正量、ΔＳが今回の補正量である。
らず圧縮上死点後所定クランク角（１０ないし２０°）
にほぼ位置することが知られており、この例では圧縮上
死点後のクランク角を表す数値（たとえば１５）が採用
される。なお、ｅｐｍａｘの値にも圧縮上死点後のクラ
ンク角を表す数値を採用する。したがって、他の運転条
件を同じにして点火進角値を進角させると１９ ｐｍａ
ｘの位置が早く訪れるので、ｅｐｍａｘ ＞θｐｍａｘ
’である場合には遅角側にあるからΔだけ進角補正し、
この逆の場合には進角側にあるからＡだけ遅角補正させ
る（ステップ４２．４３．４２．４４）。なお、ステッ
プ４３．４４においてΔＳ（旧）は前回の制御時に算出
された補正量、ΔＳが今回の補正量である。
そして、この補正量ΔＳを基本進角値ＡＤＶＯに加算し
た値ＡＤＶが、α火しノスタにセットされる（入テップ
４６，４７）。
た値ＡＤＶが、α火しノスタにセットされる（入テップ
４６，４７）。
さて、このようにして１点火当たりのフィードバック補
正量Ａを算出するのは従来例でら行なわれているところ
であるが、高回転域のθｐｍａｘのばらつきにてＡに生
じる変動が大き（なる。ここに、Ｎが大きくなってもＡ
に生じる変動を小さなものに収めておくためには、Ｎの
増大に応じてＡを逆に小さくすることである。そこで、
この例ではＡをＮで除した値Ａ／Ｎを、１照人当たりの
フィードバック補正量として採用する（ステップ４３，
４４）。
正量Ａを算出するのは従来例でら行なわれているところ
であるが、高回転域のθｐｍａｘのばらつきにてＡに生
じる変動が大き（なる。ここに、Ｎが大きくなってもＡ
に生じる変動を小さなものに収めておくためには、Ｎの
増大に応じてＡを逆に小さくすることである。そこで、
この例ではＡをＮで除した値Ａ／Ｎを、１照人当たりの
フィードバック補正量として採用する（ステップ４３，
４４）。
したがって、この例によればＮの上昇につれてＡに生じ
る変動が大きくなるけれども、Ｎの増加によりＡ／Ｎの
値全体としては逆に小さくなるので、高回転域といえど
もへ仄火サイクル毎の補正量が大きく変動するというこ
とがない。すなわち、この例はＮの相違がＡの変動に大
きく影響することに府目し、Ｎが増加してもへの変動を
抑制するようにしたのである。これにより、ＭＢＴ制御
の安定性が高められ、高回転域においても低回転域と同
様に燃費向上を図ることができる。
る変動が大きくなるけれども、Ｎの増加によりＡ／Ｎの
値全体としては逆に小さくなるので、高回転域といえど
もへ仄火サイクル毎の補正量が大きく変動するというこ
とがない。すなわち、この例はＮの相違がＡの変動に大
きく影響することに府目し、Ｎが増加してもへの変動を
抑制するようにしたのである。これにより、ＭＢＴ制御
の安定性が高められ、高回転域においても低回転域と同
様に燃費向上を図ることができる。
ただし、Ａはフィードバック補正量であるから、Ｎに応
じで小さくされることは、一般的には制御の応答性が低
下することを意味する。しかしながら、単位時間（単位
周期）当たりの補正量を低回転時と比べて大幅に減少さ
せることがなければ、過渡時の応答遅れ等の問題が発生
することはない。
じで小さくされることは、一般的には制御の応答性が低
下することを意味する。しかしながら、単位時間（単位
周期）当たりの補正量を低回転時と比べて大幅に減少さ
せることがなければ、過渡時の応答遅れ等の問題が発生
することはない。
（発明の効果）
以上説明したように、この発明では回転速度が上昇する
ほど１．α人当たりのフィードバック補正量の補正幅が
小さくなるようにフィードバック補正量を回転速度で補
正する構成としたので、回転速度が上昇して筒内圧が最
大となるクランク角位置が大きくばらついてもＭ Ｂ
Ｔ制御は安定し、これにて回転速度に関係なく燃費を向
上させることができる。
ほど１．α人当たりのフィードバック補正量の補正幅が
小さくなるようにフィードバック補正量を回転速度で補
正する構成としたので、回転速度が上昇して筒内圧が最
大となるクランク角位置が大きくばらついてもＭ Ｂ
Ｔ制御は安定し、これにて回転速度に関係なく燃費を向
上させることができる。
第１図はこの発明の構成図、Ｐｔ５２図はこの発明の一
実施例のシステム図、第３図とＰｆＳＡ図はこの実施例
の演算内容を説明する流れ図である。第５図は従来例の
演算内容を説明する流れ図である。 １１・・・基本点火時期算出手段、１２・・・筒内圧最
大クランク角位置検出手段、１３・・・１点火当たりの
フィードバック補正量算出手段、１４・・・出力点火時
期算出手段、１５・・・回転補正手段、２２・・・八人
プフグ、２３・・・圧力センサ、２４・・・チャーノア
ンプ、２６・・・クランク角センサ、２７・・・空気量
センサ、３０・・・コントロールユニツ）、３６・・・
点火コイル。 （外１名） 第３図 第５図
実施例のシステム図、第３図とＰｆＳＡ図はこの実施例
の演算内容を説明する流れ図である。第５図は従来例の
演算内容を説明する流れ図である。 １１・・・基本点火時期算出手段、１２・・・筒内圧最
大クランク角位置検出手段、１３・・・１点火当たりの
フィードバック補正量算出手段、１４・・・出力点火時
期算出手段、１５・・・回転補正手段、２２・・・八人
プフグ、２３・・・圧力センサ、２４・・・チャーノア
ンプ、２６・・・クランク角センサ、２７・・・空気量
センサ、３０・・・コントロールユニツ）、３６・・・
点火コイル。 （外１名） 第３図 第５図
Claims (1)
- 機関運転条件の検出値に応じて基本点火時期を算出する
手段と、燃焼時の機関筒内圧が最大となるクランク角位
置を検出する手段と、検出された筒内圧最大クランク角
位置と予め設定される目標クランク角位置との偏差に基
づいて１点火当たりのフィードバック補正量を算出する
手段と、この補正量にて前記基本点火時期を補正演算し
て出力すべき点火時期を求める手段とを備える内燃機関
の点火時期制御装置において、機関回転速度にて前記１
点火当たりのフィードバック補正量を補正する手段を設
けたことを特徴とする内燃機関の点火時期制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11767987A JPH07113354B2 (ja) | 1987-05-14 | 1987-05-14 | 内燃機関の点火時期制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11767987A JPH07113354B2 (ja) | 1987-05-14 | 1987-05-14 | 内燃機関の点火時期制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63280862A true JPS63280862A (ja) | 1988-11-17 |
| JPH07113354B2 JPH07113354B2 (ja) | 1995-12-06 |
Family
ID=14717605
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11767987A Expired - Lifetime JPH07113354B2 (ja) | 1987-05-14 | 1987-05-14 | 内燃機関の点火時期制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07113354B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5884605A (en) * | 1996-09-10 | 1999-03-23 | Nissan Motor Co., Ltd. | Controller and control method for engine ignition timing |
| CN106321326A (zh) * | 2015-06-26 | 2017-01-11 | 上海汽车集团股份有限公司 | 车辆的点火提前角的获得方法及装置 |
-
1987
- 1987-05-14 JP JP11767987A patent/JPH07113354B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5884605A (en) * | 1996-09-10 | 1999-03-23 | Nissan Motor Co., Ltd. | Controller and control method for engine ignition timing |
| CN106321326A (zh) * | 2015-06-26 | 2017-01-11 | 上海汽车集团股份有限公司 | 车辆的点火提前角的获得方法及装置 |
| CN106321326B (zh) * | 2015-06-26 | 2018-09-11 | 上海汽车集团股份有限公司 | 车辆的点火提前角的获得方法及装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07113354B2 (ja) | 1995-12-06 |
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