JPS63283721A - 乾燥機の再生およびその装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は一般的に、気体を除湿するために乾燥剤を用い
る吸着式乾燥機に関する。特に、本発明は１対の吸着剤
つまり乾燥剤のベッドを有して、一方のベッドが水蒸気
を吸収している間に、他方のベッドが再生される形式の
乾燥剤気体乾燥機に関する。殊に、本発明は、圧縮熱と
乾燥気体パージ掃気の組合せを用いる、乾燥剤の再生に
関する。

気体から水分の少なくとも大半を除去し、時には湿気の
最後の痕跡まで除去することがしばしば望ましく、また
たびたび必要である０例えば、天然ガスパイプライン回
送体系において、充分な量の水蒸気を除去して、体系内
に用いられる最高圧にてガスがさらされる最低温度に少
なくとも等しいぐらいにガスの露点を下げるようにして
、氷化物形成を無くすることができる。また、空気また
は低分子量の炭水化物のような気体を試薬として用いる
多（の工程では、その気体が実質的に無水であることが
必要である。気体が試薬として用いられない、例えばい
わゆる「計器空気」を動力流体として用いる空圧制御装
置のような状況においても、冬季の水分凝縮および結氷
を避けるために実質的に空気が無水である必要がある。

最も乾燥した地域においてさえも、大気は湿気を含んで
いる。相対湿度という語は、成る温度にて成る容積の空
気中に存在する水蒸気の量と、その温度にてその空気が
含むことのできる水蒸気の量との比である０例えば、水
蒸気成分がその温度における空気の水分保有能力の７０
％ある。

飽和空気の温度が下げられると、水蒸気の成る量は凝縮
、すなわち液体に変わる。概略的に、気体の水深有能力
は温度が１１”Ｃ（２０°Ｆ）上がる毎に２倍になる。

よって、温度が高ければ高いほど、一定量の空気により
保有されることのできる水蒸気の量が増す、露点は成る
圧力にて水蒸気が凝縮して水に変わり始める時の空気の
温度である。露点が低いほど、その空気中の水分が少な
い、気体の水深有能力はまた体積にも依存する。飽和気
体の実際の体積が圧力の減少により増すならば、その気
体の水深有能力が増す。

前述のように、空圧装置内の水の存在は非常に有害であ
り得る。水は汚染連鎖の要因となる。さびや金どけは空
圧装置のオリフィスや噴孔をつまらせて装置の効率を急
激に低下させる。さびは曲がりやポケットにたまって過
度の圧力降下を生ずる。パイプの継手は弱くなり、漏れ
が進む、さびははがれて下流に動き空圧器械を作動不良
にする。

製造工場にて空圧制御装置に使用される圧縮空気を乾燥
させるのに乾燥剤式乾燥機が良く使用される。これらの
乾燥剤は代表的には、各々が例えば、シリカゲル、アル
ミナまたはゼオライト系分子ふるい吸着剤を含む１対の
乾燥剤室を存する。

そのような装置において、ベッドは交替で工程流れを乾
燥させ、ついで再生される。

いったん、乾燥剤が水分で満たされると、その乾燥剤を
再生するまでは、吸着サイクル中にそれ以上の湿気を気
体から除くことができない、一般に、再生が完全に行わ
れるほど、低い露点で表される。流出空気の質が良くな
り、次の再生サイクルまでに吸着し得る湿気が増す、再
生の質は再生媒体の温度と乾燥度により決まることが広
く知られている。　１９７４年９月１６日、ケミカルエ
ンジニャ（Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ）第
６ページ、アーノルド・エル・ウニイナー（＾ｒｎｏｌ
ｄ　ＬＪｅｉｎｅｒ）の「液体および気体の乾燥（叶ｙ
ｉｎｄ　ｏｆ　Ｌｉｑｕｉｄｓ　ａｎｄ　Ｇａ５ｅｓ）
　Ｊを参照、吸着剤、つまり乾燥剤を加熱すること、乾
燥したパージ気体を乾燥剤に通すこと、または加熱され
た気体をベッドに通すこと、を含む様々な技法により、
吸着剤を再生することができるのは公知である。それら
の技法をそれぞれ、熱再生、圧力転換および圧縮熱各方
式と呼ぶことができ、後者の命名は、乾燥すべき気体を
圧縮することにより発生する熱を用いるという公知の手
法からとられた。

様々な再生技法の比較の１つの基礎は、再生に必要なエ
ネルギー量である。極く大まかに言って、圧力転換再生
技法は典型的に、（再生媒体として圧縮された製品空気
を使用することにより）もつとも多くのエネルギーを消
費するが、露点性能は非常に秀れている。

熱再生乾燥機は典型的に、幾らか再生エネルギーの消費
が少ないが、露点性能を幾らかぎせいにする。圧縮熱乾
燥機は圧縮機入口空気の状！３Ｉ（水分含有量および温
度）によって再生費用が大幅に変わり易い、　１９８７
年３月２７日マシン・デザイン（Ｍａｃｈｉｎｅ　Ｄｅ
ｓｉｇｎ）第１０５ページ、「廃熱空気乾燥機の真実（
Ｔｈｅ　Ｔｒｕｔｈ　Ａｂｏｕｔ　　’Ｗａｓｔｅ　Ｈ
ｅａｔ’　ＡｉｒＤｒｙｅｒｓ）　Ｊを引用により本明
細書に取入れる。乾燥した冬季には、圧縮熱乾燥機は熱
再生または圧力転換方式の何れよりも経済的に低い露点
を与えることができる。しかし湿度の高い夏季には、従
来の圧縮熱乾燥機は等しい露点性能を得るのに、熱再生
または圧力転換乾燥機の何れよりも多くのエネルギーを
必要とするであろう、以下に、このことをより詳しく説
明する。

例えば、米国特許第３．２０５，６３８号明細書に開示
されるような、圧縮熱乾燥剤乾燥機の従来の手法は、完
全に再生を達成するために圧縮機吐出気体の熱を利用す
ることである。具体的には、再生を必要とする乾燥剤を
加熱してそれから湿気を放出させる再生中の乾燥副室に
、圧縮機吐出気体が通されるのが典型である。再生室か
らの排出気体は冷却器に通され、そこで気体が冷却され
て水蒸気が凝縮・析出される。冷却器のあとに分離器が
あって、凝縮水を分離し収集して、それが分離弁から放
出され、つまり抜き取られる。つぎ辷気体は活動室、つ
まり乾燥室に通され、そこでさらに水蒸気が除かれて、
乾燥機出口に乾燥気体を送り出す、しかし夏季のように
湿度の高い状態では、乾燥時に一４０℃（−４０”　Ｐ
）の露点を生ずるレベルまで充分に乾燥剤を再生するこ
とができない、このことから、所要の一４０℃（−４０
°Ｆ）の露点を生ずるレベルにまで圧縮機吐出気体の温
度を上げるために、ブースターヒーターを使用する必要
が生じた。

そのようなブースターヒーターの使用はもちろん、再生
エネルギーを増加させる０種々の形式の乾燥機における
所要再生エネルギーの比較が第１表に示される。シリカ
ゲル乾燥剤を使用し、２９８　Ｋｗ（４００Ｈ’）　２
段無潤滑式圧縮機を用いて、下記の条件で運転される空
気乾燥機の再生エネルギー必要量が表に示される０条件
：流量９．４４Ｘ１０−’ｓｅｗｓ（標準状態、つまり
０℃にて大気圧、すなわち７６０　ｍＨｇニおける立方
米／秒：　２０００ｓｃｆｍに相当）、ゲージ圧６８９
１１ｐａ（１００ｐｓｉｇ；７．０３　ｋｇ／　ｃｊＧ
）大気温度３８℃、相対湿度５０％、排出空気の設計露
点−４０’Ｃ（−４０°Ｐ）、圧縮熱乾燥機と共に、電
熱式空気乾燥機およびヒーターなし再生乾燥機のエネル
ギー必要量も表記される。

第１表 乾１且盟弐　ヒーター・エネルギー　　櫃！ヱ土Ｘ　　
差！１ １ＯＣ再生空気の質に必要な １時間ｔ　イクル９３に１１　９３に−温度２３２℃（
４５０″Ｆ）、室の切換え時に出口温 度と露点の突出有り ＩＯＣ再生空気の質に必要な ８時間サイクｋ　２３ＫＷ　　２３ＫＷ　　　温度２３
２°Ｆ（４５０”　Ｆ）、室の切換え時に出口温 度と露点の突出有り 電気　　　　　　　　　　　　　再生熱の量と温度・湿
８時間サイクル３８に１１　３８１［Ｗ　　　度の質を
生ずるために側流再生　　　　　　　　　　　ヒーター
と側流を整合させなければならない。

室の切換え時に温度と 露点の突出有り ヒーターなし　　　　　４５ＫＷ　　　１．４　Ｘｌ０
−’５ｅａｓ（３００（ＰＳＡ）　　　なし　乾燥パー
　ｓｃｆｍ）のパージ空気消ジ空気圧　費量は４５に−
の圧縮機工 縮機のエ　ネルギーを要する。乾 ネルギー　燥空気吐出量は８．０２Ｘ １Ｇ−Ｉｓｃｍｓ（１７００ｓｃｆｓ）。

温度および露点の突出 無し。

前記のように、圧縮熱再生のエネルギー必要量は圧縮機
に供給される大気の温度および湿度によって大幅な変化
を生ずる０例として、１６℃（６０°Ｐ）で５０％の相
対湿度（第１表の３８℃（１００＠Ｆ）における５０％
相対湿度の条件とは異なる）における大気供給では、前
記圧縮熱の１時間サイクルの実例におけるブースターヒ
ーター必要エネルギーは３１Ｋ１１となるであろう、こ
の必要量は一４０℃（−４０°Ｆ）の出口流露点を得る
のに要する１４９℃（３０Ｇ”　Ｆ）再生温度から生ず
る。

本発明は、水を吸着した吸湿剤ベッドを再生するための
、２段階１再生法を含む方法を与える。第１の段階は圧
縮機からの吐出気体中の熱を用いて、再生する吸着剤ベ
ッドから湿気の一部分を放出させる。第２段階は低圧の
乾燥パージ気体を用いて、吸着剤から追加の湿気を放出
させる。

本発明はさらに、水を吸着した吸湿剤ベッドを再生する
ための装置を与える。この装置は、あとで吸湿剤ベッド
に通すための供線気体を圧縮して、入口供給温度よりも
高い温度への供給気体の加熱を生ずる第１の機構を有す
る。この装置はまた、圧ＩＩｍから吐出され、加熱され
た供給気体を選択的に湿気を帯びた吸湿剤ベッドに通し
て、そのベッドから湿気の二部を放出させる第２の機構
を有する。この装置はさらに、吸湿剤ベッドをより低い
圧力に選択的に減圧する第３の機構と、乾燥した製品気
体をより低い圧力にて選択的にベッドに通して、ベッド
からさらに湿気を放出させる第４の機構と、を有する。

そのうえ、この装置は、２段階再生を生ずるために、第
２、第３および第４の機構を順々に作動するように制御
するコントローラを有す、る。

圧縮熱再生サイクルによる部分的再生のあと、圧力転換
乾燥パージを用いることを本発明による再生方法および
同装置は意図している。その結果、経済的に一４０℃（
−４０°Ｆ）の露点を可能にする、よりエネルギー効率
の良い再生が得られる。大部分の湿気は圧縮熱乾燥機に
より除去され、再生の最終段階に少量の乾燥製品気体だ
けが必要であ名。

重要なことに、この再生装置は公知の再生装置よりもか
なりエネルギー効率が高い、特に、乾燥気体製品全流量
の約１〜５％の流量で（運転状況、つまり冬か夏かによ
り異なる）、低圧乾燥気体パージを用いれば、望ましい
一４０℃（−４０°Ｆ）の露点を生ずることが判ってい
る。

そのうえ、あとの再生段階中に、低圧製品気体パージは
乾燥剤を冷却する。この冷却は、吸着サイクルの開始時
に高温の乾燥剤のために圧縮熱乾燥機によ（起きる露点
の突出を無くする。典型的な圧縮熱乾燥機において、あ
らたに再生された室がはじめて吸着段前に切換えられた
時点では、圧縮熱を用いる再生のために乾燥剤がまだ比
較的高温である。高温乾燥剤は冷たい乾燥剤はどに湿気
を保持することはできないので、乾燥剤が冷却するまで
は、吸着室を出る空気の湿気の突出がある。

本発明による再生装置は再生サイクルの終わりに乾燥低
温気体パージを用いることによりこれらの露点の突出を
避ける。装置はまた蒸発によってさらに熱を放出して、
乾燥剤を新しい吸着サイクルの開始前に冷却する。

望ましい実施例に関連して本発明が記載されるが、その
意図は発明の開示された特定の形式に限定されることな
く、むしろ、特許請求の範囲の精神および範囲に含まれ
る様々な代替例および同等の構成をｖ／４ｍすることは
当然である。ことに、本明細書は特に空気から水を分離
する用途を開示するけれども、他の液体と気体を分離す
るのに本装置を使用することができるのは当然である。

第１図を参照すると、２個の乾燥剤充填乾燥室１１．１
２と、加圧気体を供給する圧縮機１４とを有する、本発
明の乾燥機１０が示される。幾つかの公知の乾燥剤の何
れを使うこともできるが、シリカゲルはその一例である
。公知のように、圧縮機吐出気体は圧縮の結果、高温で
ある０図示の装置の基本運転を以下に述べるが、その開
始時点では、ベッド１１は乾燥段階にあり、ベッド１２
は再生段階にある。第１図に示される種々の要素を通る
気体流の説明を理解する助けとして、初期の流路は実線
で示され、再生の他の段階における代替流路が破線で示
される。圧縮機１４からの高温気体は３方弁１５、１６
により再生中の乾燥剤室１２に振向けられ、そこで再生
を要する乾燥剤を加熱して湿気を放出させる。再生室１
２からの放出気体は３方弁１Ｂ、　１９を通り、冷却器
２０を通って、そこで気体は冷却されて水が凝結・析出
される。冷却器２０のあとにある分離器２１は凝結した
水を分離・収集し、水は分離器から放出弁２２により放
出され、つまり抜き取られる。冷却された気体はつぎに
３方弁２４を通って、活動中、つまり乾燥作用中の乾燥
室１１に入り、そこで水蒸気が吸着される。乾燥した気
体製品は３方弁２５のところに出る０本発明によれば、
再生中の乾燥剤室１２の完全な加熱の後、３方弁１５゜
１９は切換えられ、圧縮機からの圧縮空気は再生室１２
をバイパスする。ベッド１１での乾燥作用は継続する。

この点で、第１図に示される上記の装置の圧縮熱再生段
階は比較的短いサイクル（典型的には１時間Ｍｌ！Ｍ＾
サイクル）の空気乾燥機に適していることに注目すべき
である。より長いサイクル（例えば、８時間ＨＥＭ＾サ
イクル）の乾燥機にもっと適した装置も、本発明の精神
から外れることなく使用することができるであろう、そ
のような装置は公知の側流装置（図示せず）を使用する
ことができるであろう、そのような装置においては、圧
縮機吐出流の一部分だけが再生に使用され、残りの部分
は冷却器および分離器を通して直接に供給される。

本発明のいま一つの局面によれば、再生は圧力転換法を
用いて継続される。これを行うには、通・気弁２６を開
いて、再生室１２を大気または他の低圧の環境にまで減
圧させる。また弁２８を開き、弁２５の下流から抽出し
た製品気体を可変オリフィス２９に通してしぼり、再生
室１２に送る。公知の圧力転換再生法と同様に、乾燥し
た製品気体は再生している乾燥剤から残留水蒸気を放出
させると同時に、蒸発過程により乾燥剤の冷却を生ずる
。圧力転換除水サイクルの終わりに、通気弁２６を閉じ
、再生室１２をライン圧にまで再加圧し、乾燥役務に切
換えられるまで待機させる。乾燥室１１がその吸着サイ
クルを完了した後、全部の３法弁１５．１６．１Ｂ、　
１９゜２４．２５を切換える。そこで室１２を用いて乾
燥サイクルが繰返えされ、同時に他方の室１１が再生さ
れる。

次に掲げる例は、本発明による圧縮熱・圧力転換式吸着
力再生装置を用いる乾燥機が従来の圧縮熱再生に比して
、少ないエネルギー所要量と秀れた低い露点能力を有す
ることを説明する。特に、例１．２．３は従来の圧縮熱
性能による運転を説明し、例４．５．６は圧縮熱・圧力
転換法および同装置を用いる本発明の例である。全ての
例に使用される装置は、予熱器および加湿器を具えたシ
リカゲル充填ベッドであった。夏季の代表的な大気状態
（例えば３８℃（１００＠Ｆ）、５０％相対湿度）にお
いて作動する２段圧縮機の吐出条件を模擬するために予
熱器と加湿器が使用された。温度約１４９℃（３０Ｇ＠
Ｆ）、加圧露点６５℃（１４９”　Ｆ）（大気圧の露点
２５℃（７７°Ｆ））およびゲージ圧約５５２ＫＰａ（
８０ｐｓｉｇ；５．６３ｋｇ／　ｃｊＧ）の一定入口条
件に装置が保たれた。試験中の乾燥期間に、流入する圧
縮空気の温度は約３８℃（１０Ｇ”　Ｆ）に保持された
。これらの呼称条件からの相違は個々の例の説明の中で
示される。

１Ｌ 従来技術の圧縮熱法を用いる再生運転を２２５分間行つ
た。入口温度は１４９℃（３００”　Ｆ）で、大気圧露
点２４．７℃（７６，５＠Ｆ）であった、２時間の休止
の後、４時間の吸着運転が開始され、その時の条件は、
流量３．３　Ｘ、１０−”ｓｃｓｓ（７０ｓｃｆｍ）、
ゲージ圧５５２１［Ｐａ（８０ｐｓｉｇ：５．６３　ｋ
ｇ／ｃｄｃ）そして入口温度４３〜３Ｂ’Ｃ（１１０〜
１０００°Ｆ）であった、吸着サイクルの１時間毎に露
点温度が記録され、−１３，７℃（７，４＠Ｆ）、−１
０，６℃（１２，９°Ｆ）、−８，９℃（１５，９°Ｆ
）、−６，７℃（１９，９＠Ｆ）であった。

Ｌｕ 従来技術の圧縮熱法を用いる再生運転を２１０分間行っ
た。入口温度は１４７．９℃（２９８，３＠Ｆ）、そし
て大気圧露点は２４．７℃（７６，５°Ｆ）であった、
１０５分間の休止の後、４時間の吸着運転が開始され、
その条件は、流量３．３　Ｘｌ０−”ｓｃｍｓ（６９ｓ
ｃｒｍ）、ゲージ圧５５２１１Ｐａ（８０ｐｓｉｇ：５
．６３ｋｇ／ｃｊＧ）、入口温度３９℃（１０２”　Ｐ
）であった、吸着サイクル中、１時間毎にとられた露点
温度は、−１３，３℃（８，１”　Ｆ）、−１０，７’
Ｃ（１２，８’　Ｆ）、−８，３℃（１７，０°Ｆ）、
−６，４℃（２０，４°Ｆ）であった。

側ニー」− 従来技術の圧縮熱法を用いる再生運転を１３５分間行っ
た。入口温度は１４３°Ｃ（２９０＠Ｆ）、大気圧露点
は２５．３℃（７７，５＠Ｆ）であった、　９０分間の
休止の後、４時間の吸着運転を行い、その条件は、流量
３．４　Ｘ１０−”ｓｃｓｓ（７１ｓｃｆｍ）、ゲージ
圧５５５ＫＰａ（８０，５ｐｓｉｇ；５．６６　ｋｇ／
ｃｊＧ）、入口温度３９〜３８℃（１０３〜１１０”　
Ｆ）であった、運転中の２．４２時間目、３．２５時間
目、４０時間目にそれぞれ露点圧力がとられた。

吸着サイクル中にとられた露点温度は、−６，７℃（２
０°Ｆ）、−６，５℃（２０，３°Ｆ）、−８，８℃（
１６，７’　Ｆ）であった。

■−虹 本発明による圧縮熱・圧力転換法をもちいる再生運転を
行った。再生は９０分間の圧縮熱再生で開始された。入
口温度は１５１　”Ｃ（３０４””　Ｆ）、露点は２４
．７℃（７６，５°Ｆ）であった、５分間の休止の後、
圧力転換再生が開始され、流量２　Ｘｌ０−”５ｃｍ５
　（５ｓｃｆｍ）　、温度４９〜４５℃（１２０〜１１
３°Ｆ）の条件で４８分間運転された。その後、低圧パ
ージを停止して、ベッドを１０２分間、休止させた。つ
いで、４時間の吸着段階を、流量３．３　Ｘｌ０−”ｓ
ｅａｓ（７０ｓｃ４ｍ）、ゲージ圧５５８ＫＰａ（８１
ｐｓｉｇ；５．６９ｋｇ／　ｃｊＧ）、入口温度４２〜
４０℃（１０７〜１０４＠Ｆ）で行った。吸着期間の１
時間毎の露点は−４１’Ｃ（−４１＠Ｐ）、−３８℃（
−３７＠Ｐ）、−３３°Ｃ（−２７°Ｆ）、−２６℃（
−１５”　Ｆ）であった。低圧製品パージは製品流量の
１．４χを占めた。

Ｌ 本発明による圧縮熱・圧力転換法を用いる再生運転を行
った。圧縮熱再生段階は９０分間継続した。

入口温度は１５０℃（３０２，５°Ｆ）、大気圧露点は
２４．９”Ｃ（７６，８°Ｆ）であった、５分間の休止
期間の後、低圧製品気体パージを開始し、流１２Ｘ１０
−３ｓｃｍｓ（５ａｃｆｓ）　、温度４４℃（１１２°
Ｆ）で運転した。さらに１０分間の休止期間の後、４時
間の吸着運転を、流量３．３　Ｘｌ０−富５ｃｓｓ　（
７０ｓｃｆｍ）、ゲージ圧５５２ＫＰａ（８０ｐｓｉｇ
；５．６３ｋｇ／ｅｊＧ）、入口温度３９．２℃（１０
２，５＠Ｐ）で行った。吸着中の１時間毎にとられた露
点は、−４３，２℃（−４５，７°Ｆ）、−４１，１℃
（−４１，９＠Ｆ）、−４０，７℃（−４１，２”　Ｆ
）、−３４，１℃（−２９，４”　Ｆ）であった、低圧
製品パージは製品流量の４．４χを占めた。

Ｌｕ 本発明による圧縮熱法および圧力転換法を用いる再生運
転を行った。圧縮熱段階は９５分間継続した。流量は３
．５　Ｘｌ０−鵞ｓｃ霞５（７５ｓｃｆｓ）、ゲージ圧
５５２ＫＰａ　（８０ｐｓｉｇ；５．６３ｋｇ　／　ｃ
４Ｇ）であった、入口温度は１４６℃（２９４＠Ｆ）、
大気圧の露点は２４．７℃（７６，５”　Ｆ）であった
、ついで、低圧製品気体パージを開始、流量５．２　Ｘ
ｌ０−’５ｅａｓ（１，ｌｓｃｆｍ）　、入口温度４２
〜３９℃（１０８〜１０２”　Ｆ）で１６０分間運転し
た。５分間の休止期間の後、４時間の吸着運転を開始し
た。

吸着中の１時間毎にとられた露点は一３７℃（−３５＠
Ｆ）、−３２℃（−２６”　Ｐ）、−２５，８℃（−１
４，５’　Ｐ）、−２１℃（−５°Ｐ）であった、低圧
製品パージは製品流量の１ｚを占めた。

例２．４．５．６で得られた露点性能が第２図にグラフ
で示される０図中、Ｘ輪は乾燥期間を時間単位で表し、
Ｖ軸は露点を華氏および摂氏の両方で表す。特に興味を
そられるのは、例２で吸着期間内に約３０分間継続する
露点の突出である。前記のように、従来の圧縮熱再生装
置の欠点は、再生運転から持ちこされる潜熱のために初
期の露点能力の低下を示すことである。この露点突出は
例４，５．６に示されるように、本発明では存在しない
。

本発明による再生法および再生装置は、さきに述べられ
て第１表に表の形でまとめられた３種類の再生装置に比
較して、著しい再生エネルギーの節約をもたらす０本発
明により運転される、前記と同じ乾燥機のデータを次の
第■表に掲げる。

第■表 用■鉦Ｘバニ＆ｆＬＬ■■」■ ３８℃（１００”　Ｆ） ５０％Ｒ１１４，４％−４０℃（−４０°Ｆ）　１３．
２ＫＷ１６℃（６０＠Ｐ） ５０％ＲＨ１，０％−４０℃（−４０’　Ｆ）　３ＫＷ
３８℃（１００＠Ｆ） ５０％ＲＨ１，０％−２１℃（−５°Ｆ）　３に一第■
表のデータを第１表のそれと比較すると、本発明による
再生法および再生装置の、夏季および冬季の条件におけ
る再生エネルギー必要量は、従来の圧縮熱乾燥機の相当
必要量のそれぞれ１４．２％と９．７χに過ぎないこと
が判る。この著しいエネルギー節約は露点突出の回避お
よび乾燥剤温度の変動低減と相まって、本発明による再
生を従来技術に比べて非常に好ましいものにする０本発
明による再生は、ブースターヒーターの必要なしに気体
を低い露点にまで乾燥する低エネルギー法を提供すると
同時に、ブースターヒーターを用いて（第１図に品目３
０として破線で示される）、もうと低い露点の気体製造
を達成することもできる。

本発明による圧縮熱・圧力転換の組み合わせ再生と共に
ブースターヒーターを使用すると、公知の再生装置より
も低いエネルギー所要量で露点低減を与える能力を高め
るであろう。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明による圧縮熱・圧力転換吸着装置を用
いる乾燥機再生の線図、 第２図は、従来の圧縮熱再生装置と、本発明によ′る圧
縮熱・圧力転換再生装置と、の露点能力の比較を示すグ
ラフである。 １０・・・乾燥機　　　　　１１．１２・・・乾燥室１
４・・・圧縮機　　　　　２ｏ・・・冷却器２１・・・
分離器

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）第１段階は、再生する吸着剤ベッドから湿気の一
   部を放出させるために圧縮機の吐出気体を用い、第２段
   階は前記吸着剤ベッドから追加の湿気を放出させるため
   に低圧の乾燥したパージ気体を用いる、この２段階の再
   生法を含む、水を吸着した吸着剤ベッドを再生する方法
   。
2. （２）前記吸着剤ベッドを吸着サイクルに戻す前に、前
   記低圧パージのあとで、前記再生がさらに休止期間を用
   いる、請求項１記載の方法。
3. （３）前記再生の第２段階に用いられる乾燥したパージ
   気体が第２の吸着剤ベッドからの製品気体である、請求
   項１または２記載の方法。
4. （４）水分を吸着した吸着剤のベッドを、そこに圧縮気
   体を通過させて再生する装置であって：ａ、あとで前記
   吸着剤ベッドに通すために供給気体を圧縮し、その圧縮
   が入口の供給温度よりも高温に前記供給気体を加熱する
   ことになる、第１の装置、 ｂ、前記圧縮する装置から排出される前記加熱された供
   給気体を前記水分を吸着した吸着剤ベッドに選択的に通
   して、前記ベッドから水分の一部を放出させる、第２の
   装 ｃ、前記吸着剤ベッドをより低い圧力まで選択的に減圧
   する第３の装置、 ｄ、前記より低い圧力にて、乾燥した製品気体を前記ベ
   ッドに選択的に通して、前記ベッドからさらに水分を放
   出させる第４の装置、 ｅ、２段階再生を生ずるように前記第２、第３および第
   ４の装置を順々に作動させるように制御する第５の装置
   ： を含む装置。
5. （５）再生すべきベッドが２個のベッドを有する装置の
   うちの一方のベッドを構成し、乾燥した製品気体を前記
   再生すべきベッドに選択的に通すための装置が、他方の
   吸着剤ベッドからの乾燥した製品気体を前記再生すべき
   ベッドに振り向ける装置を含んでいる、請求項４記載の
   装置。