JPS63290227A - クロム鉱石の固相還元方法 - Google Patents
クロム鉱石の固相還元方法Info
- Publication number
- JPS63290227A JPS63290227A JP12463487A JP12463487A JPS63290227A JP S63290227 A JPS63290227 A JP S63290227A JP 12463487 A JP12463487 A JP 12463487A JP 12463487 A JP12463487 A JP 12463487A JP S63290227 A JPS63290227 A JP S63290227A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- chromitite
- cao
- sio2
- ore
- phase reduction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はロータリーキルンによるクムロ鉱石の固相還元
方法に関する。
方法に関する。
［従来の技術］
ロータリーキルンを用いてクロム鉱石の同相還元をおこ
なう方法は、電気炉での電力原単位の削減をもたらすた
め、従来よりおこなわれており、さらにフェロクロム溶
融還元技術の開発により転炉型反応容器へ供給する原料
として、溶融還元負荷の軽減等の目的で用いられる可能
性が高くなっている。しかし、従来はクロム鉱石とコー
クスを一旦ペレットとした後にロータリーキルンへ装入
するため、還元後の成品である半還元ベレットの値段が
高くなるという欠点を有する上、鉱石、コークスを一定
粒度へ整粒する必要があった。
なう方法は、電気炉での電力原単位の削減をもたらすた
め、従来よりおこなわれており、さらにフェロクロム溶
融還元技術の開発により転炉型反応容器へ供給する原料
として、溶融還元負荷の軽減等の目的で用いられる可能
性が高くなっている。しかし、従来はクロム鉱石とコー
クスを一旦ペレットとした後にロータリーキルンへ装入
するため、還元後の成品である半還元ベレットの値段が
高くなるという欠点を有する上、鉱石、コークスを一定
粒度へ整粒する必要があった。
この欠点を解決するため、例えば特開昭６０−１６９５
４２号公報においては、原料として安価な粒鉱と石炭を
ペレット化せずに、直接、ロータリーキルン内で還元せ
しめる方法が提案されている。この方法の特徴は、Ｓｉ
Ｏ□を適量添加することと、温度を１５００℃以上に長
時間保持することにあり、それによりクロム還元率が９
０％以上のもので、金属粒子が合体肥大化した、いわゆ
るルッペと称されるものを製造している。しかし、温度
を１５００℃まで上げることは、内面耐火物に著しい負
荷を与える上に、いわゆるリングの形成を防止するため
には添加するＳｉＯ２量を原料組成に応じて微妙に制御
する必要がある。
４２号公報においては、原料として安価な粒鉱と石炭を
ペレット化せずに、直接、ロータリーキルン内で還元せ
しめる方法が提案されている。この方法の特徴は、Ｓｉ
Ｏ□を適量添加することと、温度を１５００℃以上に長
時間保持することにあり、それによりクロム還元率が９
０％以上のもので、金属粒子が合体肥大化した、いわゆ
るルッペと称されるものを製造している。しかし、温度
を１５００℃まで上げることは、内面耐火物に著しい負
荷を与える上に、いわゆるリングの形成を防止するため
には添加するＳｉＯ２量を原料組成に応じて微妙に制御
する必要がある。
本発明者らによる同様な方法による実験によれば、耐火
物保護のために温度を低下させた場合には、脈石分の融
点が高いためにルッペ状にならず、還元により生成した
数１０μｍサイズの金属粒子を含む粉状物となり、次工
程での使用が困難となった。
物保護のために温度を低下させた場合には、脈石分の融
点が高いためにルッペ状にならず、還元により生成した
数１０μｍサイズの金属粒子を含む粉状物となり、次工
程での使用が困難となった。
一方、ベレットに対しＣａＦ２やＮａ２Ｂ４Ｏ７等を少
量添加することで還元速度が増大するという研究があり
（片山等、「鉄と鋼Ｊ １９８６年Ｖｏｆｆｉ７２〜Ｐ
−１５１３） 、このことにより、同一還元率を得るた
めの温度が低下しつる可能性もある。しかし、ＣａＦ２
の添加は、耐火物損傷上好ましくなく、またＢ化合物は
ステンレス鋼材質上の制限から、使用することはできな
いという欠点があった。
量添加することで還元速度が増大するという研究があり
（片山等、「鉄と鋼Ｊ １９８６年Ｖｏｆｆｉ７２〜Ｐ
−１５１３） 、このことにより、同一還元率を得るた
めの温度が低下しつる可能性もある。しかし、ＣａＦ２
の添加は、耐火物損傷上好ましくなく、またＢ化合物は
ステンレス鋼材質上の制限から、使用することはできな
いという欠点があった。
［発明が解決しようとする問題点］
本発明はクロム鉱石と炭材の混合物をロータリーキルン
により固相通光する時に、次工程で有害な添加物を用い
ずに、かつ、耐火物に有害なほどの高温状態に保持せず
に、クロム鉱石の還元をおこなわせようとするものであ
る。
により固相通光する時に、次工程で有害な添加物を用い
ずに、かつ、耐火物に有害なほどの高温状態に保持せず
に、クロム鉱石の還元をおこなわせようとするものであ
る。
［問題点を解決するための手段コ
本発明はクロム鉱石と炭材の混合物に、５ｉ０２とＣａ
Ｏの合計が鉱石の５〜５０重量％で、ＣａＯ／ＳｉＯ２
で０．５〜１．５になるように混合することにより、１
３００〜１４００℃程度の温度レベルでも還元を進行さ
せ、かつ、生成物を半溶融状態、具体的には、キルン内
面にリングを形成させるほどは溶融しておらず、反対に
生成した微細な金属粒子が粉状のまま分散しないように
脈石分をイ容融させた状態にすることを特徴としている
。ここで、ＣａＯ／ＳｉＯ２が０．５以下及び１．５以
上では、脈石分の融点が高いため、反応速度が遅く、ま
た、生成した金属粒も粉状で存在する割合が高く次工程
での取り扱いが困難となる。一方ＣａＯと５ｉ０２の合
計が５％以下では、鉱石とＣａｂ、ＳｉＯ２が接触する
確率が低くなり還元速度が低下し、また脈石の融点が十
分に低下しない。これに対し、 ＣａＯとＳｉＯ２の合
計が５０％をこえると、融点が低下しすぎ、炉内にリン
グが形成される危険性が大きくなるのに加え、ＭｇＯが
稀釈されすぎるために耐火物の溶損が大きくなる。
Ｏの合計が鉱石の５〜５０重量％で、ＣａＯ／ＳｉＯ２
で０．５〜１．５になるように混合することにより、１
３００〜１４００℃程度の温度レベルでも還元を進行さ
せ、かつ、生成物を半溶融状態、具体的には、キルン内
面にリングを形成させるほどは溶融しておらず、反対に
生成した微細な金属粒子が粉状のまま分散しないように
脈石分をイ容融させた状態にすることを特徴としている
。ここで、ＣａＯ／ＳｉＯ２が０．５以下及び１．５以
上では、脈石分の融点が高いため、反応速度が遅く、ま
た、生成した金属粒も粉状で存在する割合が高く次工程
での取り扱いが困難となる。一方ＣａＯと５ｉ０２の合
計が５％以下では、鉱石とＣａｂ、ＳｉＯ２が接触する
確率が低くなり還元速度が低下し、また脈石の融点が十
分に低下しない。これに対し、 ＣａＯとＳｉＯ２の合
計が５０％をこえると、融点が低下しすぎ、炉内にリン
グが形成される危険性が大きくなるのに加え、ＭｇＯが
稀釈されすぎるために耐火物の溶損が大きくなる。
［実 施 例］
以下、本発明を実施例に基づき詳細に述べる。
まず、小型炉における固相還元試験結果を示す。実験は
２５０〜１１０００Ｐの直径に整粒したクロム鉱石と
石炭を約３０ｇ小型ルツボへ入れ、Ｃ０２：Ｎ２−２：
８の気流中、１３００℃１時間保定し、その後のクロム
還元率を分析調査したものである。その結果を第１図に
示す。なお事前試験によりクロム鉱石と石炭の比は１：
０．５以上が還元剤である炭材と鉱石との接触確率上必
要であることが明らかとなっているためここでは１：１
とした。第１図はかられかるように同一条件でおこなっ
たベレットの還元性（約７０％）に匹敵させるためには
ＣａＯと５ｉ０２の量と比を適正に調節することが必要
であるが、ＣａＯと５ｔ（ｈを入れすぎた場合には、ル
ツボに溶着した。こコテ、ＣａＯや５ｉ０２が入ること
や炭材配合比が増大することは、次工程が電気炉の場合
には障害となる可能性もあるが、次工程が転炉型精錬炉
の場合には、炭材は熱源となり、またＣａＯや５ｉ０２
は溶融還元時に必須なフラックスのため全く障害とはな
らない。
２５０〜１１０００Ｐの直径に整粒したクロム鉱石と
石炭を約３０ｇ小型ルツボへ入れ、Ｃ０２：Ｎ２−２：
８の気流中、１３００℃１時間保定し、その後のクロム
還元率を分析調査したものである。その結果を第１図に
示す。なお事前試験によりクロム鉱石と石炭の比は１：
０．５以上が還元剤である炭材と鉱石との接触確率上必
要であることが明らかとなっているためここでは１：１
とした。第１図はかられかるように同一条件でおこなっ
たベレットの還元性（約７０％）に匹敵させるためには
ＣａＯと５ｉ０２の量と比を適正に調節することが必要
であるが、ＣａＯと５ｔ（ｈを入れすぎた場合には、ル
ツボに溶着した。こコテ、ＣａＯや５ｉ０２が入ること
や炭材配合比が増大することは、次工程が電気炉の場合
には障害となる可能性もあるが、次工程が転炉型精錬炉
の場合には、炭材は熱源となり、またＣａＯや５ｉ０２
は溶融還元時に必須なフラックスのため全く障害とはな
らない。
上記、ルツボ実験結果に基づき、小型ロータリーキルン
により実施した。原料は粒鉱は特に粒度調整をせず、石
炭は１０〜２０ｍｍのものを用いた。加熱はキルン下端
からＣＯＧバーナーでおこない炉内で装入物が受ける温
度層はおおよそ第２図のようなものであった。実施した
結果を表１に示す。
により実施した。原料は粒鉱は特に粒度調整をせず、石
炭は１０〜２０ｍｍのものを用いた。加熱はキルン下端
からＣＯＧバーナーでおこない炉内で装入物が受ける温
度層はおおよそ第２図のようなものであった。実施した
結果を表１に示す。
［発明の効果］
以上述べたごとく、本発明を用いることにより１３００
〜１４００℃の温度でベレットに匹敵する還元率が得ら
れるとともに、リングの形成がなくまた、次工程で使用
しやすい半溶融状の塊状生成物が得られ、ロータリーキ
ルンによるクロム鉱石の固相還元法の大幅なコストダウ
ンが可能となる等の優れた効果を示す。
〜１４００℃の温度でベレットに匹敵する還元率が得ら
れるとともに、リングの形成がなくまた、次工程で使用
しやすい半溶融状の塊状生成物が得られ、ロータリーキ
ルンによるクロム鉱石の固相還元法の大幅なコストダウ
ンが可能となる等の優れた効果を示す。
第１図は小型炉での還元率に及ぼすＣａｂ、ＳｉＯ２添
加条件の影響を示す図、第２図は小型ロータリーキルン
内で装入物が受ける温度履歴の値を示す図である。 ｆｉｒｊ ′ｉ 図 ＣｔｌＯ＋５ｒＯｉ （％）
加条件の影響を示す図、第２図は小型ロータリーキルン
内で装入物が受ける温度履歴の値を示す図である。 ｆｉｒｊ ′ｉ 図 ＣｔｌＯ＋５ｒＯｉ （％）
Claims (1)
- クロム鉱石と炭材の混合物をロータリーキルンにより固
相還元する場合において、ＳｉＯ＿２とＣａＯの合計が
鉱石重量の５〜５０％、ＣａＯ／ＳｉＯ＿２で０．５〜
１．５になるように混合することを特徴とするクロム鉱
石の固相還元方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12463487A JPS63290227A (ja) | 1987-05-21 | 1987-05-21 | クロム鉱石の固相還元方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12463487A JPS63290227A (ja) | 1987-05-21 | 1987-05-21 | クロム鉱石の固相還元方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63290227A true JPS63290227A (ja) | 1988-11-28 |
Family
ID=14890267
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12463487A Pending JPS63290227A (ja) | 1987-05-21 | 1987-05-21 | クロム鉱石の固相還元方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63290227A (ja) |
-
1987
- 1987-05-21 JP JP12463487A patent/JPS63290227A/ja active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2302244C (en) | Method of making iron and steel | |
| US5882375A (en) | Process for the production of hydraulic binders and/or alloys, such as for examples, ferrochromium or ferrovanadium | |
| JP4330257B2 (ja) | 金属鉄の製法 | |
| US2258850A (en) | Process for desulphurizing iron or iron alloys | |
| JPH06172916A (ja) | ステンレス鋼の製造 | |
| US4985075A (en) | Method for manufacturing chromium-bearing pig iron | |
| JPS60169543A (ja) | フエロマンガンの製造方法 | |
| US2582469A (en) | Metallurgy | |
| RU2096475C1 (ru) | Способ доменной плавки передельного чугуна | |
| US3165398A (en) | Method of melting sponge iron | |
| US1428061A (en) | Manufacture of iron and steel | |
| US2855289A (en) | Fluidizing slags of open hearth and electric furnace steel making processes using eutectic mixture | |
| JPH0635604B2 (ja) | 高炉操業方法 | |
| JPH0144772B2 (ja) | ||
| US2799574A (en) | Electric smelting process for manganese ores | |
| JPS6169944A (ja) | フエロクロムの溶融還元による製造方法 | |
| JPH03503399A (ja) | ＳｉＣ、ＭｎＣ及び合金鉄の製造 | |
| JPS6164809A (ja) | 鋳鉄溶融物処理剤およびその製法 | |
| SU729251A1 (ru) | Способ выплавки стали в подовом сталеплавильном агрегате | |
| JPH0159327B2 (ja) | ||
| JPS60155640A (ja) | クロ−ム鉱石の還元法 | |
| JPS62167809A (ja) | 含クロム溶銑の製造法 | |
| JPS59153812A (ja) | 低Ｓｉ銑吹製方法 | |
| US441166A (en) | Process of reducing ore | |
| US1547799A (en) | Method of smelting mixtures containing magnetite directly into steel metals |