JPS63290262A - 薄膜の形成方法 - Google Patents
薄膜の形成方法Info
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- JPS63290262A JPS63290262A JP12340087A JP12340087A JPS63290262A JP S63290262 A JPS63290262 A JP S63290262A JP 12340087 A JP12340087 A JP 12340087A JP 12340087 A JP12340087 A JP 12340087A JP S63290262 A JPS63290262 A JP S63290262A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、各種材料表面への薄膜形成等に用いられる複
合型表面処理装置に関するものである。
合型表面処理装置に関するものである。
[従来の技術]
例えば、金腐ヤ化合物の薄膜形成方法としでは真空蒸着
やスパッタリング等の物理的蒸着法(PVD法)又は化
学蒸着法(CVD法)が採用されている。
やスパッタリング等の物理的蒸着法(PVD法)又は化
学蒸着法(CVD法)が採用されている。
近年、PVD法とイオン注入法とを組合わせ、基板との
密着性の向上、新物質の合成等が試みられている。かか
るイオン注入法には、イオン源で発生したイオンのうち
特定のイオンを分離し、該イオンを数10〜数100k
eVに加速して基板へ衝突させる方式と、質量分離せず
にイオン源で発生したイオンを数〜数10k e Vに
加速して基板へ衝突させる方式とが知られている。
密着性の向上、新物質の合成等が試みられている。かか
るイオン注入法には、イオン源で発生したイオンのうち
特定のイオンを分離し、該イオンを数10〜数100k
eVに加速して基板へ衝突させる方式と、質量分離せず
にイオン源で発生したイオンを数〜数10k e Vに
加速して基板へ衝突させる方式とが知られている。
前者のイオン注入では、注入深さを数1000人と比較
的深くできるものの、イオン電流値が低く、著しく注入
速度が遅いなどの問題と共に、注入時間が長くなるため
に残留ガス等が混入して基板表面に成膜された薄膜中の
不純物量が増大する問題があった。また、後者のイオン
注入法ではイオン電流値を大ぎくとれるが、加速電圧が
数10k e Vと小さく、基板への注入深さが数10
0人と浅くなり基板表面に成膜された1膜の密着性等に
問題があった。
的深くできるものの、イオン電流値が低く、著しく注入
速度が遅いなどの問題と共に、注入時間が長くなるため
に残留ガス等が混入して基板表面に成膜された薄膜中の
不純物量が増大する問題があった。また、後者のイオン
注入法ではイオン電流値を大ぎくとれるが、加速電圧が
数10k e Vと小さく、基板への注入深さが数10
0人と浅くなり基板表面に成膜された1膜の密着性等に
問題があった。
本発明は、上記従来の問題点を解決するためになされた
もので、不純物の混入がなく、かつ基板との密着性の優
れた多11i!1等を簡単に形成しjqる表面改質複合
装置を提供しようとするものである。
もので、不純物の混入がなく、かつ基板との密着性の優
れた多11i!1等を簡単に形成しjqる表面改質複合
装置を提供しようとするものである。
[問題点を解決するための手段]
本発明は、質量分離型イオン注入機構、買出非分離型イ
オン注入機構、−真空蒸着機構及びイオンビームスパッ
タリング懇構を同一真空チャンバに設置したことを特徴
とする複合型表面処理装置である。
オン注入機構、−真空蒸着機構及びイオンビームスパッ
タリング懇構を同一真空チャンバに設置したことを特徴
とする複合型表面処理装置である。
前記質量分離型イオン注入門構は、そのイオン源として
フリーマン型、マイクロ波型、ビームプラズマ型及び冷
陰極型等の種々のイオン源を用いることか可能で、該イ
オン源の後段にイオンビーム引出し系、質量分離系、イ
オン加速系を協え、化学周期律表に記載された元素を質
量分前した形で高純度のイオンビームとして引出し、数
10〜数100keVに加速させてイオン注入する機構
である。
フリーマン型、マイクロ波型、ビームプラズマ型及び冷
陰極型等の種々のイオン源を用いることか可能で、該イ
オン源の後段にイオンビーム引出し系、質量分離系、イ
オン加速系を協え、化学周期律表に記載された元素を質
量分前した形で高純度のイオンビームとして引出し、数
10〜数100keVに加速させてイオン注入する機構
である。
前記買出非分離型イオン注入機構は、バケツ1〜型やデ
ュオビガトロン型、カウフマン型等の大口径イオン源を
用い、主としてガス状又は低融点材料をイオン化し、数
〜数10keVに加速し、多聞にイオンを注入する機構
である。
ュオビガトロン型、カウフマン型等の大口径イオン源を
用い、主としてガス状又は低融点材料をイオン化し、数
〜数10keVに加速し、多聞にイオンを注入する機構
である。
前記真空蒸着機構は、単一金属の成膜に主に用いられる
。しかし、かかる真空蒸着数構により合金や化合物を成
膜させる場合には一般に蒸気圧が異なり、蒸発の最初と
R後では成膜される膜組成が異なるなどの問題が起きる
恐れがある。但し、蒸気圧が同じ元素の組合わせの場合
には、真空蒸着機構を用いることができ、その蒸着速度
はイオンビームスパッタリングに比べて高くできる。
。しかし、かかる真空蒸着数構により合金や化合物を成
膜させる場合には一般に蒸気圧が異なり、蒸発の最初と
R後では成膜される膜組成が異なるなどの問題が起きる
恐れがある。但し、蒸気圧が同じ元素の組合わせの場合
には、真空蒸着機構を用いることができ、その蒸着速度
はイオンビームスパッタリングに比べて高くできる。
前記イオンビームスパッタリング機構は、前記各イオン
注入機構の作動に必要な前記真空チャンバ内の真空度で
ある10→〜10’ torrに合致した真空度で合金
や化合物を成膜できるため、前記各イオン注入機構との
複合化、システム化が簡単となる。これに対し、他のス
パッタリング機構であるマグネトロンスパッタリング機
構では動作真空度が10′2〜10°3 torrで前
記各イオン注入tl Itの動作真空度に比べて低いた
め、それらイオン注入機構との複合化、システム化が困
難となる。
注入機構の作動に必要な前記真空チャンバ内の真空度で
ある10→〜10’ torrに合致した真空度で合金
や化合物を成膜できるため、前記各イオン注入機構との
複合化、システム化が簡単となる。これに対し、他のス
パッタリング機構であるマグネトロンスパッタリング機
構では動作真空度が10′2〜10°3 torrで前
記各イオン注入tl Itの動作真空度に比べて低いた
め、それらイオン注入機構との複合化、システム化が困
難となる。
[作用]
本発明によれば、買出分離型イオン注入機構、真m井ガ
@Tイオンび人顆憫、真空蒸着機構及びイオンビームス
パッタリング機構を同一真空チャンバに、&Rした構成
になっているため、例えば次のような多層膜の形成が可
能となる。即ち、質量分前型イオン注入機構により加速
電圧が数100keVの特定の元素によるイオンを真空
チャンバ内に配置した基板に予め注入してイオン注入層
を形成し、その後真空蒸着機構又はイオンビームスパッ
タリングm構により前記イオン注入層上への蒸着と同時
に質量非分離型イオン注入機構により加速電圧が数10
k e Vのイオンを注入してダイナミックミキシング
を行なうことにより、不純物等の混入のない膜特性の良
好な多層膜を基板表面に成IIIできる。この場合、予
め基板表面に質M分M型イオン注へR4mからのイオン
注入によるイオン注入層を形成することによって、ダイ
ナミックミキシングのみを行なって成膜する方法に比べ
てl板に対して密着性の高い多層膜を成膜できる。この
際、′i3聞分離型イオン注入機構によるイオン注入に
先立って質量非分離型イオン注入凹溝からエツチング性
の高いイオンを基板表面に注入してエツチングを行なう
ことによって、基板表面に高純度の多層膜を密着性よく
成膜できる。
@Tイオンび人顆憫、真空蒸着機構及びイオンビームス
パッタリング機構を同一真空チャンバに、&Rした構成
になっているため、例えば次のような多層膜の形成が可
能となる。即ち、質量分前型イオン注入機構により加速
電圧が数100keVの特定の元素によるイオンを真空
チャンバ内に配置した基板に予め注入してイオン注入層
を形成し、その後真空蒸着機構又はイオンビームスパッ
タリングm構により前記イオン注入層上への蒸着と同時
に質量非分離型イオン注入機構により加速電圧が数10
k e Vのイオンを注入してダイナミックミキシング
を行なうことにより、不純物等の混入のない膜特性の良
好な多層膜を基板表面に成IIIできる。この場合、予
め基板表面に質M分M型イオン注へR4mからのイオン
注入によるイオン注入層を形成することによって、ダイ
ナミックミキシングのみを行なって成膜する方法に比べ
てl板に対して密着性の高い多層膜を成膜できる。この
際、′i3聞分離型イオン注入機構によるイオン注入に
先立って質量非分離型イオン注入凹溝からエツチング性
の高いイオンを基板表面に注入してエツチングを行なう
ことによって、基板表面に高純度の多層膜を密着性よく
成膜できる。
また、基板表面又は多II膜間の界面に真空蒸着R#l
又はイオンビームスパッタリング機構による蒸着と同時
に質量分離型イオン注入機構によるイオン注入を行なっ
てイオン注入層を形成した後、前記と同様に真空蒸着機
構又はイオンビームスパッタリング機構によりイオン注
入層上への蒸着と同時に買出非分離型イオン注入機構に
より加速電圧が数10keVのイオンを注入するダイナ
ミックミキシングを行なうことによって、より密着性が
良好で膜特性の優れた多層膜を成膜できる。
又はイオンビームスパッタリング機構による蒸着と同時
に質量分離型イオン注入機構によるイオン注入を行なっ
てイオン注入層を形成した後、前記と同様に真空蒸着機
構又はイオンビームスパッタリング機構によりイオン注
入層上への蒸着と同時に買出非分離型イオン注入機構に
より加速電圧が数10keVのイオンを注入するダイナ
ミックミキシングを行なうことによって、より密着性が
良好で膜特性の優れた多層膜を成膜できる。
以上、本発明の複合型表面処理装置によれば各イオン注
入機構と真空蒸着機構、イオンビームスパッタリング機
構との組合わせ、並びにイオン注入元素と蒸着元素の組
合わせを最適化することによって、従来の表面処理装置
では実現できなかったvJT規な特性や高機能性を有す
る多層19を成膜できる。
入機構と真空蒸着機構、イオンビームスパッタリング機
構との組合わせ、並びにイオン注入元素と蒸着元素の組
合わせを最適化することによって、従来の表面処理装置
では実現できなかったvJT規な特性や高機能性を有す
る多層19を成膜できる。
[発明の実施例]
以下、本発明の実施例を第1図及び第2図を参照して詳
細に説明する。
細に説明する。
第1図は本発明の一実施例を示す複合型表面処理装置の
概略図、第2図は第1図のの各種イオン源の配置状態を
示す側面図である。図中の1は、円筒型の真空チャンバ
である。このチャンバ1の側壁には、開閉バルブ2を介
してイオン導入管3が連結されている。このイオン導入
管3には、差#J排気系4が連結されている。前記イオ
ン導入管3には、質量分離型イオン注入機構5が連結さ
れている。このイオン注入機構5は、注入元素をイオン
化するためのイオン源6と、このイオンrA6に連結さ
れ、イオン化された元素を引出すための引出し電極7と
、この引出し電極7に連結され、特定のイオンのみを選
択的に取出すための質量分離器8と、一端側が前記分離
器1に連結され、他端側が前記イオン導入管3に開閉バ
ルブ9を介して連結され、特定のイオンを高エネルギー
で加速するための加速器10とから構成されている。前
記マビーム型、マイクロ波型等の種々の型式のものが利
用可能である。また、前記チャンバ1の側壁の下部付近
には、質量非分離型である高電圧型イオン′a11及び
低電圧型イオン源12が夫々連結されている。
概略図、第2図は第1図のの各種イオン源の配置状態を
示す側面図である。図中の1は、円筒型の真空チャンバ
である。このチャンバ1の側壁には、開閉バルブ2を介
してイオン導入管3が連結されている。このイオン導入
管3には、差#J排気系4が連結されている。前記イオ
ン導入管3には、質量分離型イオン注入機構5が連結さ
れている。このイオン注入機構5は、注入元素をイオン
化するためのイオン源6と、このイオンrA6に連結さ
れ、イオン化された元素を引出すための引出し電極7と
、この引出し電極7に連結され、特定のイオンのみを選
択的に取出すための質量分離器8と、一端側が前記分離
器1に連結され、他端側が前記イオン導入管3に開閉バ
ルブ9を介して連結され、特定のイオンを高エネルギー
で加速するための加速器10とから構成されている。前
記マビーム型、マイクロ波型等の種々の型式のものが利
用可能である。また、前記チャンバ1の側壁の下部付近
には、質量非分離型である高電圧型イオン′a11及び
低電圧型イオン源12が夫々連結されている。
前記チャンバ1内の下部付近には、真空蒸着機構13が
設置されている。また、前記チャンバ1の上部側壁には
スパッタイオン源14が設けられており、かつ該イオン
源14からイオン照射方向にQffiする前記チャンバ
1内にはターゲット15が配置されている。これらスパ
ッタイオン源14及びターゲット15によりイオンビー
ムスパッタリング機構16を構成している。
設置されている。また、前記チャンバ1の上部側壁には
スパッタイオン源14が設けられており、かつ該イオン
源14からイオン照射方向にQffiする前記チャンバ
1内にはターゲット15が配置されている。これらスパ
ッタイオン源14及びターゲット15によりイオンビー
ムスパッタリング機構16を構成している。
前記チャンバ1には、基板ホルダ17が挿着されている
。なお、図中の18はチャンバ1に連結された排気系で
ある。
。なお、図中の18はチャンバ1に連結された排気系で
ある。
このような構成によれば、真空チャンバ1内の基板ホル
ダ17に所定の基板19を保持させ、真空排気系18を
作動してチャンバ1内を104〜10′3torrの真
空度に設定する。 こうした真空状態で、賀う分離型イ
オン注入機構5のイオン源6から所定元素のイオンを発
生させることにより、引出し電極7でイオン化された元
素がイオンビームとして質量分離器8に引出され、この
分離器8で特定のイオンのみを選択して加速器10に送
られ、ここで特定のイオンが高エネルギーに加速され、
開閉バルブ9、差動排気系4で作動排気されたイオン導
入管3、開閉バルブ2を通してチャンバ1内の基板19
にイオン注入される。前記真空状態において、高電圧イ
オン源11や低電圧イオン源12を作動することにより
それらイオンFA11.12から所定のイオンをチャン
バ1内の基板19に注入される。また、同真空状態で真
空蒸着機構の図示しないヒータ等で蒸着元素等を加熱す
ることにより該元素をチャンバ1内の基板79表面への
蒸着がなされる。更に、前記真空度を何等変更すること
なくスパッタイオン源14から所定のイオンをチャンバ
1内のターゲット15に衝突させることにより、ターゲ
ットの構成材料がチャンバ1内の基板19表面に蒸着さ
れる。
ダ17に所定の基板19を保持させ、真空排気系18を
作動してチャンバ1内を104〜10′3torrの真
空度に設定する。 こうした真空状態で、賀う分離型イ
オン注入機構5のイオン源6から所定元素のイオンを発
生させることにより、引出し電極7でイオン化された元
素がイオンビームとして質量分離器8に引出され、この
分離器8で特定のイオンのみを選択して加速器10に送
られ、ここで特定のイオンが高エネルギーに加速され、
開閉バルブ9、差動排気系4で作動排気されたイオン導
入管3、開閉バルブ2を通してチャンバ1内の基板19
にイオン注入される。前記真空状態において、高電圧イ
オン源11や低電圧イオン源12を作動することにより
それらイオンFA11.12から所定のイオンをチャン
バ1内の基板19に注入される。また、同真空状態で真
空蒸着機構の図示しないヒータ等で蒸着元素等を加熱す
ることにより該元素をチャンバ1内の基板79表面への
蒸着がなされる。更に、前記真空度を何等変更すること
なくスパッタイオン源14から所定のイオンをチャンバ
1内のターゲット15に衝突させることにより、ターゲ
ットの構成材料がチャンバ1内の基板19表面に蒸着さ
れる。
しかして、本発明の複合型表面処理装置によれば真空チ
ャンバ1内の真空度を例えば10′4〜10うtorr
に設定することにより、前述した質量分離型イオン注入
、質(至)非分離型イオン注入、真空蒸着、イオンビー
ムスパッタリング蒸着という一連のイオン注入、蒸着操
作を行なうことができるため、チャンバ1に質量分離型
イオン注入機構5を連結するための差動排気系4の設計
が容易となり、しかもこれら操作の組合わせによりダイ
ナミックミキシングが可能となり、多元素のイオン注入
、成膜を行なうことができる。
ャンバ1内の真空度を例えば10′4〜10うtorr
に設定することにより、前述した質量分離型イオン注入
、質(至)非分離型イオン注入、真空蒸着、イオンビー
ムスパッタリング蒸着という一連のイオン注入、蒸着操
作を行なうことができるため、チャンバ1に質量分離型
イオン注入機構5を連結するための差動排気系4の設計
が容易となり、しかもこれら操作の組合わせによりダイ
ナミックミキシングが可能となり、多元素のイオン注入
、成膜を行なうことができる。
次に、前述した複合型表面処理装置による薄膜の成膜に
ついて説明する。
ついて説明する。
実験例1
まず、真空チャンバ1内の基板ホルダ17に5US30
4からなる基板19を保持させた後、チャンバ1連結し
た真空排気系18を作動して該チャンバ内の真空度を1
04〜10−6torrとした。つづいて、質ω分離型
イオン注入機構5により7iイオンを加速電圧180k
eV、ドース吊2X10171ons/cdの条件で基
板19にイオン注入し、ひきつづき同質量分離型イオン
注入機構5によりNイオンを加速電圧100keV、ド
ーズff12 Xl0I ?1ons/cmの条件で基
板19にイオン注入してTiN注入層を予め形成した。
4からなる基板19を保持させた後、チャンバ1連結し
た真空排気系18を作動して該チャンバ内の真空度を1
04〜10−6torrとした。つづいて、質ω分離型
イオン注入機構5により7iイオンを加速電圧180k
eV、ドース吊2X10171ons/cdの条件で基
板19にイオン注入し、ひきつづき同質量分離型イオン
注入機構5によりNイオンを加速電圧100keV、ド
ーズff12 Xl0I ?1ons/cmの条件で基
板19にイオン注入してTiN注入層を予め形成した。
次いで、真空蒸着機構13によりTiを基板19に蒸着
すると共に高電圧イオン源11からNイオンを加速電圧
20k e Vの条件で基板19に注入してダイナミッ
クミキシングを行なうことにより、予めTiN注入層が
形成された基#119表面に厚さ約3μmのTi NH
を成膜した。
すると共に高電圧イオン源11からNイオンを加速電圧
20k e Vの条件で基板19に注入してダイナミッ
クミキシングを行なうことにより、予めTiN注入層が
形成された基#119表面に厚さ約3μmのTi NH
を成膜した。
比較例
質量分離型イオン注入機構により5US304からなる
基板表面に予めTiN注入層を形成しない以外、前記実
験例1と同様な方法により同基板表面にTiN層を形成
した。
基板表面に予めTiN注入層を形成しない以外、前記実
験例1と同様な方法により同基板表面にTiN層を形成
した。
しかして、本実験例1及び比較例により成膜されたTi
N層について、スクラッチ速度(dx/dt): 10
m/’mfn 、負荷速度(d L/dt) : 10
0 N/min、感度係数1.2の条件でスクラッチ試
験を行なったところ、夫々第3図及び第4図に示す臨界
れら第3図及び第4゛図から明らかなように、本実験例
1で成膜されたTiN層(第3図)は比較例のTiN層
(第4図)のような明確なAE倍信号得られず、基板と
TiN層の間の密着強度が明らかに向上していることが
わかる。
N層について、スクラッチ速度(dx/dt): 10
m/’mfn 、負荷速度(d L/dt) : 10
0 N/min、感度係数1.2の条件でスクラッチ試
験を行なったところ、夫々第3図及び第4図に示す臨界
れら第3図及び第4゛図から明らかなように、本実験例
1で成膜されたTiN層(第3図)は比較例のTiN層
(第4図)のような明確なAE倍信号得られず、基板と
TiN層の間の密着強度が明らかに向上していることが
わかる。
実験例2
まず、真空チャンバ1内の基板ホルダ17に5US30
4からなる基板19を保持させた後、チャンバ1連結し
た真空排気系18を作動して該チャンバ内の真空度を1
0″4〜10− ’ torrとした。つづいて、質量
分離型イオン注入機構5によりTiイオンを加速電圧1
60keV、ドーズ5i2 xlol 7i0ns、/
cIiの条件で基板19にイオン注入し、ひきつづき同
質量分離型イオン注入機構5によりCイオンを加速電圧
55keV、ドーズff1l xi(l T 1ons
/ ciの条件で基板19にイオン注入してTi C注
入層を予め形成した。
4からなる基板19を保持させた後、チャンバ1連結し
た真空排気系18を作動して該チャンバ内の真空度を1
0″4〜10− ’ torrとした。つづいて、質量
分離型イオン注入機構5によりTiイオンを加速電圧1
60keV、ドーズ5i2 xlol 7i0ns、/
cIiの条件で基板19にイオン注入し、ひきつづき同
質量分離型イオン注入機構5によりCイオンを加速電圧
55keV、ドーズff1l xi(l T 1ons
/ ciの条件で基板19にイオン注入してTi C注
入層を予め形成した。
次いで、イオンビームスパッタリング機構16のスパッ
タイオン1Ii14アルゴン中にC2H2を含むガスイ
オンをチャンバ1内のTiからなるターゲット15に衝
突させて基板19表面にスパッタリング蒸着すると同時
に、高電圧イオン源11からNイオンを基板19に注入
するいわゆるデュアルビーム成膜を行なうことにより、
予めTiC注入層が形成された基板19表面に厚さ0.
5〜1μmのTi CN層を成膜した。
タイオン1Ii14アルゴン中にC2H2を含むガスイ
オンをチャンバ1内のTiからなるターゲット15に衝
突させて基板19表面にスパッタリング蒸着すると同時
に、高電圧イオン源11からNイオンを基板19に注入
するいわゆるデュアルビーム成膜を行なうことにより、
予めTiC注入層が形成された基板19表面に厚さ0.
5〜1μmのTi CN層を成膜した。
次いで、真空蓋@IN横13によりA℃を基板19に蒸
着すると共に高電圧イオン源11からCイオンを加速電
圧10k e V 、イオン電流20 mAの条件で基
板19に注入してダイナミックミキシングを行なうこと
により、T1CN層が形成された基板19表面に厚さ約
3μmのA2203層を成膜した。
着すると共に高電圧イオン源11からCイオンを加速電
圧10k e V 、イオン電流20 mAの条件で基
板19に注入してダイナミックミキシングを行なうこと
により、T1CN層が形成された基板19表面に厚さ約
3μmのA2203層を成膜した。
しかして、 本実験例2により形成された八λ203
mは基板に対して極めて密着性の良好なものであること
が確みΣされた。これに対し、5US304からなる基
板表面に予めTiC注入層及びTi CN層の形成を行
なわずに、該基板表面に直接Aμの蒸着と0イオンの注
入によるダイナミックミキシングを行なっても基板に対
して密着性の良好なAff2031を形成することがで
きなかった。
mは基板に対して極めて密着性の良好なものであること
が確みΣされた。これに対し、5US304からなる基
板表面に予めTiC注入層及びTi CN層の形成を行
なわずに、該基板表面に直接Aμの蒸着と0イオンの注
入によるダイナミックミキシングを行なっても基板に対
して密着性の良好なAff2031を形成することがで
きなかった。
[発明の効果]
以上詳述した如く、本発明の複合型表面処理装置によれ
ば各イオン注入機構と真空蒸着機構、イオンビームスパ
ッタリング機構との組合わせ、並びにイオン注入元素と
蒸着元素の組合わせを最適化することによって、従来の
表面処理装置では実現できなかった新規な特性や高機能
性を有する多層膜を成膜できる等顕著な効果を有する。
ば各イオン注入機構と真空蒸着機構、イオンビームスパ
ッタリング機構との組合わせ、並びにイオン注入元素と
蒸着元素の組合わせを最適化することによって、従来の
表面処理装置では実現できなかった新規な特性や高機能
性を有する多層膜を成膜できる等顕著な効果を有する。
第1図は本発明の一実施例を示す複合型表面処理装置の
概略図、第2図は第1図の複合型表面処理装置の各種イ
オン源の配置状態を示す側面図、第3図は本発明の実験
例1により成膜されたTiN層のスクラッチ試験結果を
示す特性図、第4図は比較例により成膜されたTi N
Wのスクラッチ試験結果を示す特性図である。 1・・・真空チャンバ、4・・・差動排気系、5・・・
質量分離型イオン注入機構、11・・・質量非分離型の
高電圧型イオン源、12・・・質量非分離型の低電圧型
イオン源、13・・・真空蒸着機構、14・・・スパッ
タイオン源、15・・・ターゲット、16・・・イオン
ビームスパッタリング關構、17・・・基板ホルダ、1
8・・・真空排気系、19・・・基板。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第1図 第2図
概略図、第2図は第1図の複合型表面処理装置の各種イ
オン源の配置状態を示す側面図、第3図は本発明の実験
例1により成膜されたTiN層のスクラッチ試験結果を
示す特性図、第4図は比較例により成膜されたTi N
Wのスクラッチ試験結果を示す特性図である。 1・・・真空チャンバ、4・・・差動排気系、5・・・
質量分離型イオン注入機構、11・・・質量非分離型の
高電圧型イオン源、12・・・質量非分離型の低電圧型
イオン源、13・・・真空蒸着機構、14・・・スパッ
タイオン源、15・・・ターゲット、16・・・イオン
ビームスパッタリング關構、17・・・基板ホルダ、1
8・・・真空排気系、19・・・基板。 出願人代理人 弁理士 鈴江武彦 第1図 第2図
Claims (1)
- 質量分離型イオン注入機構、質量非分離型イオン注入機
構、真空蒸着機構及びイオンビームスパッタリング機構
を同一真空チャンバに設置したことを特徴とする複合型
表面処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12340087A JPS63290262A (ja) | 1987-05-20 | 1987-05-20 | 薄膜の形成方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12340087A JPS63290262A (ja) | 1987-05-20 | 1987-05-20 | 薄膜の形成方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63290262A true JPS63290262A (ja) | 1988-11-28 |
| JPH032947B2 JPH032947B2 (ja) | 1991-01-17 |
Family
ID=14859617
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12340087A Granted JPS63290262A (ja) | 1987-05-20 | 1987-05-20 | 薄膜の形成方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63290262A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100537014B1 (ko) * | 2002-10-04 | 2006-01-20 | 권영욱 | 이온 플래이팅 방식에 의한 유해전자파 방지용 및 투명아크릴 폴리 카보네이트의 금속 칼라 박막 형성 시스템 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57174459A (en) * | 1981-04-21 | 1982-10-27 | Namiki Precision Jewel Co Ltd | Formation of thin film |
| JPS6056066A (ja) * | 1983-09-05 | 1985-04-01 | Nissin Electric Co Ltd | 薄膜形成装置 |
-
1987
- 1987-05-20 JP JP12340087A patent/JPS63290262A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57174459A (en) * | 1981-04-21 | 1982-10-27 | Namiki Precision Jewel Co Ltd | Formation of thin film |
| JPS6056066A (ja) * | 1983-09-05 | 1985-04-01 | Nissin Electric Co Ltd | 薄膜形成装置 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100537014B1 (ko) * | 2002-10-04 | 2006-01-20 | 권영욱 | 이온 플래이팅 방식에 의한 유해전자파 방지용 및 투명아크릴 폴리 카보네이트의 금속 칼라 박막 형성 시스템 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH032947B2 (ja) | 1991-01-17 |
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