JPS6335758A - 酸化物分散強化型高マンガンオ−ステナイト鋼 - Google Patents
酸化物分散強化型高マンガンオ−ステナイト鋼Info
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- JPS6335758A JPS6335758A JP17784186A JP17784186A JPS6335758A JP S6335758 A JPS6335758 A JP S6335758A JP 17784186 A JP17784186 A JP 17784186A JP 17784186 A JP17784186 A JP 17784186A JP S6335758 A JPS6335758 A JP S6335758A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、非磁性で高強度及び高靭性を有する安価な
オーステナイト鋼、％に核融合炉の第一壁用材料に好適
な高マンガンオーステナイト鋼に関するものである。
オーステナイト鋼、％に核融合炉の第一壁用材料に好適
な高マンガンオーステナイト鋼に関するものである。
一般に、耐熱鋼にはフェライト系のＣｒ −Ｍｏ鋼及び
オーステナイト系のＮｉ −Ｃｒ ＠が実用に供されて
いる。
オーステナイト系のＮｉ −Ｃｒ ＠が実用に供されて
いる。
しかし、前者の鋼は溶接後の熱処理の煩雑さ及び供用中
の脆化等に問題があり、後者の鋼は使いやすいが高価な
ことが問題となっている。この両刀の欠点を補う鋼とし
ては、高価なＮｉの一部（ｉ７Ｍｎで置換した合金が既
に開発されている。既ち、これら合金としては、 ■特公昭４６−１９７７５号（特許第６８６３７７号）
には、Ｃ： ０．０３〜０．３０％、Ｃｒ： １５〜２
１チ、Ｍｎ： ４〜１５ ％、 Ｔｉ： ０．００１〜
０．５％他Ｂ。
の脆化等に問題があり、後者の鋼は使いやすいが高価な
ことが問題となっている。この両刀の欠点を補う鋼とし
ては、高価なＮｉの一部（ｉ７Ｍｎで置換した合金が既
に開発されている。既ち、これら合金としては、 ■特公昭４６−１９７７５号（特許第６８６３７７号）
には、Ｃ： ０．０３〜０．３０％、Ｃｒ： １５〜２
１チ、Ｍｎ： ４〜１５ ％、 Ｔｉ： ０．００１〜
０．５％他Ｂ。
■を任意元始として含有し、残部Ｆｅからなる合金鋼が
記載されている。
記載されている。
■Ｅ４１ｈａｔｅ １２５０ ’１１４はｃ：（０，１
５％、Ｍｎ： ６．２５ ％、Ｃｒ：１５％、Ｎｉ：１
０％、Ｍｏ：２．０％、Ｖ：（０，４％、Ｎｂ：（１，
２４％、Ｂ：＜０．００７％を含有し、残部Ｆｅからな
る合金鮨である。
５％、Ｍｎ： ６．２５ ％、Ｃｒ：１５％、Ｎｉ：１
０％、Ｍｏ：２．０％、Ｖ：（０，４％、Ｎｂ：（１，
２４％、Ｂ：＜０．００７％を含有し、残部Ｆｅからな
る合金鮨である。
■またＪＩＳ規格には次のような合金がある。
−規定なし
■非磁性高マンガン鋼としては、０．８Ｃ−１６Ｍｎ
−２Ｃｒ鋼（ＮＭ−ＩＩ日本鋼管）がある。
−２Ｃｒ鋼（ＮＭ−ＩＩ日本鋼管）がある。
前記■の鋼は、本発明の主旨に近いものであるが、Ｎ１
７Ｍｎ＝０．３３〜３．７５であり、Ｍｎの１／３はＮ
ｉの必要性を認めている。
７Ｍｎ＝０．３３〜３．７５であり、Ｍｎの１／３はＮ
ｉの必要性を認めている。
また■のＥｓａｈ＠ｔｏ１２５０合金も、本発明の主旨
に近いものであるが、Ｎｉ／Ｍｎ ＝ １．６とかなシ
高価なＮ１を必要としている。
に近いものであるが、Ｎｉ／Ｍｎ ＝ １．６とかなシ
高価なＮ１を必要としている。
■のＪＩＳ Ｋ認知されているＣｒ −Ｍｎ−Ｎｉ
鋼においては、 ５ＵＳ２０１： Ｎｔ／Ｍｎ＝０．４６〜１．０ＳＵ
Ｓ２１６： Ｎｉ／Ｍｎ ＝ ０．ｓ ５〜０．９５
ＳＵＳ２０５： Ｎｉ／Ｍｎ＝０．０６〜０．１２５
であシ、 Ｎ ｉ ／ Ｍｎの比が小さい５ＵＳ２０Ｓ 鋼の高温
強度は十分ではない。
鋼においては、 ５ＵＳ２０１： Ｎｔ／Ｍｎ＝０．４６〜１．０ＳＵ
Ｓ２１６： Ｎｉ／Ｍｎ ＝ ０．ｓ ５〜０．９５
ＳＵＳ２０５： Ｎｉ／Ｍｎ＝０．０６〜０．１２５
であシ、 Ｎ ｉ ／ Ｍｎの比が小さい５ＵＳ２０Ｓ 鋼の高温
強度は十分ではない。
■の非磁性調高マンガｙ鋼においては、Ｎｉを全く含ま
ないが、高温強度は全く期待できない。
ないが、高温強度は全く期待できない。
以上のように、現状では安価かつ完全な高強度耐熱鋼は
発明されていない。
発明されていない。
本発明は、従来よりもＮｉ／ Ｍｎの比の低い材料的に
未知の分野で、高い高温強度を有する安価なオーステナ
イト鋼、特に核融合炉の第１壁用材料に好適な高マンガ
ンオーステナイト鋼を提供することを目的とするもので
ある。
未知の分野で、高い高温強度を有する安価なオーステナ
イト鋼、特に核融合炉の第１壁用材料に好適な高マンガ
ンオーステナイト鋼を提供することを目的とするもので
ある。
本発明の酸化物分敵強化型高マンガンオーステナイト鋼
は次の如く、 第１発明鋼は、Ｆｅ基の合金であり重Ａｌ：基準でＣｏ
０．０１〜１．０％ Ｍｎ： １ ’ｌ 〜５ ［］％ Ｃｒ：２〜２０％ Ｓｌ：０．１〜５．０％ Ａ！：０．０１〜４．０％ Ｎ：Ｇ、２５％以下 Ｙ、０３：０．１〜５％残部がＦｅ 及び不可避不純
物から成る合金でありＹ、 Ｏ，は粒径１μｍ以下の粒
子として分散させた酸化物分散強化型高Ｍｎ オース
テナイト鋼。
は次の如く、 第１発明鋼は、Ｆｅ基の合金であり重Ａｌ：基準でＣｏ
０．０１〜１．０％ Ｍｎ： １ ’ｌ 〜５ ［］％ Ｃｒ：２〜２０％ Ｓｌ：０．１〜５．０％ Ａ！：０．０１〜４．０％ Ｎ：Ｇ、２５％以下 Ｙ、０３：０．１〜５％残部がＦｅ 及び不可避不純
物から成る合金でありＹ、 Ｏ，は粒径１μｍ以下の粒
子として分散させた酸化物分散強化型高Ｍｎ オース
テナイト鋼。
第２発明鋼は、
Ｃ：０．０１〜１．０％
Ｍｎ： １２〜５０％
Ｃｒ： ２〜２０％
Ｓｌ：０．１〜５６０％
、ｕ：０．０１〜４．０％
Ｎ：０．２５％以下
Ｙ！へ８０．１〜５％
に加え、Ｍｏ： ０．１〜５％、Ｗ：０．１〜５％の１
種又は２″ｍを含む合金であシ、Ｙ！へは粒径１μｍ以
下の粒子として分散させた酸化物分散強化型窩Ｍｎオー
ステナイト鋼。
種又は２″ｍを含む合金であシ、Ｙ！へは粒径１μｍ以
下の粒子として分散させた酸化物分散強化型窩Ｍｎオー
ステナイト鋼。
第３発明鋼は、
Ｃ：０．０１〜１．０％
Ｍｎ： １２〜５０％
Ｃｒ： ２〜２０％
Ｓｉ：０．１〜５．０％
Ａ！：Ｏ，［１１〜４． ［］％
Ｎ：０．２５％以下
Ｙ！Ｏｓ ： ０．１〜５ ％
に加え、さらにＴｉ：０．０１〜１．０％、Ｎｂ：０．
ｏ ｉ 〜ｉ、 ｏ％、Ｔａ： Ｏ，Ｑ １〜１．
０ ％、Ｚｒ：０、００５〜０．２％のうち１種以上を
含有し、かつ次式で示されろＴＩ当ｆｉ：０．３〜１０
でＴｉ当％ ＝ （Ｔｉ＋Ｔａ＋２Ｎｂ＋４Ｚｒ）／（
”Ｎ）であり、Ｙ、 Ｏ，は粒径１μｍ以下の粒子とし
て分散させた酸化物分散強化匿高Ｍｎオーステナイト鋼
。
ｏ ｉ 〜ｉ、 ｏ％、Ｔａ： Ｏ，Ｑ １〜１．
０ ％、Ｚｒ：０、００５〜０．２％のうち１種以上を
含有し、かつ次式で示されろＴＩ当ｆｉ：０．３〜１０
でＴｉ当％ ＝ （Ｔｉ＋Ｔａ＋２Ｎｂ＋４Ｚｒ）／（
”Ｎ）であり、Ｙ、 Ｏ，は粒径１μｍ以下の粒子とし
て分散させた酸化物分散強化匿高Ｍｎオーステナイト鋼
。
第４発明鋼は、
Ｃ：０．０１〜１．０％
Ｍｎ：１２〜５０％
Ｃｒ： ’１〜２０％
Ｓｉ：０．ｉ〜５．０％
Ａ１．：０．０１〜４．０係
Ｎ：０．２５％以下
ＹｔＯ，： ０．１〜５％
に加え、：ｌｏ： ０−１〜５％、ｗ ： ０．１〜５
％のうち１種又は２ ！Ｉ全青みさらに、Ｔｉ：０．０
１〜１、ロ％、Ｎｂ： ０．０１〜’ｌ−ロ％、 Ｔ
ａ： ０．０１〜１．０・声、Ｚｒ： ０．００５〜０
．２％のうち１ね以上を含有し、かつ次式で示されるで
１当ｆｔ：０．３〜１０で Ｔｉ当量＝（Ｔｔ＋ｒａ＋２Ｎｂ＋４ｚｒ）／（ｃ＋Ｎ
）であシ、Ｙ２Ｏ，は粒径１μｍ以下の粒子として分散
させた酸化物分散強化型窩Ｍｎオーステナイ ト鋼。
％のうち１種又は２ ！Ｉ全青みさらに、Ｔｉ：０．０
１〜１、ロ％、Ｎｂ： ０．０１〜’ｌ−ロ％、 Ｔ
ａ： ０．０１〜１．０・声、Ｚｒ： ０．００５〜０
．２％のうち１ね以上を含有し、かつ次式で示されるで
１当ｆｔ：０．３〜１０で Ｔｉ当量＝（Ｔｔ＋ｒａ＋２Ｎｂ＋４ｚｒ）／（ｃ＋Ｎ
）であシ、Ｙ２Ｏ，は粒径１μｍ以下の粒子として分散
させた酸化物分散強化型窩Ｍｎオーステナイ ト鋼。
第５発明〜第８発明鋼は、前述の第１発明〜第４発明鋼
夫々にＮｉ：１０％以下、Ｃｏ ： ５％以下、Ｃｕ：
１０％以下のうち１種以上を含むことを加え、Ｙ、０３
を粒径１μｍ以下の粒子として分散させた酸化物分散
強化型窩Ｍｎ オーステナイト鋼である。
夫々にＮｉ：１０％以下、Ｃｏ ： ５％以下、Ｃｕ：
１０％以下のうち１種以上を含むことを加え、Ｙ、０３
を粒径１μｍ以下の粒子として分散させた酸化物分散
強化型窩Ｍｎ オーステナイト鋼である。
次に本願発明鋼の作用および合金組成成分の限定理由に
ついて述べる。
ついて述べる。
■第１発明（基本組成）
Ｃ：炭化物を生じせしめて高温強度を上昇させるために
は最小限０．０１％（ｗｔ％以下同じ）が必要であυ、
１．０％を超えると硬化が著しくなるので、その範囲を
０．０１〜１．０％と定めた。
は最小限０．０１％（ｗｔ％以下同じ）が必要であυ、
１．０％を超えると硬化が著しくなるので、その範囲を
０．０１〜１．０％と定めた。
ｒム：オーステナ−ｆ ト相を安定化するためには、最
小限１２％必要であるが、５０％を超えると硬化が著し
くなるので、その範囲を１２〜５０％と定めた。
小限１２％必要であるが、５０％を超えると硬化が著し
くなるので、その範囲を１２〜５０％と定めた。
Ｃｒ：耐食性を得るためには最小限２％を必要とする。
ただし２０チを超えると、σ相脆化を超こし易くなるの
で、その範囲を２〜２０チと定めた。
で、その範囲を２〜２０チと定めた。
Ｓｌ：耐酸化性を高め脱酸性を良（するためには、最小
限０．１％必要であるが、５．０％を超えると脆化が著
しくなるので、その範囲を０．１〜５．０％と定めた。
限０．１％必要であるが、５．０％を超えると脆化が著
しくなるので、その範囲を０．１〜５．０％と定めた。
Ａ！：耐酸化性を得るため、および脱酸ＡＩＪとして作
用させるためＫは、最小限０．０１％必要であるが、４
．０％を超えると高温強度が低下するので、その範囲’
ｋ ０．０１−４．０飴と定めた・ Ｎ：ＮはＣの代わシに添加することによって、Ｃｒの炭
化物の形成、その周辺に形成されるＣｒの欠乏層、それ
による耐食性の低下を防止することができる。但し過剰
の窒素添加は硬化を招くので上限を０．２５％と定めた
。
用させるためＫは、最小限０．０１％必要であるが、４
．０％を超えると高温強度が低下するので、その範囲’
ｋ ０．０１−４．０飴と定めた・ Ｎ：ＮはＣの代わシに添加することによって、Ｃｒの炭
化物の形成、その周辺に形成されるＣｒの欠乏層、それ
による耐食性の低下を防止することができる。但し過剰
の窒素添加は硬化を招くので上限を０．２５％と定めた
。
Ｙｘ Ｏｓ ： Ｙｔ Ｏｓは粒径１μ風以下の粒子と
して合金中に分散して強度を上昇させる。０．１％未満
の添加量では効果が小さく、５％を超えると靭性が低下
する。粒径についても１μｍを超えると疲労特性が悪化
する。
して合金中に分散して強度を上昇させる。０．１％未満
の添加量では効果が小さく、５％を超えると靭性が低下
する。粒径についても１μｍを超えると疲労特性が悪化
する。
■第２発明鋼は上記基本組成元素の他にＭ０． Ｗを１
種以上含む。
種以上含む。
Ｍ０． Ｗ： Ｍ０． Ｗは強度向上のために添加する
が過剰に添加するとσ相、ラーベス相の析出によシ脆化
を引き起すので上限を５％とした。
が過剰に添加するとσ相、ラーベス相の析出によシ脆化
を引き起すので上限を５％とした。
０．１％未満の添加は強度の向上が認められ （ない
ので、これを下限値とした。
ので、これを下限値とした。
■８ｇ３発明は第１発明鋼の元素の他にＴｉ 、 Ｎｂ
、 Ｔａ 。
、 Ｔａ 。
Ｚｒを１種以上含む。
ＴＩ、 Ｎｂ、 Ｔａ、 Ｚｒ ：
Ｔｉ：０．０１〜１．０％ （
Ｎｂ： α０１〜１．０％ Ｔａ： ０．０１〜１．Ｏｆｂ Ｚｒ： ０．００５〜（Ｌ ２ Ｔ。
Ｎｂ： α０１〜１．０％ Ｔａ： ０．０１〜１．Ｏｆｂ Ｚｒ： ０．００５〜（Ｌ ２ Ｔ。
上記元素は、それぞれ強化元素であシ、上記元素のうち
１種以上を下記の関係を満たすよう忙添加する。それぞ
れの下限値未溝では強化作用は小さく、またそれぞれの
上限値を超えると靭性が低下するのでそれぞれの範囲を
上記の如く定めた。
１種以上を下記の関係を満たすよう忙添加する。それぞ
れの下限値未溝では強化作用は小さく、またそれぞれの
上限値を超えると靭性が低下するのでそれぞれの範囲を
上記の如く定めた。
ＴＩ重量＝ （Ｔｉ＋Ｔａ＋ ２Ｎｂ＋４Ｚｒ）／（Ｃ
十Ｎ）ａ３≦ ＴＩ当量≦１０ ＴＩ当量が１０を超えるとσ相の析出が誘起され、脆化
を招く。またＴｉａ量がα３未満では十分な強化作用を
示さない。
十Ｎ）ａ３≦ ＴＩ当量≦１０ ＴＩ当量が１０を超えるとσ相の析出が誘起され、脆化
を招く。またＴｉａ量がα３未満では十分な強化作用を
示さない。
■第４発明鋼は、
第１発明鋼の組成に加えて、Ｍ０． Ｗのうちの１種以
上とＴＩ、 Ｎｂ、 Ｔａ、 Ｚｒのうちの１種以上を
含有する合金であシそれぞれの作用は第２発明あるいは
第３発明と同じ。
上とＴＩ、 Ｎｂ、 Ｔａ、 Ｚｒのうちの１種以上を
含有する合金であシそれぞれの作用は第２発明あるいは
第３発明と同じ。
■第５〜８発明鋼は
第１〜４発明鋼にＮｉ’、 Ｃ０． Ｃｕのうち１種
以上を添加したもので、これら元素は相の安定化および
耐酸化性の向上に効果がある。しかし添加量がそれぞれ
１０％、５％、１０％を超えると合金の製造コストが高
くなるので、夫々を上限に定めた。
以上を添加したもので、これら元素は相の安定化および
耐酸化性の向上に効果がある。しかし添加量がそれぞれ
１０％、５％、１０％を超えると合金の製造コストが高
くなるので、夫々を上限に定めた。
次に本発明の実施例について述べる。
表１に示す、本発明合金組成を有する合金はＦｅ。
で合計ａ５ゆの粉末を６８ｔのアトライターで１８０時
のスチールボールを用いて２０ Ｏｒｐｍの回転数で２
０ ｈｒ混合し、ψ８０に１５０鑓の炭素鋼のキャンに
入れ熱間押し出しによりψ３０とすることによシ得た。
のスチールボールを用いて２０ Ｏｒｐｍの回転数で２
０ ｈｒ混合し、ψ８０に１５０鑓の炭素鋼のキャンに
入れ熱間押し出しによりψ３０とすることによシ得た。
比較合金の一部は５０に’／高周波炉にて漕力し、熱間
圧Ｒ１！−することによって得た。
圧Ｒ１！−することによって得た。
高温強度については６５０℃１０００時間の応力を求め
た。
た。
靭性についてはシャルビ吸収エネルギーｖＥ６（０℃、
２躊Ｖノツチ１０Ｘ１０ｉ）を求めた。
２躊Ｖノツチ１０Ｘ１０ｉ）を求めた。
その結果を表１に示す。また、図にクリープ強度とシャ
ルビ吸収エネルギーとの関係を示した。
ルビ吸収エネルギーとの関係を示した。
尚図中○印は比較鋼、・印は本発明鋼を示す。
比較鋼３２．３３はＪＩＳに制定されたＮｉ代替鋼であ
るが、靭性は十分であるが強度が不足する・２４．２５
はＭｎが不足な例と過剰な例でありどちらとも靭性が充
分でない。２６は発明鋼からＣｒ含有量を減じたもので
あシ、クリープ強度、靭性は十分であるが、耐高温酸化
性能が悪いことがわかる。２７はクリープ強度、靭性に
優れているが、Ｃｒ含有量が高すぎろため靭性が十分で
ない。
るが、靭性は十分であるが強度が不足する・２４．２５
はＭｎが不足な例と過剰な例でありどちらとも靭性が充
分でない。２６は発明鋼からＣｒ含有量を減じたもので
あシ、クリープ強度、靭性は十分であるが、耐高温酸化
性能が悪いことがわかる。２７はクリープ強度、靭性に
優れているが、Ｃｒ含有量が高すぎろため靭性が十分で
ない。
２８．２’９．３０は夫々Ｓ ｌ、 Ａｌ 、 Ｙｔ
Ｏｓが高すぎるため靭性がないことがわかる。３１＠
はＹ、０．が入っていないためクリープ強度が著しく低
い。３４〜３９ｍは強化元素の過剰添加により靭性が十
分でないＯ 本実、験では、添加する酸化物としてＹ、 Ｏ５のみと
対象としたが、Ｙ２Ｏ３と比重がほぼ等しく、母相と反
応しないと考えられる。
Ｏｓが高すぎるため靭性がないことがわかる。３１＠
はＹ、０．が入っていないためクリープ強度が著しく低
い。３４〜３９ｍは強化元素の過剰添加により靭性が十
分でないＯ 本実、験では、添加する酸化物としてＹ、 Ｏ５のみと
対象としたが、Ｙ２Ｏ３と比重がほぼ等しく、母相と反
応しないと考えられる。
Ｃ１！ｌ！ Ｏ３、Ｌａｇ ０． 、 ＢａＺｒＯ３１
Ｚｒｌ ０． 、 ＣａＺｒＯｓ １Ａｌｌ Ｏ３、Ｃ
ｒｔ ＯＢ 、 Ｙｂ２０ＳでＹ２Ｏ，の一部ないし全
部１ｃｔ換しても、本発明と同等の高強度材が得られる
ことは明らかである。
Ｚｒｌ ０． 、 ＣａＺｒＯｓ １Ａｌｌ Ｏ３、Ｃ
ｒｔ ＯＢ 、 Ｙｂ２０ＳでＹ２Ｏ，の一部ないし全
部１ｃｔ換しても、本発明と同等の高強度材が得られる
ことは明らかである。
本発明の高温強度の優れた酸化物分散強化型高マンガン
オーステナイト鋼は、現在の核融合炉の第１壁用材料に
比べ安価、低放射化、高靭性、高温度の材料であシ、核
融合炉の建設をよυ、具体化出来るものであシ、現在の
オーステナイトＮｉ−Ｃｒ鋼に代わる汎用材料となる。
オーステナイト鋼は、現在の核融合炉の第１壁用材料に
比べ安価、低放射化、高靭性、高温度の材料であシ、核
融合炉の建設をよυ、具体化出来るものであシ、現在の
オーステナイトＮｉ−Ｃｒ鋼に代わる汎用材料となる。
又応用分野としてボイラ用鋼、軽水炉配管、高速炉炉芯
材料、燃料電池部材、化学プラント部材、機械部品用材
料等に適用されることが容易に考えられるものである。
材料、燃料電池部材、化学プラント部材、機械部品用材
料等に適用されることが容易に考えられるものである。
第１図は、実施例におけるクリープ破断強度と吸収エネ
ルギーの散布図である。 代理人 弁理士 佐 藤 正 年 第 １ 図
ルギーの散布図である。 代理人 弁理士 佐 藤 正 年 第 １ 図
Claims (8)
- （１）重量基準にて、Ｃ：０．０１〜１％、Ｍｎ：１２
〜５０％、Ｃｒ：２〜２０％、Ｓｉ：０．１〜５％、Ａ
ｌ：０．０１〜４％、Ｎ：０．２５％以下、Ｙ＿２Ｏ＿
３：０．１〜５％を含み、残部がＦｅ及び不可避不純物
から成り、Ｙ＿２Ｏ＿３を粒径１μｍ以下の粒子として
分散させた強度及び靭性にすぐれた酸化物分散強化型高
マンガンオーステナイト鋼。 - （２）重量基準にて、Ｃ：０．０１〜１％、Ｍｎ：１２
〜５０％、Ｃｒ：２〜２０％、Ｓｉ：０．１〜５％、Ａ
ｌ：０．０１〜４％、Ｎ：０．２５％以下、Ｙ＿２Ｏ＿
３：０．１〜５％を含み、かつＭｏ：０．１〜５％、Ｗ
：０．１〜５％の１種又は２種を含み、残部がＦｅ及び
不可避不純物から成り、Ｙ＿２Ｏ＿３を粒径１μｍ以下
の粒子として分散させた強度及び靭性にすぐれた酸化物
分散強化型高マンガンオーステナイト鋼。 - （３）重量基準にて、Ｃ：０．０１〜１％、Ｍｎ：１２
〜５０％、Ｃｒ：２〜２０％、Ｓｉ：０．１〜５％、Ａ
ｌ：０．０１〜４％、Ｎ：０．２５％以下、Ｙ＿２Ｏ＿
３：０．１〜５％を含み、かつＴｉ：０．０１〜１％、
Ｎｂ：０．０１〜１％、Ｔａ：０．０１〜１％、Ｚｒ：
０．００５〜０．２％の１種以上を含み、かつ次に示す
Ｔｉ当量が（Ｔｉ＋Ｔａ＋２Ｎｂ＋４Ｚｒ）／（Ｃ＋Ｎ
）：０．３〜１０を満足し残部がＦｅ及び不可避不純物
から成り、Ｙ＿２Ｏ＿３を粒径１μｍ以下の粒子として
分散させた強度及び靭性にすぐれた酸化物分散強化型高
マンガンオーステナイト鋼。 - （４）重量基準にて、Ｃ：０．０１〜１％、Ｍｎ：１２
〜５０％、Ｃｒ：２〜２０％、Ｓｉ：０．１〜５％、Ａ
ｌ：０．０１〜４％、Ｎ：０．２５％以下、Ｙ＿２Ｏ＿
３：０．１〜５％を含み、かつＭｏ：０．１〜５％、Ｗ
：０．１〜５％の１種又は２種を含み、かつＴｉ：０．
０１〜１％、Ｎｂ：０．０１〜１％、Ｔａ：０．０１〜
１％、Ｚｒ：０．００５〜０．２％の１種以上を含み、
かつ次に示すＴｉ当量が（Ｔｉ＋Ｔａ＋２Ｎｂ＋４Ｚｒ
）／（Ｃ＋Ｎ）：０．３〜１０を満足し、残部がＦｅ及
び不可避不純物から成り、Ｙ＿２Ｏ＿３を粒径１μｍ以
下の粒子として分散させた強度及び靭性にすぐれた酸化
物分散強化型高マンガンオーステナイト鋼。 - （５）重量基準にて、Ｃ：０．０１〜１％、Ｍｎ：１２
〜５０％、Ｃｒ：２〜２０％、Ｓｉ：０．１〜５％、Ａ
ｌ：０．０１〜４％、Ｎ：０．２５％以下、Ｙ＿２Ｏ＿
３：０．１〜５％を含み、Ｎｉ：１０％以下、Ｃｏ：５
％以下、Ｃｕ：１０％以下の１種以上を含み、残部がＦ
ｅ及び不可避不純物から成り、Ｙ＿２Ｏ＿３を粒径１μ
ｍ以下の粒子として分散させた強度及び靭性にすぐれた
酸化物分散強化型高マンガンオーステナイト鋼。 - （６）重量基準にて、Ｃ：０．０１〜１％、Ｍｎ：１２
〜５０％、Ｃｒ：２〜２０％、Ｓｉ：０．１〜５％、Ａ
ｌ：０．０１〜４％、Ｎ：０．２５％以下Ｙ＿２Ｏ＿３
：０．１〜５％を含み、Ｎｉ：１０％以下、Ｃｏ：５％
以下、Ｃｕ：１０％以下の１種以上を含み、かつＭｏ：
０．１〜５％、Ｗ：０．１〜５％の１種又は２種を含み
残部がＦｅ及び不可避不純物から成り、Ｙ＿２Ｏ＿３を
粒径１μｍ以下の粒子として分散させた強度及び靭性に
すぐれた酸化物分散強化型高マンガンオーステナイト鋼
。 - （７）重量基準にて、Ｃ：０．０１〜１％、Ｍｎ：１２
〜５０％、Ｃｒ：２〜２０％、Ｓｉ：０．１〜５％、Ａ
ｌ：０．０１〜４％、Ｎ：０．２５％以下、Ｙ＿２Ｏ＿
３：０．１〜５％を含み、Ｎｉ：１０％以下、Ｃｏ：５
％以下、Ｃｕ：１０％以下の１種以上を含み、かつＴｉ
：０．０１〜１％、Ｎｂ：０．０１〜１％、Ｔｉ：０．
０１〜１％、Ｚｒ：０．００５〜０．２％の１種以上を
含み、かつ次に示すＴｉ当量が（Ｔｉ＋Ｔａ＋２Ｎｂ＋
４Ｚｒ）／（Ｃ＋Ｎ）：０．３〜１０を満足し、残部が
Ｆｅ及び不可避不純物から成り、Ｙ＿２Ｏ＿３を粒径１
μｍ以下の粒子として分散させた強度及び靭性にすぐれ
た酸化物分散強化型高マンガンオーステナイト鋼。 - （８）重量基準にて、Ｃ：０．０１〜１％、Ｍｎ：１２
〜５０％、Ｃｒ：２〜２０％、Ｓｉ：０．１〜５％、Ａ
ｌ：０．０１〜４％、Ｎ：０．２５％以下、Ｙ＿２Ｏ＿
３：０．１〜５％を含み、Ｎｉ：１０％以下、Ｃｏ：５
％以下、Ｃｕ：１０％以下の１種以上を含み、かつＭｏ
：０．１〜５％、Ｗ：０．１〜５％の１種又は２種を含
み、かつＴｉ：０．０１〜１％、Ｎｂ：０．０１〜１％
、Ｔａ：０．０１〜１％、Ｚｒ：０．００５〜０．２％
の１種以上を含み、かつ次に示すＴｉ当量が（Ｔｉ＋Ｔ
ａ＋２Ｎｂ＋４Ｚｒ）／（Ｃ＋Ｎ）：０．３〜１０を満
足し、残部がＦｅ及び不可避不純物から成り、Ｙ＿２Ｏ
＿３を粒径１μｍ以下の粒子として分散させた強度及び
靭性にすぐれた酸化物分散強化型高マンガンオーステナ
イト鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17784186A JPS6335758A (ja) | 1986-07-30 | 1986-07-30 | 酸化物分散強化型高マンガンオ−ステナイト鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17784186A JPS6335758A (ja) | 1986-07-30 | 1986-07-30 | 酸化物分散強化型高マンガンオ−ステナイト鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6335758A true JPS6335758A (ja) | 1988-02-16 |
Family
ID=16038052
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17784186A Pending JPS6335758A (ja) | 1986-07-30 | 1986-07-30 | 酸化物分散強化型高マンガンオ−ステナイト鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6335758A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2639462A1 (fr) * | 1988-11-19 | 1990-05-25 | Doryokuro Kakunenryo | Tube de gainage en acier ferritique renforce par dispersion |
| US5134039A (en) * | 1988-04-11 | 1992-07-28 | Leach & Garner Company | Metal articles having a plurality of ultrafine particles dispersed therein |
| US5431753A (en) * | 1991-12-30 | 1995-07-11 | Pohang Iron & Steel Co. Ltd. | Manufacturing process for austenitic high manganese steel having superior formability, strengths and weldability |
| EP0872568A4 (en) * | 1995-08-18 | 2000-01-05 | Xuesheng Zhao | AUSTENITIC ACID RESISTANT STAINLESS STEEL OF THE Al-Mn-Si-N SERIES |
| WO2011081393A3 (ko) * | 2009-12-28 | 2011-11-10 | 주식회사 포스코 | 연성이 우수한 오스테나이트 강재 |
| CN102828097A (zh) * | 2012-09-16 | 2012-12-19 | 北京科技大学 | 用机械合金化法制备含氮ods无镍奥氏体合金的方法 |
| KR101322170B1 (ko) * | 2009-12-28 | 2013-10-25 | 주식회사 포스코 | 연성이 우수한 강재 |
| EP2402472B2 (de) † | 2010-07-02 | 2017-11-15 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Höherfester, kaltumformbarer Stahl und aus einem solchen Stahl bestehendes Stahlflachprodukt |
-
1986
- 1986-07-30 JP JP17784186A patent/JPS6335758A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN102906294A (zh) * | 2009-12-28 | 2013-01-30 | Posco公司 | 具有优良延展性的奥氏体钢材 |
| KR101322170B1 (ko) * | 2009-12-28 | 2013-10-25 | 주식회사 포스코 | 연성이 우수한 강재 |
| EP2402472B2 (de) † | 2010-07-02 | 2017-11-15 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Höherfester, kaltumformbarer Stahl und aus einem solchen Stahl bestehendes Stahlflachprodukt |
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