JPS6336013A - 内燃機関用触媒保護装置 - Google Patents
内燃機関用触媒保護装置Info
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- JPS6336013A JPS6336013A JP61178957A JP17895786A JPS6336013A JP S6336013 A JPS6336013 A JP S6336013A JP 61178957 A JP61178957 A JP 61178957A JP 17895786 A JP17895786 A JP 17895786A JP S6336013 A JPS6336013 A JP S6336013A
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- F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、内燃機関用触媒保護装置、特にガスエンジ
ン用触媒コンバータの過熱保護装置に関連する。
ン用触媒コンバータの過熱保護装置に関連する。
葺来の改旦
都市ガスや液化石油ガス（ＬＰＧ）を燃料として内燃機
関を作動し、温水製造や発電を行う設備装置１ｔの非気
管には、通常排気ガス浄化のため触媒コンバータが設け
られる。このような設備装置４では、内燃機関の運転中
にミスファイヤが発生し、大：よの未燃焼混合ガスが触
媒コンバータに流入することがある。このような場合、
この混合ガスは、触媒コンバータで化学反応を生じ、触
媒コンバータ内の、１１度が５）００℃以上に上昇する
。９００℃以上の高温状態をそのまま放置すると、触媒
の寿命が著しく短縮化したり、１０００℃以上で触媒が
溶損する欠陥が発生する。従って、このような欠陥の発
生を防止するため、触媒コンバータの出口温度が一定温
度（例えば９００℃）を越えた場合、内燃機関を停止し
て触媒コンバータの保δが図られている。
関を作動し、温水製造や発電を行う設備装置１ｔの非気
管には、通常排気ガス浄化のため触媒コンバータが設け
られる。このような設備装置４では、内燃機関の運転中
にミスファイヤが発生し、大：よの未燃焼混合ガスが触
媒コンバータに流入することがある。このような場合、
この混合ガスは、触媒コンバータで化学反応を生じ、触
媒コンバータ内の、１１度が５）００℃以上に上昇する
。９００℃以上の高温状態をそのまま放置すると、触媒
の寿命が著しく短縮化したり、１０００℃以上で触媒が
溶損する欠陥が発生する。従って、このような欠陥の発
生を防止するため、触媒コンバータの出口温度が一定温
度（例えば９００℃）を越えた場合、内燃機関を停止し
て触媒コンバータの保δが図られている。
そこで、未燃焼混合ガスの入社発生時に内燃機関の作動
を停止する方法として、現在二通りの方法が一般的に採
用されている。その一方法は、触媒コンへ−タ内に設け
られた温度センサの警報出力に基づいてリレーを作動し
内燃機関のイグニッション回路を遮断する方法である。
を停止する方法として、現在二通りの方法が一般的に採
用されている。その一方法は、触媒コンへ−タ内に設け
られた温度センサの警報出力に基づいてリレーを作動し
内燃機関のイグニッション回路を遮断する方法である。
この方法では、内燃機関の停止により吸気負圧が失われ
た時点で、燃料ガスの流入を制御する開閉弁が自動閉弁
する。
た時点で、燃料ガスの流入を制御する開閉弁が自動閉弁
する。
しかし、内燃機関は、電源を遮断した後も慣性で作動を
継続するので、混合ガスを吸入し続けると同時に、点火
栓の消勢状態のため未燃のまま混合ガスを触媒コンバー
タに供給する。従って、触媒コンバータでは逆に多量の
反応熱を発生し、かえって触媒温度が上昇する欠点が生
ずる。
継続するので、混合ガスを吸入し続けると同時に、点火
栓の消勢状態のため未燃のまま混合ガスを触媒コンバー
タに供給する。従って、触媒コンバータでは逆に多量の
反応熱を発生し、かえって触媒温度が上昇する欠点が生
ずる。
上記欠点を解消するため、別の方法、即ち温度センサの
警報出力に基づいて燃料弁を閉鎖すると共に、弁閉鎖時
点からタイマで計数して数秒後に内燃機関の電源を遮断
する方法がある。この方法では、燃料弁閉鎖時点から内
燃機関の電源遮断時点までのタイマ計数時間を残留ガス
容撤毎に調整しなければならない。更に、残留ガス容量
が大きい場合、内燃機関の電源遮断時点に達する迄に、
燃料分圧が低下し、その結果、可燃ガス成分の少ないリ
ーンな状態が発生する。リーンな状態では失火が増加し
、逆に触媒温度が上昇する欠点が生ずる。
警報出力に基づいて燃料弁を閉鎖すると共に、弁閉鎖時
点からタイマで計数して数秒後に内燃機関の電源を遮断
する方法がある。この方法では、燃料弁閉鎖時点から内
燃機関の電源遮断時点までのタイマ計数時間を残留ガス
容撤毎に調整しなければならない。更に、残留ガス容量
が大きい場合、内燃機関の電源遮断時点に達する迄に、
燃料分圧が低下し、その結果、可燃ガス成分の少ないリ
ーンな状態が発生する。リーンな状態では失火が増加し
、逆に触媒温度が上昇する欠点が生ずる。
本発明者の実験では、触媒コンバータの出口温度が約５
００℃に維持された正常運転状態で内燃機関のイグニッ
ション回路を遮断した場合、触媒コンバータの温度は、
最高９５０°Ｃまで上昇した。
００℃に維持された正常運転状態で内燃機関のイグニッ
ション回路を遮断した場合、触媒コンバータの温度は、
最高９５０°Ｃまで上昇した。
また、燃料弁の閉鎖後、一定時間（約３秒）経過後に内
燃機関の電源を遮断する実験でも触媒コンバータの温度
は６００ ’Ｃ以上に達した。後者の実験では、燃料弁
閉鎖で一時的に温度がやや低下するがその後更に１００
〜１５０℃上昇し、再び降下することが判明した。
燃機関の電源を遮断する実験でも触媒コンバータの温度
は６００ ’Ｃ以上に達した。後者の実験では、燃料弁
閉鎖で一時的に温度がやや低下するがその後更に１００
〜１５０℃上昇し、再び降下することが判明した。
発明が解決しようとする問題点
ところで、内燃機関の作動停止時に限らず１点火栓のス
パーク停止、吸入混合気の過剰稀薄等の作動不良が発生
したとき、内燃機関に連続的に失火が生ずる。従って、
触媒コンバータ内には多量の未燃焼ガスが供給され、触
媒コンバータ内は、多量ガスの化学反応により、温度が
ｊｌ；常に急激に上昇する。このような場合、従来のよ
うに、緩やかな温度変化をｐ想して設定された高温限界
レベルを基準にして燃料供給量を制御しても、温度上昇
を充分に抑制することができない。これは、上昇温度の
検出と同時に燃料供給弁を絞っても、配管中に残留する
ガスが触媒コンバータ内で化学反応を生じ、制御不能な
温度まで急激に触媒コンバータが過熱されるからである
。従って、このような急激過熟により、焼損又は亀裂等
の回復不可能なダメージが触媒コンバータに与えられる
ことが多い。また、従来では、燃料供給ブトの閉弁後の
温度上昇を見越した予想温度を設定したが、この予想温
度は、最低で１５０℃〜２００℃であり、このため急激
過熱現象は、正常な高負荷稼動時と比較してほとんど差
が無く、充分に区別できないのが実情である。
パーク停止、吸入混合気の過剰稀薄等の作動不良が発生
したとき、内燃機関に連続的に失火が生ずる。従って、
触媒コンバータ内には多量の未燃焼ガスが供給され、触
媒コンバータ内は、多量ガスの化学反応により、温度が
ｊｌ；常に急激に上昇する。このような場合、従来のよ
うに、緩やかな温度変化をｐ想して設定された高温限界
レベルを基準にして燃料供給量を制御しても、温度上昇
を充分に抑制することができない。これは、上昇温度の
検出と同時に燃料供給弁を絞っても、配管中に残留する
ガスが触媒コンバータ内で化学反応を生じ、制御不能な
温度まで急激に触媒コンバータが過熱されるからである
。従って、このような急激過熟により、焼損又は亀裂等
の回復不可能なダメージが触媒コンバータに与えられる
ことが多い。また、従来では、燃料供給ブトの閉弁後の
温度上昇を見越した予想温度を設定したが、この予想温
度は、最低で１５０℃〜２００℃であり、このため急激
過熱現象は、正常な高負荷稼動時と比較してほとんど差
が無く、充分に区別できないのが実情である。
この発明は、上記欠点を解消し、内燃機関の連続的失火
時等の場合に、触媒コンバータ内の温度上昇を抑制でき
る内燃機関用触媒保護装置を提供することを目的とする
。
時等の場合に、触媒コンバータ内の温度上昇を抑制でき
る内燃機関用触媒保護装置を提供することを目的とする
。
刑題点を解決するための手段
この発明の内燃機関用触媒保護装置は、触媒コンバータ
の上流の温度を測定する上流温度センサと、触媒コンバ
ータの下流の温度を測定する下流温度センサと、上流？
！Ａ度センサの出力及び下流温度センサの出力の差に相
当する出力を発生する第一比較器と、第一比較器の出力
を微分して係数を乗した値に相当する出力を発生する演
算回路と、濱豆回路の出力と耐記下流温度センサの出力
との和を、一定温度を表す基準値と比較して前゛肥料が
該基準値を越えるときイグニッション回路への制御出力
を生ずる第二比較器とを設けた構成を有する。
の上流の温度を測定する上流温度センサと、触媒コンバ
ータの下流の温度を測定する下流温度センサと、上流？
！Ａ度センサの出力及び下流温度センサの出力の差に相
当する出力を発生する第一比較器と、第一比較器の出力
を微分して係数を乗した値に相当する出力を発生する演
算回路と、濱豆回路の出力と耐記下流温度センサの出力
との和を、一定温度を表す基準値と比較して前゛肥料が
該基準値を越えるときイグニッション回路への制御出力
を生ずる第二比較器とを設けた構成を有する。
土り１
触媒コンバータの上流に設けた上流温度センサと、下流
に設けた下流温度センサの信号から、燃料制御弁の閉弁
後の温度を予測し、その温度が一定温度レベルを越えた
とき、実際の温度上昇が生ずる充分前の時点で、イグニ
ッション回路への制御出力を生ずる。
に設けた下流温度センサの信号から、燃料制御弁の閉弁
後の温度を予測し、その温度が一定温度レベルを越えた
とき、実際の温度上昇が生ずる充分前の時点で、イグニ
ッション回路への制御出力を生ずる。
実施例
以下、この発明の実施例を図面について説明する。
この発明の内燃機関用触媒保護装置は、触媒コンバータ
１０の上流の温度を測定する上流温度センサ１１と、触
媒コンバータ１０の下流の温度を測定する下流温度セン
サ１２と、上流温度センサの出力１１及び下流温度セン
サ１２の出力の差に相当する出力を発生する第一比較器
１３と、第一比較器１３の出力を微分して係数を乗じた
値に相当する出力を発生する演算回路１４と、演算回路
１４の出力と下流温度センサ１２の出力との和を、一定
温度を表す基準値と比較して前肥料が該基準値を越える
ときイグニッション回路への制御出力を生する第二比較
器１５とを有する。演算回路１４は、第一比較器１；３
の出力を微分する微分器１６と、微分器１６の出力に時
間と定数を表す出力を乗した第二比較器１５に与える乗
算器１７とが設けられる。乗算器１７に供給される乗数
は、内燃機関の回転数を検知する回転センサ１８、吸気
管負圧を検知する圧力センサ］９又は燃料圧力を検知す
る燃圧センサ２ｏ等から供給された出力値から決定され
る係数である。
１０の上流の温度を測定する上流温度センサ１１と、触
媒コンバータ１０の下流の温度を測定する下流温度セン
サ１２と、上流温度センサの出力１１及び下流温度セン
サ１２の出力の差に相当する出力を発生する第一比較器
１３と、第一比較器１３の出力を微分して係数を乗じた
値に相当する出力を発生する演算回路１４と、演算回路
１４の出力と下流温度センサ１２の出力との和を、一定
温度を表す基準値と比較して前肥料が該基準値を越える
ときイグニッション回路への制御出力を生する第二比較
器１５とを有する。演算回路１４は、第一比較器１；３
の出力を微分する微分器１６と、微分器１６の出力に時
間と定数を表す出力を乗した第二比較器１５に与える乗
算器１７とが設けられる。乗算器１７に供給される乗数
は、内燃機関の回転数を検知する回転センサ１８、吸気
管負圧を検知する圧力センサ］９又は燃料圧力を検知す
る燃圧センサ２ｏ等から供給された出力値から決定され
る係数である。
上流温度センサ１１−と第一比較器１３の一方の入力端
子との間には抵抗Ｒ１が接続され、下流温度センサ１２
と第一比較器１３の他方の入力端子との間には同一の抵
抗Ｒ１が接続される。また、第一比較器１３の出力端子
と一方の入力端子との間に設けられた帰還回路には抵抗
Ｒ２が接続される。第一比較器１３の出力端子と微分器
１６の一方の入力端子との間には、コンデンサＣが設け
られ、この一方の入力端子と微分器１６の出力端子との
間には、抵抗Ｒ３が接続される。微分器１６の他方の入
力端子は接地される。微分器１６の出力は、乗算器１７
の一方の入力端子に供給され、乗算器１７の他方の入力
端子には、内燃機関の回転数を検知する回転センサ１８
、吸気管負圧を検知する圧力センサ１９又は燃料圧力を
検知する燃圧センサ２０等の回路から供給された出力値
から予想時間としての係数を決定する時間設定回路２１
が接続される。乗算器１７の出力は抵抗Ｒ４を通じて第
二比較器１５の一方の入力端子に接続される。また、第
二比較器１５の一方の入力端子には、下流温度センサ１
２が抵抗Ｒ５を介して接続される。第二比較器１５の他
方の入力端子には、例えば最高限界温度９００℃を設定
する基準電圧電源２２が接続される。第二比較器１５の
出力はトランジスタ２５のベースに接続され、トランジ
スタ２５のコレクタは、リレーコイル２６を通じてメイ
ンスイッチ２７に接続される。また、メインスイッチ２
７は接点２８を通じて内燃機関のイグニッション回路の
イグニッションプラグに接続される。
子との間には抵抗Ｒ１が接続され、下流温度センサ１２
と第一比較器１３の他方の入力端子との間には同一の抵
抗Ｒ１が接続される。また、第一比較器１３の出力端子
と一方の入力端子との間に設けられた帰還回路には抵抗
Ｒ２が接続される。第一比較器１３の出力端子と微分器
１６の一方の入力端子との間には、コンデンサＣが設け
られ、この一方の入力端子と微分器１６の出力端子との
間には、抵抗Ｒ３が接続される。微分器１６の他方の入
力端子は接地される。微分器１６の出力は、乗算器１７
の一方の入力端子に供給され、乗算器１７の他方の入力
端子には、内燃機関の回転数を検知する回転センサ１８
、吸気管負圧を検知する圧力センサ１９又は燃料圧力を
検知する燃圧センサ２０等の回路から供給された出力値
から予想時間としての係数を決定する時間設定回路２１
が接続される。乗算器１７の出力は抵抗Ｒ４を通じて第
二比較器１５の一方の入力端子に接続される。また、第
二比較器１５の一方の入力端子には、下流温度センサ１
２が抵抗Ｒ５を介して接続される。第二比較器１５の他
方の入力端子には、例えば最高限界温度９００℃を設定
する基準電圧電源２２が接続される。第二比較器１５の
出力はトランジスタ２５のベースに接続され、トランジ
スタ２５のコレクタは、リレーコイル２６を通じてメイ
ンスイッチ２７に接続される。また、メインスイッチ２
７は接点２８を通じて内燃機関のイグニッション回路の
イグニッションプラグに接続される。
上記構成において、内燃機関の稼動中に触媒コンバータ
１０の上流温度センサ１１の出力Ｔ、と下′ｄｌｌ温度
センサ１２の出力Ｔ２が第一比較器１３に供給され、第
一比較器１３は、出力Ｔ０とＴ２とを比較する。ここで
、第一比較器１３の出力をＯ□とすると。
１０の上流温度センサ１１の出力Ｔ、と下′ｄｌｌ温度
センサ１２の出力Ｔ２が第一比較器１３に供給され、第
一比較器１３は、出力Ｔ０とＴ２とを比較する。ここで
、第一比較器１３の出力をＯ□とすると。
が得られろ。第一比較器１：３の出力０．は、微分器１
６で微分される。微分器１６の出力を０２とし、コンデ
ンサＣの静電８址をＣとすると、ｔ ２ｄｔ ここで、乗算器１７の出力を０３とすると、乗算器１７
は、ｔ′秒後の予測温度上昇を表すがら、○、＝ｔ’
ｘｏア よって、第二比較器１５への入力Ｉ２は、Ｉ、＝Ｔ２＋
ｔ’ ＸＯ２ となり、Ｉ７は、ｔ′秒後の触媒コンバータ１０の下流
温度、即ち、出口温度を表す。従って、第二比較器１５
の入力■２が、予想温度が最高限界温度９〕００℃より
高いと、第二比較器１５は、トランジスタ２５のベース
に信号を供給し、基準限界温度９００”Ｃに達する充分
前の時点で、リレーコイル２６を付勢し、接点２８をオ
フにしてイグニッション回路を消勢する。
６で微分される。微分器１６の出力を０２とし、コンデ
ンサＣの静電８址をＣとすると、ｔ ２ｄｔ ここで、乗算器１７の出力を０３とすると、乗算器１７
は、ｔ′秒後の予測温度上昇を表すがら、○、＝ｔ’
ｘｏア よって、第二比較器１５への入力Ｉ２は、Ｉ、＝Ｔ２＋
ｔ’ ＸＯ２ となり、Ｉ７は、ｔ′秒後の触媒コンバータ１０の下流
温度、即ち、出口温度を表す。従って、第二比較器１５
の入力■２が、予想温度が最高限界温度９〕００℃より
高いと、第二比較器１５は、トランジスタ２５のベース
に信号を供給し、基準限界温度９００”Ｃに達する充分
前の時点で、リレーコイル２６を付勢し、接点２８をオ
フにしてイグニッション回路を消勢する。
ここで、注意すべきことは、触媒コンバータ１０内の温
度は、触媒コンバータ１０内を流れる排気ガスの温度に
よって変化するが、この発明の内燃機関用触媒保護装置
では、上流温度センサ１１の出力Ｔ、と下流温度センサ
１２の出力Ｔ２の差（Ｔｌ−Ｔｌ）を求めることにより
、排気ガス自体の温度による影響を完全に除去できる点
である。
度は、触媒コンバータ１０内を流れる排気ガスの温度に
よって変化するが、この発明の内燃機関用触媒保護装置
では、上流温度センサ１１の出力Ｔ、と下流温度センサ
１２の出力Ｔ２の差（Ｔｌ−Ｔｌ）を求めることにより
、排気ガス自体の温度による影響を完全に除去できる点
である。
換コすれば、この発明では、ミスファイア等の内燃機関
の状態変化及び排気ガスの性状変化を上記温度差（”１
’、−１’、）から感知し、より正確な上昇温度ｒ側を
可能にＪる点である。即ち、この温度差（’Ｉ’ ２
Ｔ １ ）の時間に対する変化率を求め、この変化率
に対し、燃料供給弁の閉弁後に配管中に残存する燃料量
の消費に要する時間を乗数として掛けると、触媒コンバ
ータ１０の下流でのｐ想温度上昇分を求めることができ
る。この予想温度」二昇分に下流温度センサ１２の出力
Ｔ２を加えると。
の状態変化及び排気ガスの性状変化を上記温度差（”１
’、−１’、）から感知し、より正確な上昇温度ｒ側を
可能にＪる点である。即ち、この温度差（’Ｉ’ ２
Ｔ １ ）の時間に対する変化率を求め、この変化率
に対し、燃料供給弁の閉弁後に配管中に残存する燃料量
の消費に要する時間を乗数として掛けると、触媒コンバ
ータ１０の下流でのｐ想温度上昇分を求めることができ
る。この予想温度」二昇分に下流温度センサ１２の出力
Ｔ２を加えると。
ｔ′秒後の予想温度が計算できる。残存燃料量の消費に
要する時間要因は、上記の内燃機関の回転数を検知する
回転センサ１８、吸気管負圧を検知する圧力センサ１９
又は燃料圧力を検知する燃圧センサ２０のほか、内燃機
関の排気量、配管容量又は燃料の種類等も考ハヒするこ
とができる。
要する時間要因は、上記の内燃機関の回転数を検知する
回転センサ１８、吸気管負圧を検知する圧力センサ１９
又は燃料圧力を検知する燃圧センサ２０のほか、内燃機
関の排気量、配管容量又は燃料の種類等も考ハヒするこ
とができる。
免班り匁米
この発明の内燃機関用触媒保護装置では、触媒コンバー
タの上流に設けた上流温度センサの（ｄ号と、下流に設
けた下流温度センサの信号から、燃料制御弁の閉弁後の
温度を予測し、その温度が一定Ｕ度レベルを越えたとき
、イグニッション回路への制御出力を発生するので、実
際に触媒コンバータ内か最高限界温度に達する充分前の
時点でイグニッション回路を消勢できる。この場合、排
気ガス自体の温度による影響を除去できるので、予想す
る上昇温度は正確である。
タの上流に設けた上流温度センサの（ｄ号と、下流に設
けた下流温度センサの信号から、燃料制御弁の閉弁後の
温度を予測し、その温度が一定Ｕ度レベルを越えたとき
、イグニッション回路への制御出力を発生するので、実
際に触媒コンバータ内か最高限界温度に達する充分前の
時点でイグニッション回路を消勢できる。この場合、排
気ガス自体の温度による影響を除去できるので、予想す
る上昇温度は正確である。
添付図面は、この発明の内燃機関用触媒保護装置の回路
図を示す。 １０、’、Ｍ媒コンバータ、 １１０．上流温度センサ
、 １２９．下流温度センサ１２、１３．。 第一比較器、 １４０．演算回路、 １５０．第二比較
よ（、１６０，微分器、 １７００乗算器、１８００回
転センサ、 １９１．圧力センサ、 ２００．燃圧セン
サ、 Ｒ１−Ｒ９０，抵抗、 ２１．。 時間設定回路、 ２２０．基準電圧電源、 ２５．。 トランジスタ、 ２６０．リレーコイル、 ２７．。 メインスイッチ、 ２８９．接点、
図を示す。 １０、’、Ｍ媒コンバータ、 １１０．上流温度センサ
、 １２９．下流温度センサ１２、１３．。 第一比較器、 １４０．演算回路、 １５０．第二比較
よ（、１６０，微分器、 １７００乗算器、１８００回
転センサ、 １９１．圧力センサ、 ２００．燃圧セン
サ、 Ｒ１−Ｒ９０，抵抗、 ２１．。 時間設定回路、 ２２０．基準電圧電源、 ２５．。 トランジスタ、 ２６０．リレーコイル、 ２７．。 メインスイッチ、 ２８９．接点、
Claims (3)
- （１）触媒コンバータの上流の温度を測定する上流温度
センサと、前記触媒コンバータの下流の温度を測定する
下流温度センサと、前記上流温度センサの出力及び下流
温度センサの出力の差に相当する出力を発生する第一比
較器と、該第一比較器の出力を微分して係数を乗じた値
に相当する出力を発生する演算回路と、該演算回路の出
力と前記下流温度センサの出力との和を、一定温度を表
す基準値と比較して前記和が該基準値を越えるときイグ
ニッション回路への制御出力を生ずる第二比較器とで構
成されることを特徴とする内燃機関用触媒保護装置。 - （２）上記演算回路は、上記第一比較器の出力を微分す
る微分器と、該微分器の出力に時間と定数を表す出力を
乗じた上記第二比較器に与える乗算器とを有する特許請
求の範囲第（１）項記載の内燃機関用触媒保護装置。 - （３）上記乗算器は、内燃機関の回転数、吸気管負圧又
は燃料圧力からの入力を乗数として上記積分器の出力に
乗じた出力を生ずる特許請求の範囲第（２）項記載の内
燃機関用触媒保護装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61178957A JPH07103814B2 (ja) | 1986-07-31 | 1986-07-31 | 内燃機関用触媒保護装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61178957A JPH07103814B2 (ja) | 1986-07-31 | 1986-07-31 | 内燃機関用触媒保護装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6336013A true JPS6336013A (ja) | 1988-02-16 |
| JPH07103814B2 JPH07103814B2 (ja) | 1995-11-08 |
Family
ID=16057616
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61178957A Expired - Lifetime JPH07103814B2 (ja) | 1986-07-31 | 1986-07-31 | 内燃機関用触媒保護装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07103814B2 (ja) |
-
1986
- 1986-07-31 JP JP61178957A patent/JPH07103814B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07103814B2 (ja) | 1995-11-08 |
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