JPS6336300B2 - - Google Patents
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- JPS6336300B2 JPS6336300B2 JP58245581A JP24558183A JPS6336300B2 JP S6336300 B2 JPS6336300 B2 JP S6336300B2 JP 58245581 A JP58245581 A JP 58245581A JP 24558183 A JP24558183 A JP 24558183A JP S6336300 B2 JPS6336300 B2 JP S6336300B2
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Description
本発明は、液体中に混入している固形物を遠心
力によつて効率よく分離し、固形物のみを回収す
る固形物等の分離回収方法に関するもので、従来
用いられている方法よりシステム的に一槽簡略化
し、固形物の回収効率ならびに回収固形物の性状
を飛躍的に向上させることを目的とするものであ
る。 さらに詳しくは、本発明は有機物及び砂分等を
含んだ下水等を処理するに当り、液体サイクロン
を用い固形物を分離し、該サイクロン下部に液体
サイクロンと気密に直結させた分離貯留槽内に固
形物を貯留し、前記分離貯留槽内の負圧により大
気下より吸引されるバブリング用空気を分離貯留
槽内に導入し、分離した固形物を洗滌し、洗滌分
離固形物を脱水すると共に系外に排出する方法と
からなり、固形物の回収効率の向上と、固形物の
洗滌ならびに液体サイクロンのアンダーフロー流
量を零とし連続的に固形物等の分離回収を行うこ
とを目的としたもので、その方法は簡単で、広範
囲にわたる液体中の固形物の分離、洗滌及び回収
操作を連続的に可能にした方法を提供するもので
ある。 従来一般に用いられている汚泥中等の除砂方法
を第１図に基いて説明する。第１図は汚泥除砂装
置の系統説明図である。図において、１は液体サ
イクロンで、汚泥と砂分を遠心力により分離する
機能を備えている。２はあらかじめ木片、金属等
の大きな夾雑物を除いた砂を含んだ汚泥、すなわ
ち、砂分を除去しようとする原汚泥の入口管であ
る。この入口管２からの流入流分Q2は液体サイ
クロン１の内部で遠心加速により砂分と泥分に分
離、分級され、そのうち比重の小さい泥分は、液
体サイクロン１の上部出口管３から流出流分Q3
となつて系外の次の工程へ排出される。他方、比
重の大きい砂分は、液体サイクロン１の下部出口
管４から流入流分Q4となつてアンダートラフ５
にて回収される。このアンダートラフ５は、下部
流出流分Q4に含有される泥分と砂分を再度沈降
分離する機能を有するが、泥分はアンダートラフ
５の上部出口管７から流出流分Q7となつて、前
段のプロセスすなわち流入流分Q2とほぼ同等の
泥質を有する箇所へ戻される。 一方、アンダートラフ５で沈降した砂分は、砂
分搬出用コンベア６によつて移送され、コンベア
６の運転諸元によつて差はあるが、傾斜の有する
位置エネルギーによりある程度の脱水機能が働
き、コンベア６の上部に設けた排出口８より回収
砂Ｓとして回収される。 以上が従来固形物として砂等を含有する汚泥中
より砂を分離回収する方法の例であるが、この場
合の問題点を以下に述べる。 前述の方法を用いた東京都内の某処理場の沈澱
池引抜き汚泥を用いた試験の典型的な処理結果で
は、円筒部の径D1が152mm（６吋）の液体サイク
ロン１を用いた場合、50％分離限界粒子径d50が
約140（μｍ）程度、液体サイクロン１の砂分回収
率は79.4％と比較的満足できるものであつた。し
かしながら、この79.4％の砂分と上部流出流分Q3
以外の泥分は、サイクロン１の下部流出流分Q4
としてアンダートラフ５へ圧送されるため、アン
ダートラフ５の面積、容量によつてはトラフの中
が撹乱状態となり、必ずしも希望する沈降分離が
行われず、満足する結果が得られない。 上記と同様の試験結果では、アンダートラフ５
における砂分回収率は54.6％と低いため、折角液
体サイクロン１において砂分回収率79.4％と比較
的満足できるものであつても系全体、すなわち回
収砂Ｓとして回収される砂量は、流入流分Q2に
よつて液体サイクロン１に流入する砂分に対して
79.4％×54.6％＝43.4％と半分以下の砂回収量で
あり、甚だ低くまた回収砂も良質なものとは云い
難い。さらにアンダートラフ５の上部流出流分
Q7がサイクロン１の下部流出流分Q4とほぼ等し
い量となり、これが前段のプロセスに戻るため、
処理容量が繰り返しのため増大し、エネルギー的
にもまた装置の大型化する場合にも問題を生ず
る。 叙上の如く液体サイクロンを用いる従来の固形
物等の分離回収方法においては、液体サイクロン
の固形物回収率は高いものの、分離回収された固
形物の分離排出方法あるいは装置において固形物
の回収率が著しく低下するため、系全体としての
固形物回収率が50％以下と低い。そのため繰返し
処理量が液体サイクロン流入流分に対して10〜20
％程度に増加し大規模の汚泥処理においてはエネ
ルギー的にも問題があり、装置を大型化する上で
も複雑となつて好ましくない。更に良質な回収固
形物が得られない等の問題が内在しており、これ
らの問題点を解決するための固形物の分離回収方
法が望まれていた。 本発明は、上記のような従来方法の問題点を解
決するためになされたものであり、液体サイクロ
ンを用い、良質な固形物を高い回収率で回収しか
つ大容量処理に好適な固形物等の分離回収方法を
提供するものである。 本発明は、液体サイクロンの下部流出口と分離
物貯留槽と分離排出手段とを気密に連結して設け
てなる装置を用い、固形物を分離回収する方法に
おいて、 前記分離排出手段の排出口を前記分離物貯留槽
より高い位置に設け、前記液体サイクロンの入口
流入圧力と入口速度とを調節することにより、前
記分離物貯留槽内の圧力を負圧とし、該負圧エネ
ルギーにより前記分離排出手段の水位面より空気
を前記分離物貯留槽内に吸入せしめ、該分離物貯
留槽内の固形物を洗浄し前記排出手段により固形
分離物を排出せしめることを特徴とする固形物等
の分離回収方法である。 以下本発明を本発明の実施態様例である説明図
に基づき述べる。 第２図は本発明方法の原理的説明図である。 なお、第１図と同じ機能の部分は同じ符号で表
示し説明を省略する。本発明の構成上の特徴は、
第１図の従来装置で示したアンダートラフ５の容
積および形状を変えて液体サイクロン１と気密に
直結させ、液体サイクロン１によつて分離、分級
された砂分のみを沈降堆積させる分離物貯留槽９
（以下貯留槽９という）を気密に設けたことであ
る。 一般的な液体サイクロンで運転を行う場合、液
体サイクロンの入口管からの流入流分の圧力は１
〜２（Kg／cm2）程度が普通である。いま、第２図
に示す本発明の分離装置を運転した場合、流体は
液体サイクロン１の上部出口管３からのみ流出す
ることから、貯留槽９内に連通して設けた圧力計
１１のゲージ圧力も、液体サイクロン１の入口管
２に設けた圧力計１０のゲージ圧力とほぼ同様の
値を示すことが懸念される。しかしながら、本発
明者らは液体サイクロン１の内部の流体の流れ状
態に着目して研究の結果、通常の状態でもこの流
れが超乱流の渦を形成し、渦流れ場の中心が真空
状態となることから、液体サイクロン１の形状に
よつて定まる入口流入圧力と入口速度とを或る条
件に調節することにより、貯留槽９内の圧力を負
圧域にすることが可能であることを見知した。 この場合流体は、液体サイクロン１と貯留槽９
の壁面付近を渦運動を行いながら下降して下端に
達し、その後中心付近を上昇し、液体サイクロン
１の上部流出口３から系外へ排出される。 以上の前提にたち、発明者等は、第２図に示す
本発明に基く装置で、水による試験を行い、液体
サイクロン１の入口管２の流入圧力が通常使用す
る範囲の圧力の場合において、貯留槽９内の圧力
を負圧域にする特殊な構成および運転条件を見い
出した。すなわち、試験の結果によれば、液体サ
イクロン１の円筒部の径D1を380mm（15吋）入口
管２の径D2を107mm、上部出口管３の径D3を115
mm、下部出口管４の径D4を60mmとしたとき、液
体サイクロン１の入口速度が5.6ｍ／secで流入圧
力が2.01Kg／cm2の場合貯留槽９内のゲージ圧力が
−0.90Kg／cm2という真空に近い値が得られ、なお
かつ、この貯留槽９内の圧力は、ある程度の範囲
内に設定し、調節することが可能であることがわ
かつた。 以上の結果をもとに、発明者等は本発明方法の
実用化試験を行うべく、第２図に示した原理的構
成を発展させ、連続運転を可能とするために、前
記液体サイクロンを用い、分離物貯留槽容積135
、回収砂排出口の高さＨ＝２ｍの第３図に示す
ような実施例装置を完成し、試験を行つた。な
お、第３図において符号１〜８で示す部位は、第
１図および第２図に示したものと同様であり、砂
分搬出用クローズドポツト型スクリユーコンベア
６内の水位面１２と回収砂排出口８までの高さＨ
が新たに書き加えられている。第２図の装置にお
ける試験結果を第３図の装置に適用すれば、貯留
槽９内の負圧の大小により、砂分搬出用コンベア
６内の水位面１２をある範囲の適当な位置に設定
することが可能である。また貯留槽９内の負圧々
力にバランスする水位面１２より高い位置に排出
口８を設けているので、砂分搬出用コンベア６の
上部排出口８からは、水の噴出を起させることな
く、脱水された砂分のみを回収することができ
る。 この方法は、第１図で述べた従来装置と比較し
て、系全体の砂分回収率は飛躍的に向上し、か
つ、砂分を分離した泥分のほとんどは、液体サイ
クロン１の流出流分Q3として上部出口管３から
次工程へ送出されることになり、第１図に示した
従来方法による装置におけるアンダートラフ上部
流出流分Q7を零にできることから画期的なもの
である。 更に本発明は、貯留槽９の負圧を高める条件で
装置を運転した場合、この負圧を利用し、砂分排
出用コンベア６の排出口８の高さＨを分離物貯留
槽９より高い位置に設け水封することにより、砂
分排出用コンベア６内の空気を砂分排出用コンベ
ア６内の水位面１２から吸入せしめ、分離物貯留
槽９の下部に導入することができる。この空気混
入により液体サイクロン１で分離、分級され、貯
留槽９に貯留されている砂分がパブリングされ、
砂粒子が衝突し合つて砂粒子に付着している有機
物を洗浄する。この結果、回収砂Ｓの有機物濃度
が低下し、含水率の低下、悪臭の低減等が行わ
れ、回収砂Ｓの後処理が容易になり、従来から行
われている二次処理水等による洗砂プロセスが省
力化あるいは簡略化されるため、洗砂工程を含ん
だ総合的な洗砂システムを実現できる。 後述の実施例１の結果によれば、貯留槽内圧力
−0.04Kg／cm2、空気吸入量1.10Nm3／minのとき
に、砂分回収率は87.3％、有機物の除去率は73.3
％の好成積を得ている。 本発明に係る方法の応用分野は、上述の汚泥除
砂用以外に、下水処理場あるいはポンプ所におけ
る下水、雨水沈砂池の代用、建設・土木等の各種
スラリー輸送分野における後段のスラリー除去用
としても使用することができる。 次に実施例について述べる。 実施例 １ 東京都内某処理場の汚泥（有機物濃度24.5％、
砂分4.5ｇ／）を第３図に示す実施例装置を用
いて処理試験を行ない第１表に示す試験成積を得
た。なおこの場合の装置仕様は次の通りである。 液体サイクロン 円筒部径（D1）380mm（15吋） 入口管径（D2）107mm 上部出口管径（D3）115mm 下部出口管径（D4）60mm 分離物貯留槽 容量135 実施例 ２ 下水処理場の下水に混入している砂分を下水二
次処理水で混合し、流入下水と同等の砂分濃度に
調整したもの（有機物濃度50％砂分3.8ｇ／固
形物総量0.2％）を流入原水として、実施例１と
同じ装置で試験を行つた。その結果を第１表に示
す。第１表に示す如く砂分回収率、有機物濃度の
除去率も高く回収砂の含水率は低く良質の回収砂
が得られ下水処理場沈砂池の砂として再利用可能
なものであつた。
力によつて効率よく分離し、固形物のみを回収す
る固形物等の分離回収方法に関するもので、従来
用いられている方法よりシステム的に一槽簡略化
し、固形物の回収効率ならびに回収固形物の性状
を飛躍的に向上させることを目的とするものであ
る。 さらに詳しくは、本発明は有機物及び砂分等を
含んだ下水等を処理するに当り、液体サイクロン
を用い固形物を分離し、該サイクロン下部に液体
サイクロンと気密に直結させた分離貯留槽内に固
形物を貯留し、前記分離貯留槽内の負圧により大
気下より吸引されるバブリング用空気を分離貯留
槽内に導入し、分離した固形物を洗滌し、洗滌分
離固形物を脱水すると共に系外に排出する方法と
からなり、固形物の回収効率の向上と、固形物の
洗滌ならびに液体サイクロンのアンダーフロー流
量を零とし連続的に固形物等の分離回収を行うこ
とを目的としたもので、その方法は簡単で、広範
囲にわたる液体中の固形物の分離、洗滌及び回収
操作を連続的に可能にした方法を提供するもので
ある。 従来一般に用いられている汚泥中等の除砂方法
を第１図に基いて説明する。第１図は汚泥除砂装
置の系統説明図である。図において、１は液体サ
イクロンで、汚泥と砂分を遠心力により分離する
機能を備えている。２はあらかじめ木片、金属等
の大きな夾雑物を除いた砂を含んだ汚泥、すなわ
ち、砂分を除去しようとする原汚泥の入口管であ
る。この入口管２からの流入流分Q2は液体サイ
クロン１の内部で遠心加速により砂分と泥分に分
離、分級され、そのうち比重の小さい泥分は、液
体サイクロン１の上部出口管３から流出流分Q3
となつて系外の次の工程へ排出される。他方、比
重の大きい砂分は、液体サイクロン１の下部出口
管４から流入流分Q4となつてアンダートラフ５
にて回収される。このアンダートラフ５は、下部
流出流分Q4に含有される泥分と砂分を再度沈降
分離する機能を有するが、泥分はアンダートラフ
５の上部出口管７から流出流分Q7となつて、前
段のプロセスすなわち流入流分Q2とほぼ同等の
泥質を有する箇所へ戻される。 一方、アンダートラフ５で沈降した砂分は、砂
分搬出用コンベア６によつて移送され、コンベア
６の運転諸元によつて差はあるが、傾斜の有する
位置エネルギーによりある程度の脱水機能が働
き、コンベア６の上部に設けた排出口８より回収
砂Ｓとして回収される。 以上が従来固形物として砂等を含有する汚泥中
より砂を分離回収する方法の例であるが、この場
合の問題点を以下に述べる。 前述の方法を用いた東京都内の某処理場の沈澱
池引抜き汚泥を用いた試験の典型的な処理結果で
は、円筒部の径D1が152mm（６吋）の液体サイク
ロン１を用いた場合、50％分離限界粒子径d50が
約140（μｍ）程度、液体サイクロン１の砂分回収
率は79.4％と比較的満足できるものであつた。し
かしながら、この79.4％の砂分と上部流出流分Q3
以外の泥分は、サイクロン１の下部流出流分Q4
としてアンダートラフ５へ圧送されるため、アン
ダートラフ５の面積、容量によつてはトラフの中
が撹乱状態となり、必ずしも希望する沈降分離が
行われず、満足する結果が得られない。 上記と同様の試験結果では、アンダートラフ５
における砂分回収率は54.6％と低いため、折角液
体サイクロン１において砂分回収率79.4％と比較
的満足できるものであつても系全体、すなわち回
収砂Ｓとして回収される砂量は、流入流分Q2に
よつて液体サイクロン１に流入する砂分に対して
79.4％×54.6％＝43.4％と半分以下の砂回収量で
あり、甚だ低くまた回収砂も良質なものとは云い
難い。さらにアンダートラフ５の上部流出流分
Q7がサイクロン１の下部流出流分Q4とほぼ等し
い量となり、これが前段のプロセスに戻るため、
処理容量が繰り返しのため増大し、エネルギー的
にもまた装置の大型化する場合にも問題を生ず
る。 叙上の如く液体サイクロンを用いる従来の固形
物等の分離回収方法においては、液体サイクロン
の固形物回収率は高いものの、分離回収された固
形物の分離排出方法あるいは装置において固形物
の回収率が著しく低下するため、系全体としての
固形物回収率が50％以下と低い。そのため繰返し
処理量が液体サイクロン流入流分に対して10〜20
％程度に増加し大規模の汚泥処理においてはエネ
ルギー的にも問題があり、装置を大型化する上で
も複雑となつて好ましくない。更に良質な回収固
形物が得られない等の問題が内在しており、これ
らの問題点を解決するための固形物の分離回収方
法が望まれていた。 本発明は、上記のような従来方法の問題点を解
決するためになされたものであり、液体サイクロ
ンを用い、良質な固形物を高い回収率で回収しか
つ大容量処理に好適な固形物等の分離回収方法を
提供するものである。 本発明は、液体サイクロンの下部流出口と分離
物貯留槽と分離排出手段とを気密に連結して設け
てなる装置を用い、固形物を分離回収する方法に
おいて、 前記分離排出手段の排出口を前記分離物貯留槽
より高い位置に設け、前記液体サイクロンの入口
流入圧力と入口速度とを調節することにより、前
記分離物貯留槽内の圧力を負圧とし、該負圧エネ
ルギーにより前記分離排出手段の水位面より空気
を前記分離物貯留槽内に吸入せしめ、該分離物貯
留槽内の固形物を洗浄し前記排出手段により固形
分離物を排出せしめることを特徴とする固形物等
の分離回収方法である。 以下本発明を本発明の実施態様例である説明図
に基づき述べる。 第２図は本発明方法の原理的説明図である。 なお、第１図と同じ機能の部分は同じ符号で表
示し説明を省略する。本発明の構成上の特徴は、
第１図の従来装置で示したアンダートラフ５の容
積および形状を変えて液体サイクロン１と気密に
直結させ、液体サイクロン１によつて分離、分級
された砂分のみを沈降堆積させる分離物貯留槽９
（以下貯留槽９という）を気密に設けたことであ
る。 一般的な液体サイクロンで運転を行う場合、液
体サイクロンの入口管からの流入流分の圧力は１
〜２（Kg／cm2）程度が普通である。いま、第２図
に示す本発明の分離装置を運転した場合、流体は
液体サイクロン１の上部出口管３からのみ流出す
ることから、貯留槽９内に連通して設けた圧力計
１１のゲージ圧力も、液体サイクロン１の入口管
２に設けた圧力計１０のゲージ圧力とほぼ同様の
値を示すことが懸念される。しかしながら、本発
明者らは液体サイクロン１の内部の流体の流れ状
態に着目して研究の結果、通常の状態でもこの流
れが超乱流の渦を形成し、渦流れ場の中心が真空
状態となることから、液体サイクロン１の形状に
よつて定まる入口流入圧力と入口速度とを或る条
件に調節することにより、貯留槽９内の圧力を負
圧域にすることが可能であることを見知した。 この場合流体は、液体サイクロン１と貯留槽９
の壁面付近を渦運動を行いながら下降して下端に
達し、その後中心付近を上昇し、液体サイクロン
１の上部流出口３から系外へ排出される。 以上の前提にたち、発明者等は、第２図に示す
本発明に基く装置で、水による試験を行い、液体
サイクロン１の入口管２の流入圧力が通常使用す
る範囲の圧力の場合において、貯留槽９内の圧力
を負圧域にする特殊な構成および運転条件を見い
出した。すなわち、試験の結果によれば、液体サ
イクロン１の円筒部の径D1を380mm（15吋）入口
管２の径D2を107mm、上部出口管３の径D3を115
mm、下部出口管４の径D4を60mmとしたとき、液
体サイクロン１の入口速度が5.6ｍ／secで流入圧
力が2.01Kg／cm2の場合貯留槽９内のゲージ圧力が
−0.90Kg／cm2という真空に近い値が得られ、なお
かつ、この貯留槽９内の圧力は、ある程度の範囲
内に設定し、調節することが可能であることがわ
かつた。 以上の結果をもとに、発明者等は本発明方法の
実用化試験を行うべく、第２図に示した原理的構
成を発展させ、連続運転を可能とするために、前
記液体サイクロンを用い、分離物貯留槽容積135
、回収砂排出口の高さＨ＝２ｍの第３図に示す
ような実施例装置を完成し、試験を行つた。な
お、第３図において符号１〜８で示す部位は、第
１図および第２図に示したものと同様であり、砂
分搬出用クローズドポツト型スクリユーコンベア
６内の水位面１２と回収砂排出口８までの高さＨ
が新たに書き加えられている。第２図の装置にお
ける試験結果を第３図の装置に適用すれば、貯留
槽９内の負圧の大小により、砂分搬出用コンベア
６内の水位面１２をある範囲の適当な位置に設定
することが可能である。また貯留槽９内の負圧々
力にバランスする水位面１２より高い位置に排出
口８を設けているので、砂分搬出用コンベア６の
上部排出口８からは、水の噴出を起させることな
く、脱水された砂分のみを回収することができ
る。 この方法は、第１図で述べた従来装置と比較し
て、系全体の砂分回収率は飛躍的に向上し、か
つ、砂分を分離した泥分のほとんどは、液体サイ
クロン１の流出流分Q3として上部出口管３から
次工程へ送出されることになり、第１図に示した
従来方法による装置におけるアンダートラフ上部
流出流分Q7を零にできることから画期的なもの
である。 更に本発明は、貯留槽９の負圧を高める条件で
装置を運転した場合、この負圧を利用し、砂分排
出用コンベア６の排出口８の高さＨを分離物貯留
槽９より高い位置に設け水封することにより、砂
分排出用コンベア６内の空気を砂分排出用コンベ
ア６内の水位面１２から吸入せしめ、分離物貯留
槽９の下部に導入することができる。この空気混
入により液体サイクロン１で分離、分級され、貯
留槽９に貯留されている砂分がパブリングされ、
砂粒子が衝突し合つて砂粒子に付着している有機
物を洗浄する。この結果、回収砂Ｓの有機物濃度
が低下し、含水率の低下、悪臭の低減等が行わ
れ、回収砂Ｓの後処理が容易になり、従来から行
われている二次処理水等による洗砂プロセスが省
力化あるいは簡略化されるため、洗砂工程を含ん
だ総合的な洗砂システムを実現できる。 後述の実施例１の結果によれば、貯留槽内圧力
−0.04Kg／cm2、空気吸入量1.10Nm3／minのとき
に、砂分回収率は87.3％、有機物の除去率は73.3
％の好成積を得ている。 本発明に係る方法の応用分野は、上述の汚泥除
砂用以外に、下水処理場あるいはポンプ所におけ
る下水、雨水沈砂池の代用、建設・土木等の各種
スラリー輸送分野における後段のスラリー除去用
としても使用することができる。 次に実施例について述べる。 実施例 １ 東京都内某処理場の汚泥（有機物濃度24.5％、
砂分4.5ｇ／）を第３図に示す実施例装置を用
いて処理試験を行ない第１表に示す試験成積を得
た。なおこの場合の装置仕様は次の通りである。 液体サイクロン 円筒部径（D1）380mm（15吋） 入口管径（D2）107mm 上部出口管径（D3）115mm 下部出口管径（D4）60mm 分離物貯留槽 容量135 実施例 ２ 下水処理場の下水に混入している砂分を下水二
次処理水で混合し、流入下水と同等の砂分濃度に
調整したもの（有機物濃度50％砂分3.8ｇ／固
形物総量0.2％）を流入原水として、実施例１と
同じ装置で試験を行つた。その結果を第１表に示
す。第１表に示す如く砂分回収率、有機物濃度の
除去率も高く回収砂の含水率は低く良質の回収砂
が得られ下水処理場沈砂池の砂として再利用可能
なものであつた。
【表】
【表】
以上詳述したように、本発明方法は従来の液体
サイクロン利用による固形物の分離回収方法の問
題点をすべて解決したもので、システム的にも単
純であるために大量の処理を可能にするものであ
る。 また本発明によれば下水処理等における回収砂
の有機物を効果的に除去できるので、悪臭の低減
と相俟つてその回収砂の利用範囲を大幅に拡大で
きる等、実施上の効果が甚だ大である。
サイクロン利用による固形物の分離回収方法の問
題点をすべて解決したもので、システム的にも単
純であるために大量の処理を可能にするものであ
る。 また本発明によれば下水処理等における回収砂
の有機物を効果的に除去できるので、悪臭の低減
と相俟つてその回収砂の利用範囲を大幅に拡大で
きる等、実施上の効果が甚だ大である。
第１図は従来の汚泥除砂装置の系統説明図、第
２図は本発明の原理的説明図、第３図は本発明実
施例の系統説明図である。 １……液体サイクロン、２……入口管、３……
上部出口管、４……下部出口管、６……砂分搬出
用コンベア、８……排出口、９……分離物貯留
槽、１２……水位面。
２図は本発明の原理的説明図、第３図は本発明実
施例の系統説明図である。 １……液体サイクロン、２……入口管、３……
上部出口管、４……下部出口管、６……砂分搬出
用コンベア、８……排出口、９……分離物貯留
槽、１２……水位面。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 液体サイクロンの下部流出口と分離物貯留槽
と分離排出手段とを気密に連結して設けてなる装
置を用い、固形物を分離回収する方法において、 前記分離排出手段の排出口を前記分離物貯留槽
より高い位置に設け、前記液体サイクロンの入口
流入圧力と入口速度とを調節することにより、前
記分離物貯留槽内の圧力を負圧とし、該負圧エネ
ルギーにより前記分離排出手段の水位面より空気
を前記分離物貯留槽内に吸入せしめ、該分離物貯
留槽内の固形物を洗浄し前記排出手段により固形
分離物を排出せしめることを特徴とする固形物等
の分離回収方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24558183A JPS6034757A (ja) | 1983-12-28 | 1983-12-28 | 固形物の分離回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24558183A JPS6034757A (ja) | 1983-12-28 | 1983-12-28 | 固形物の分離回収方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6034757A JPS6034757A (ja) | 1985-02-22 |
| JPS6336300B2 true JPS6336300B2 (ja) | 1988-07-19 |
Family
ID=17135851
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24558183A Granted JPS6034757A (ja) | 1983-12-28 | 1983-12-28 | 固形物の分離回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6034757A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5916073B2 (ja) * | 2011-06-28 | 2016-05-11 | 株式会社ｉｎｄｕｓｔｒｉａ | 微細物除去装置及び微細物除去システム |
| JP7244349B2 (ja) * | 2019-05-15 | 2023-03-22 | メタウォーター株式会社 | スクリュー型分離装置及び排水処理システム |
| JP7417987B2 (ja) * | 2019-11-27 | 2024-01-19 | アクアインテック株式会社 | 固液分離装置の駆動方法 |
| JP2021154229A (ja) * | 2020-03-27 | 2021-10-07 | アクアインテック株式会社 | 固液分離装置の駆動方法および固液分離装置 |
| JP7555558B2 (ja) * | 2020-03-27 | 2024-09-25 | アクアインテック株式会社 | 洗浄装置の駆動方法および洗浄装置 |
| JP7588817B2 (ja) * | 2020-10-19 | 2024-11-25 | アクアインテック株式会社 | 洗浄装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5721047U (ja) * | 1980-07-07 | 1982-02-03 |
-
1983
- 1983-12-28 JP JP24558183A patent/JPS6034757A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6034757A (ja) | 1985-02-22 |
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