JPS6338403B2 - - Google Patents
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- JPS6338403B2 JPS6338403B2 JP55172639A JP17263980A JPS6338403B2 JP S6338403 B2 JPS6338403 B2 JP S6338403B2 JP 55172639 A JP55172639 A JP 55172639A JP 17263980 A JP17263980 A JP 17263980A JP S6338403 B2 JPS6338403 B2 JP S6338403B2
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- JP
- Japan
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- fluidized bed
- reduction reactor
- coal
- bed reduction
- heating chamber
- Prior art date
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/0033—In fluidised bed furnaces or apparatus containing a dispersion of the material
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、石炭流動層式還元製鉄方法に関する
もので、とくに、石炭と鉄鉱石を同一炉内で処理
して、石炭をガス化し、そのガスと炭素質流動層
内で鉄鉱石を還元する方法において、反応に必要
な熱を燃焼加熱室で補なつて流動層式還元反応炉
の温度を850〜950℃に維持して還元を行なう方法
に関するものである。
もので、とくに、石炭と鉄鉱石を同一炉内で処理
して、石炭をガス化し、そのガスと炭素質流動層
内で鉄鉱石を還元する方法において、反応に必要
な熱を燃焼加熱室で補なつて流動層式還元反応炉
の温度を850〜950℃に維持して還元を行なう方法
に関するものである。
従来のこの種の技術としては、浮遊式直接製鉄
法に関するものがあり、石炭流動層中に鉄鉱石粉
を落下させ、鉄鉱石粉が石炭流動層中を通過する
間に鉄に還元しようとするものであるが、この方
法の炉内反応は、 Fe2O3＋3H2＝2Fe＋3H2O Fe2O3＋3CO＝2Fe＋3CO2 Fe2O3＋3C＝2Fe＋3CO の各反応が起り、全体としては吸熱反応である。
このため、炉内の温度を保持するためにガス顕熱
だけでは不足するので、外部から熱を与える必要
がある。その一つの方法としては、O2を吹込ん
で燃焼熱を利用する方法があるが、この場合は炉
内還元雰囲気の還元成分が下ることにより、金属
化率を高めることができない。また、もう一つの
方法としては、ラジアントチユーブまたは二重円
筒として加熱する方法があるが、この方法による
と、燃焼のために燃料を必要とすることと、流動
層還元炉の圧力をある程度高くするために炉壁を
耐圧構造とする必要があり、大型化した場合に、
構造が複雑となつて設備費が高くなる。また伝熱
面積を大きくするためには、ラジアントチユーブ
の本数を増加するか、二重円筒式の場合は径を大
きくすることができなく、１ユニツト当りの生産
量を大きくすることが困難である。またラジアン
トチユーブ用燃料として還元使用ずみのチヤーを
使用するためには、ガス化装置が必要であり、設
備費が高くつく。
法に関するものがあり、石炭流動層中に鉄鉱石粉
を落下させ、鉄鉱石粉が石炭流動層中を通過する
間に鉄に還元しようとするものであるが、この方
法の炉内反応は、 Fe2O3＋3H2＝2Fe＋3H2O Fe2O3＋3CO＝2Fe＋3CO2 Fe2O3＋3C＝2Fe＋3CO の各反応が起り、全体としては吸熱反応である。
このため、炉内の温度を保持するためにガス顕熱
だけでは不足するので、外部から熱を与える必要
がある。その一つの方法としては、O2を吹込ん
で燃焼熱を利用する方法があるが、この場合は炉
内還元雰囲気の還元成分が下ることにより、金属
化率を高めることができない。また、もう一つの
方法としては、ラジアントチユーブまたは二重円
筒として加熱する方法があるが、この方法による
と、燃焼のために燃料を必要とすることと、流動
層還元炉の圧力をある程度高くするために炉壁を
耐圧構造とする必要があり、大型化した場合に、
構造が複雑となつて設備費が高くなる。また伝熱
面積を大きくするためには、ラジアントチユーブ
の本数を増加するか、二重円筒式の場合は径を大
きくすることができなく、１ユニツト当りの生産
量を大きくすることが困難である。またラジアン
トチユーブ用燃料として還元使用ずみのチヤーを
使用するためには、ガス化装置が必要であり、設
備費が高くつく。
本発明は、装置の大型化が可能であつて、大量
生産に適し、かつ、比較的設備費および運転費を
低減することができる石炭流動層式還元製鉄方法
を提供することを目的とするものである。
生産に適し、かつ、比較的設備費および運転費を
低減することができる石炭流動層式還元製鉄方法
を提供することを目的とするものである。
以下、本発明の実施態様について、図面を参照
しながら説明する。
しながら説明する。
第１図において、１は装置本体で、石炭と鉄鉱
石を炉内で処理して該鉄鉱石を還元する流動層式
還元反応炉２と、この反応炉２に隣接して設けら
れて該反応炉２の反応に必要な熱を補なう流動層
式燃焼加熱室３とからなり、かつ、前記反応炉２
と加熱室３とは、第２図に拡大して示されている
ように、レンガなどの耐火材仕切壁２３を介して
交互に組合わされている。該装置本体１の外殻
は、第２図にみられるように、側壁耐火物２４と
炉体鉄皮２５で構成されている。また第１図にお
いて、４は鉄鉱石粉を収容するホツパ、５は石炭
粉を収容するホツパで、ともに該装置本体１の上
部に並設され、それぞれのシユートからロータリ
フイーダなどにより、所定の割合いで定量ずつ前
記各反応炉２の内頂部に供給するようになつてい
る。６は前記各反応炉２の内頂部に連通状に設け
られた炉頂排ガス取出し管、７はその合流管、８
はサイクロン、９はベンチユリスクラバ式クー
ラ、１０はコンプレツサ、１１はプリヒータ、１
２は前記コンプレツサ１０の吐出側から分岐して
ガスの一部を該プリヒータ１１への燃料として供
給する燃料管、１３は前記プリヒータ１１で加熱
される水の水管、１４は該プリヒータ１１で加熱
された水蒸気の蒸気管、１５はガスと水蒸気の合
流管、１６は前記加熱室３への空気管、１７は該
空気管１６の途中に設けられたブロワ、１８は前
記合流管１５の途中に設けられた圧力制御弁、１
９は前記空気管１６の途中に設けられた圧力制御
弁、２０は前記各加熱室３の内頂部に連通状に設
けられた燃焼排ガス管である。なお前記反応炉２
内の圧力を検出して、その圧力が所定の値を保つ
ように制御弁１８で制御するとともに、前記加熱
室３内の圧力を検出して、前記反応炉２内の圧力
と該加熱室３内の圧力が、ほぼ等圧となるよう
に、制御弁１９で自動的に制御するようになつて
いる。
石を炉内で処理して該鉄鉱石を還元する流動層式
還元反応炉２と、この反応炉２に隣接して設けら
れて該反応炉２の反応に必要な熱を補なう流動層
式燃焼加熱室３とからなり、かつ、前記反応炉２
と加熱室３とは、第２図に拡大して示されている
ように、レンガなどの耐火材仕切壁２３を介して
交互に組合わされている。該装置本体１の外殻
は、第２図にみられるように、側壁耐火物２４と
炉体鉄皮２５で構成されている。また第１図にお
いて、４は鉄鉱石粉を収容するホツパ、５は石炭
粉を収容するホツパで、ともに該装置本体１の上
部に並設され、それぞれのシユートからロータリ
フイーダなどにより、所定の割合いで定量ずつ前
記各反応炉２の内頂部に供給するようになつてい
る。６は前記各反応炉２の内頂部に連通状に設け
られた炉頂排ガス取出し管、７はその合流管、８
はサイクロン、９はベンチユリスクラバ式クー
ラ、１０はコンプレツサ、１１はプリヒータ、１
２は前記コンプレツサ１０の吐出側から分岐して
ガスの一部を該プリヒータ１１への燃料として供
給する燃料管、１３は前記プリヒータ１１で加熱
される水の水管、１４は該プリヒータ１１で加熱
された水蒸気の蒸気管、１５はガスと水蒸気の合
流管、１６は前記加熱室３への空気管、１７は該
空気管１６の途中に設けられたブロワ、１８は前
記合流管１５の途中に設けられた圧力制御弁、１
９は前記空気管１６の途中に設けられた圧力制御
弁、２０は前記各加熱室３の内頂部に連通状に設
けられた燃焼排ガス管である。なお前記反応炉２
内の圧力を検出して、その圧力が所定の値を保つ
ように制御弁１８で制御するとともに、前記加熱
室３内の圧力を検出して、前記反応炉２内の圧力
と該加熱室３内の圧力が、ほぼ等圧となるよう
に、制御弁１９で自動的に制御するようになつて
いる。
図示のように構成された石炭流動層式還元製鉄
装置においては、粉状の鉄鉱石と粉状の石炭は、
それぞれのホツパ４と５から所定量ずつ流動層式
還元反応炉２に供給され、そして供給された前記
石炭は、合流管１５を経て炉下部散気板２１（第
２図参照）の散気孔から吹込まれた850〜950℃の
還元ガスにより流動化される。このうち、石炭の
ある部分はガス化して還元度の高いガスとなり、
炭素質は該反応炉２の内部でチヤー化して流動層
を形成する。すなわち、粉状の鉄鉱石は該反応炉
２の上部から投入され、上記還元ガス雰囲気およ
び炭素質流動層を通過する間に還元されて金属化
率約90％の還元鉄となる。このときの還元反応は
前述したように吸熱反応となるためと、850〜950
℃の高温還元を維持するためには、ガス顕熱だけ
では充分にまかなうことができないので、外部加
熱を必要とする。したがつて、装置本体１を、反
応炉２と加熱室３を交互に継ぎ合わせた形とし、
伝熱面積を大きくとるようにしてある。しかも、
図示の場合は、加熱室３は反応炉２と同様な流動
層タイプとすることにより、後述するように、反
応炉２での生成物であるチヤーＣを燃料として使
用することが可能である。
装置においては、粉状の鉄鉱石と粉状の石炭は、
それぞれのホツパ４と５から所定量ずつ流動層式
還元反応炉２に供給され、そして供給された前記
石炭は、合流管１５を経て炉下部散気板２１（第
２図参照）の散気孔から吹込まれた850〜950℃の
還元ガスにより流動化される。このうち、石炭の
ある部分はガス化して還元度の高いガスとなり、
炭素質は該反応炉２の内部でチヤー化して流動層
を形成する。すなわち、粉状の鉄鉱石は該反応炉
２の上部から投入され、上記還元ガス雰囲気およ
び炭素質流動層を通過する間に還元されて金属化
率約90％の還元鉄となる。このときの還元反応は
前述したように吸熱反応となるためと、850〜950
℃の高温還元を維持するためには、ガス顕熱だけ
では充分にまかなうことができないので、外部加
熱を必要とする。したがつて、装置本体１を、反
応炉２と加熱室３を交互に継ぎ合わせた形とし、
伝熱面積を大きくとるようにしてある。しかも、
図示の場合は、加熱室３は反応炉２と同様な流動
層タイプとすることにより、後述するように、反
応炉２での生成物であるチヤーＣを燃料として使
用することが可能である。
ところで、前記反応炉２で還元生成された還元
鉄Ｄは反応炉２の下部から抽出され、図示されて
いない電気炉などで溶解される。また還元後の排
ガスは炉頂で集められ、つまり、炉頂排ガス取出
し管６から合流管７に集められ、サイクロン８で
除じんしたのち、ベンチユリスクラバ式クーラ９
で洗浄と冷却がなされ、さらに清浄化されたガス
はコンプレツサ１０で昇圧され、そしてプリヒー
タ１１で昇温したのち、還元ガスとして反応炉２
の底部に再循環される。
鉄Ｄは反応炉２の下部から抽出され、図示されて
いない電気炉などで溶解される。また還元後の排
ガスは炉頂で集められ、つまり、炉頂排ガス取出
し管６から合流管７に集められ、サイクロン８で
除じんしたのち、ベンチユリスクラバ式クーラ９
で洗浄と冷却がなされ、さらに清浄化されたガス
はコンプレツサ１０で昇圧され、そしてプリヒー
タ１１で昇温したのち、還元ガスとして反応炉２
の底部に再循環される。
第２図において、は前記反応炉２内の還元流
動層、は前記加熱室３内の燃焼流動層であり、
各流動層との高さH1とH2は、それぞれの散
気板２１と２２を通して送風される風量により制
御される。前述のように、散気板２１に送風され
る気体は流動層を出たガスＦを再生し、再循環
使用される。このガスはCO、H2、CO2、H2O、
CmHn、N2の混合気体である。また鉄鉱石Ａお
よび石炭Ｂは流動層を形成するに必要なサイズ
に調整して前述のように炉頂部から供給される。
この流動層中で還元された還元鉄ＤはチヤーＣ
とともに下部から抽出され、分級されたのち、還
元鉄Ｄのみが製鋼用原料となり、分級されたチヤ
ーＣは流動層の燃料として供給される。ここで
チヤーＣが不足する場合には、石炭B′が補助燃
料として供給される場合もある。また散気板２２
に供給される気体は燃焼用空気で、第１図で示し
たブロワ１７から送風される。そして耐火材仕切
壁２３は加熱面となるので、熱伝導率のよい炭化
けい素質を使用するがよく、また該耐火材仕切壁
２３の変形やリークならびに崩壊を防止するた
め、両流動層との圧力は、ほぼ等圧となるよ
うに制御される。なおチヤーＣを別用途に使用
し、他の燃料が経済的に供給可能な場合は、燃焼
加熱室３を流動層としないで、この加熱室３で
バーナ燃焼をさせることもある。また各流動層の
高さH1とH2は、必ずしも同一にしなくてもよ
い。
動層、は前記加熱室３内の燃焼流動層であり、
各流動層との高さH1とH2は、それぞれの散
気板２１と２２を通して送風される風量により制
御される。前述のように、散気板２１に送風され
る気体は流動層を出たガスＦを再生し、再循環
使用される。このガスはCO、H2、CO2、H2O、
CmHn、N2の混合気体である。また鉄鉱石Ａお
よび石炭Ｂは流動層を形成するに必要なサイズ
に調整して前述のように炉頂部から供給される。
この流動層中で還元された還元鉄ＤはチヤーＣ
とともに下部から抽出され、分級されたのち、還
元鉄Ｄのみが製鋼用原料となり、分級されたチヤ
ーＣは流動層の燃料として供給される。ここで
チヤーＣが不足する場合には、石炭B′が補助燃
料として供給される場合もある。また散気板２２
に供給される気体は燃焼用空気で、第１図で示し
たブロワ１７から送風される。そして耐火材仕切
壁２３は加熱面となるので、熱伝導率のよい炭化
けい素質を使用するがよく、また該耐火材仕切壁
２３の変形やリークならびに崩壊を防止するた
め、両流動層との圧力は、ほぼ等圧となるよ
うに制御される。なおチヤーＣを別用途に使用
し、他の燃料が経済的に供給可能な場合は、燃焼
加熱室３を流動層としないで、この加熱室３で
バーナ燃焼をさせることもある。また各流動層の
高さH1とH2は、必ずしも同一にしなくてもよ
い。
その他、装置本体１には、炉体サポート用ビー
ムやバツクステーなどが必要であるが、図示を省
略してある。また第２図のＥは灰などの燃焼廃棄
物を示し、Ｇは燃焼排ガスを示したものである。
ムやバツクステーなどが必要であるが、図示を省
略してある。また第２図のＥは灰などの燃焼廃棄
物を示し、Ｇは燃焼排ガスを示したものである。
つぎに、実験例について説明する。
(1) 使用鉱石
使用した鉱石は、外国産ヘマタイトで、その
粒径は、0.25mm〜1.0mm、その成分は、成Feが
66.2％、酸素が28.14％、炭素が0.06％、水分が
0.09％、脈石が5.51％、比重が5.02ｇ/c.c.であ
る。
粒径は、0.25mm〜1.0mm、その成分は、成Feが
66.2％、酸素が28.14％、炭素が0.06％、水分が
0.09％、脈石が5.51％、比重が5.02ｇ/c.c.であ
る。
(2) 使用石炭
使用した石炭は、国内産褐炭で、その発熱量
が6350Kcal/Kg、固定炭素が37.7％、揮発分が
45.0％、水分が5.51％、灰分が11.5％、Ｓが
0.29％である。
が6350Kcal/Kg、固定炭素が37.7％、揮発分が
45.0％、水分が5.51％、灰分が11.5％、Ｓが
0.29％である。
(3) 使用ガス
使用ガス化は、コークスガスである。
(4) 使用した鉱石と使用した石炭の重量割合は、
鉱石７に対して石炭３の割合にした。
鉱石７に対して石炭３の割合にした。
(5) 反応炉炉内温度と燃焼加熱炉温度
反応炉炉内温度は920℃、燃焼加熱炉温度は
1060℃である。
1060℃である。
(6) 入口ガスの成分と温度
入口ガスの成分はH2が55％、COが35％、
CH4が５％、N2が５％、温度は870℃である。
CH4が５％、N2が５％、温度は870℃である。
(7) 出口ガスの成分と温度
出口ガスの成分は、H2が44％、COが35％、
CO2が４％、CH4が５％、N2が３％、H2Oが
９％、温度は920℃である。
CO2が４％、CH4が５％、N2が３％、H2Oが
９％、温度は920℃である。
(8) 仕切壁材質
仕切壁材質は炭化けい素である。
(9) 製品
平均滞留時間を20分として、金属化率90％の
製品が得られた。
製品が得られた。
上述のように、第１番目の発明は、石炭と鉄鉱
石を流動層式還元反応炉の炉内で処理して該鉄鉱
石を還元し、かつ、耐火材仕切壁を介して前記流
動層式還元反応炉と燃焼加熱室とを隣接させて交
互に組合わせて該流動層式還元反応炉の反応に必
要な熱を前記燃焼加熱室から補なつて該流動層式
還元反応炉の温度を850〜950℃に維持して前記還
元を行なう方法であるから、石炭をガス化して使
用する場合に比較してタールの発生防止ならびに
ダストを除去する装置が不要であり、また流動層
式還元反応炉の細長比を大きくとれるため、伝熱
面積を任意所望に選択することができるうえ、燃
焼加熱室と還元反応炉が一体化されているので、
熱損失が少なく、かつ、生産量は炉容一定のユニ
ツトの継ぎたしであり、後から追加することによ
り、能力の向上を簡単に行なうことができる。ま
た燃焼加熱室を出た排ガスを還元循環ガス化の予
熱やプロセス蒸気の製造用として使用することが
できる。
石を流動層式還元反応炉の炉内で処理して該鉄鉱
石を還元し、かつ、耐火材仕切壁を介して前記流
動層式還元反応炉と燃焼加熱室とを隣接させて交
互に組合わせて該流動層式還元反応炉の反応に必
要な熱を前記燃焼加熱室から補なつて該流動層式
還元反応炉の温度を850〜950℃に維持して前記還
元を行なう方法であるから、石炭をガス化して使
用する場合に比較してタールの発生防止ならびに
ダストを除去する装置が不要であり、また流動層
式還元反応炉の細長比を大きくとれるため、伝熱
面積を任意所望に選択することができるうえ、燃
焼加熱室と還元反応炉が一体化されているので、
熱損失が少なく、かつ、生産量は炉容一定のユニ
ツトの継ぎたしであり、後から追加することによ
り、能力の向上を簡単に行なうことができる。ま
た燃焼加熱室を出た排ガスを還元循環ガス化の予
熱やプロセス蒸気の製造用として使用することが
できる。
また第２番目の発明は、前記第１番目の発明に
加えて、前記流動層式還元反応炉では石炭ガス化
により発生した排ガスを循環利用し、しかも、燃
焼加熱室の燃料として該反応炉で生成したチヤー
を使用することができるように流動層式燃焼室と
したから、還元反応に使用した副産物のチヤーを
そのまま燃料として使用することができるので、
経済的であり、かつ、その他の固体燃料をも燃焼
加熱室の燃料として使用することができる。しか
も、各々の流動層の高さをほぼ一定に保つことが
できるので、効率の高い伝熱面積を作ることがで
き、また加熱室が流動層燃焼であるため、加熱面
の温度を上下一定に保つことが可能であり、還元
流動層の温度を一定に保つことができる。
加えて、前記流動層式還元反応炉では石炭ガス化
により発生した排ガスを循環利用し、しかも、燃
焼加熱室の燃料として該反応炉で生成したチヤー
を使用することができるように流動層式燃焼室と
したから、還元反応に使用した副産物のチヤーを
そのまま燃料として使用することができるので、
経済的であり、かつ、その他の固体燃料をも燃焼
加熱室の燃料として使用することができる。しか
も、各々の流動層の高さをほぼ一定に保つことが
できるので、効率の高い伝熱面積を作ることがで
き、また加熱室が流動層燃焼であるため、加熱面
の温度を上下一定に保つことが可能であり、還元
流動層の温度を一定に保つことができる。
さらに、第３番目の発明は、前記第１番目の発
明に加えて、該反応炉の圧力と加熱室の圧力とが
ほぼ等圧になるようにする圧力制御をするから、
該反応炉と加熱室をほぼ等圧にし、両端の仕切壁
はレンガ構造で充分に耐えるものとなり、すなわ
ち、該反応炉と加熱室の間は差圧を小さくできる
ため、耐圧構造とする必要がなくなり、かつ、リ
ークなどの心配もなくなる。
明に加えて、該反応炉の圧力と加熱室の圧力とが
ほぼ等圧になるようにする圧力制御をするから、
該反応炉と加熱室をほぼ等圧にし、両端の仕切壁
はレンガ構造で充分に耐えるものとなり、すなわ
ち、該反応炉と加熱室の間は差圧を小さくできる
ため、耐圧構造とする必要がなくなり、かつ、リ
ークなどの心配もなくなる。
第１図は本発明を実施する装置の一例を示した
説明図、第２図は第１図の装置本体の一部を切欠
して示した拡大断面立面図である。 １…装置本体、２…流動層式還元反応炉、３…
流動層式燃焼加熱室、４，５…ホツパ、６…炉頂
排ガス取出し管、７…炉頂排ガス合流管、８…サ
イクロン、９…ベンチユリスクラバ式クーラ、１
０…コンプレツサ、１１…プリヒータ、１２…燃
料管、１３…水管、１４…蒸気管、１５…合流
管、１６…空気管、１７…ブロワ、１８，１９…
圧力制御弁、２０…燃焼排ガス管、２１，２２…
散気板、２３…耐火材仕切壁、２４…側壁耐火
物、２５…炉体鉄皮。
説明図、第２図は第１図の装置本体の一部を切欠
して示した拡大断面立面図である。 １…装置本体、２…流動層式還元反応炉、３…
流動層式燃焼加熱室、４，５…ホツパ、６…炉頂
排ガス取出し管、７…炉頂排ガス合流管、８…サ
イクロン、９…ベンチユリスクラバ式クーラ、１
０…コンプレツサ、１１…プリヒータ、１２…燃
料管、１３…水管、１４…蒸気管、１５…合流
管、１６…空気管、１７…ブロワ、１８，１９…
圧力制御弁、２０…燃焼排ガス管、２１，２２…
散気板、２３…耐火材仕切壁、２４…側壁耐火
物、２５…炉体鉄皮。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 石炭と鉄鉱石を流動層式還元反応炉の炉内で
処理して該鉄鉱石を還元し、かつ、耐火材仕切壁
を介して前記流動層式還元反応炉と燃焼加熱室と
を隣接させて交互に組合わせて該流動層式還元反
応炉の反応に必要な熱を前記燃焼加熱室から補な
つて該流動層式還元反応炉の温度を850〜950℃に
維持して前記還元を行なうことを特徴とする、石
炭流動層式還元製鉄方法。 ２ 石炭と鉄鉱石を流動層式還元反応炉の炉内で
処理して該鉄鉱石を還元し、かつ、耐火材仕切壁
を介して前記流動層式還元反応炉と流動層式燃焼
加熱室とを隣接させて交互に組合わせて該流動層
式還元反応炉の反応に必要な熱を前記流動層式燃
焼加熱室から補なつて該流動層式還元反応炉の温
度を850〜950℃に維持し、しかも、該流動層式還
元反応炉には石炭ガス化により発生した排ガスを
循環利用するとともに、該流動層式燃焼加熱室に
は該流動層式還元反応炉で発生したチヤーを燃料
として前記還元を行なうことを特徴とする、石炭
流動層式還元製鉄方法。 ３ 石炭と鉄鉱石を流動層式還元反応炉の炉内で
処理して該鉄鉱石を還元し、かつ、耐火材仕切壁
を介して前記流動層式還元反応炉と流動層式燃焼
加熱室とを隣接させて交互に組合わせて該流動層
式還元反応炉の反応に必要な熱を前記流動層式燃
焼加熱室から補なつて該流動層式還元反応炉の温
度を850〜950℃に維持し、しかも、該流動層式還
元反応炉の圧力と該流動層式燃焼加熱室の圧力と
がほぼ等圧になるように圧力制御して前記還元を
行なうことを特徴とする、石炭流動層式還元製鉄
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17263980A JPS5798615A (en) | 1980-12-09 | 1980-12-09 | Coal fluidized bed type reduced iron making device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17263980A JPS5798615A (en) | 1980-12-09 | 1980-12-09 | Coal fluidized bed type reduced iron making device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5798615A JPS5798615A (en) | 1982-06-18 |
| JPS6338403B2 true JPS6338403B2 (ja) | 1988-07-29 |
Family
ID=15945604
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17263980A Granted JPS5798615A (en) | 1980-12-09 | 1980-12-09 | Coal fluidized bed type reduced iron making device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5798615A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH039503U (ja) * | 1989-06-09 | 1991-01-29 |
-
1980
- 1980-12-09 JP JP17263980A patent/JPS5798615A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH039503U (ja) * | 1989-06-09 | 1991-01-29 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5798615A (en) | 1982-06-18 |
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