JPS6341689B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6341689B2 JPS6341689B2 JP56150114A JP15011481A JPS6341689B2 JP S6341689 B2 JPS6341689 B2 JP S6341689B2 JP 56150114 A JP56150114 A JP 56150114A JP 15011481 A JP15011481 A JP 15011481A JP S6341689 B2 JPS6341689 B2 JP S6341689B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fluid
- sleeve
- oil
- vibration
- supply body
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23Q—DETAILS, COMPONENTS, OR ACCESSORIES FOR MACHINE TOOLS, e.g. ARRANGEMENTS FOR COPYING OR CONTROLLING; MACHINE TOOLS IN GENERAL CHARACTERISED BY THE CONSTRUCTION OF PARTICULAR DETAILS OR COMPONENTS; COMBINATIONS OR ASSOCIATIONS OF METAL-WORKING MACHINES, NOT DIRECTED TO A PARTICULAR RESULT
- B23Q11/00—Accessories fitted to machine tools for keeping tools or parts of the machine in good working condition or for cooling work; Safety devices specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, machine tools
- B23Q11/12—Arrangements for cooling or lubricating parts of the machine
- B23Q11/126—Arrangements for cooling or lubricating parts of the machine for cooling only
- B23Q11/127—Arrangements for cooling or lubricating parts of the machine for cooling only for cooling motors or spindles
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Gripping On Spindles (AREA)
- Joints Allowing Movement (AREA)
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
- Auxiliary Devices For Machine Tools (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は旋盤などに用いるチヤツクのジヨウを
作動させるなどの駆動源としての回転流体圧シリ
ンダに関し、特に振動の発生がない点に大きな特
徴がある。
作動させるなどの駆動源としての回転流体圧シリ
ンダに関し、特に振動の発生がない点に大きな特
徴がある。
近年、工作機械主軸の高速回転化が進み、切削
時間の短縮化が図られるようになつてきている
が、該高速回転化に伴う回転流体圧シリンダの振
動増大が温度の上昇及び精度の低下などの問題発
生によつて非常にクローズアツプされるようにな
つてきたのである。本発明は、係る振動増大の元
凶が加圧流体による回転体への影響、即ち回転体
の揺動回転に大きく原因することに着目したもの
である。
時間の短縮化が図られるようになつてきている
が、該高速回転化に伴う回転流体圧シリンダの振
動増大が温度の上昇及び精度の低下などの問題発
生によつて非常にクローズアツプされるようにな
つてきたのである。本発明は、係る振動増大の元
凶が加圧流体による回転体への影響、即ち回転体
の揺動回転に大きく原因することに着目したもの
である。
従来の回転流体圧シリンダは、基台に対して非
回転状態に取付けた供給体の内部で回転支持され
る回転体の軸承部が、外部から供給される加圧流
体の加圧力によつて強制的に一方向へ偏心させら
れて揺動しながら回転する揺動回転構造のもので
あつた。本発明は簡単な構造でしかも前述の問題
が解決できる優れた装置である。
回転状態に取付けた供給体の内部で回転支持され
る回転体の軸承部が、外部から供給される加圧流
体の加圧力によつて強制的に一方向へ偏心させら
れて揺動しながら回転する揺動回転構造のもので
あつた。本発明は簡単な構造でしかも前述の問題
が解決できる優れた装置である。
以下実施の一例を流体が油である例について図
面に基づき説明する。
面に基づき説明する。
第１図Ａは偏心状態を示す模式図であり、回転
体７０が供給体８０に一部接触した状態にある。
係る状態は、回転体７０が強力な加圧油の押圧力
を矢印Ｆ方向から集中して受けるときに当然なが
ら起こる現象である。従来の回転油圧シリンダ
は、これと全く同様な加圧力負荷を受ける構造に
形成されていたのである。原因は加圧油の油路の
供給口が供給体８０の半径方向の１箇所である点
に起因している。
体７０が供給体８０に一部接触した状態にある。
係る状態は、回転体７０が強力な加圧油の押圧力
を矢印Ｆ方向から集中して受けるときに当然なが
ら起こる現象である。従来の回転油圧シリンダ
は、これと全く同様な加圧力負荷を受ける構造に
形成されていたのである。原因は加圧油の油路の
供給口が供給体８０の半径方向の１箇所である点
に起因している。
本発明は、この油路の供給口を１箇所とせずに
複数穿設し、且つ互の供給口を圧力均衡配列構造
に設けることにより係る欠点を見事に解決したの
である。第２図Ａは、本発明の基本原理である圧
力均衡配列構造の一例を示す模式図であり、この
構造例は加圧油の圧力を矢印Ｆ１〜Ｆ５の５箇所
から受けるよう分散させるのである。このさい、
前記分散を油路の供給口穿設位置が等位置関係の
等分割配列になすことで回転体７０は、常に供給
体８０の軸芯と同芯状態となるのであり、この同
芯状態は加圧力が仮に増大（減少）しても全く影
響するものとならない著効を奏する点で非常に優
れているものである。第１図Ｂ及び第２図Ｂは加
圧油の圧力分布図であり、回転体７０の重量を無
視し説明を簡単にしているも、このことから本発
明の基本原理が容易に理解できるはずである。
複数穿設し、且つ互の供給口を圧力均衡配列構造
に設けることにより係る欠点を見事に解決したの
である。第２図Ａは、本発明の基本原理である圧
力均衡配列構造の一例を示す模式図であり、この
構造例は加圧油の圧力を矢印Ｆ１〜Ｆ５の５箇所
から受けるよう分散させるのである。このさい、
前記分散を油路の供給口穿設位置が等位置関係の
等分割配列になすことで回転体７０は、常に供給
体８０の軸芯と同芯状態となるのであり、この同
芯状態は加圧力が仮に増大（減少）しても全く影
響するものとならない著効を奏する点で非常に優
れているものである。第１図Ｂ及び第２図Ｂは加
圧油の圧力分布図であり、回転体７０の重量を無
視し説明を簡単にしているも、このことから本発
明の基本原理が容易に理解できるはずである。
第３図及び第４図を用いて具体的なチヤツクに
使用する例について説明をすれば、１はシリン
ダ、２はピストンロツド、３はピストンロツド２
上に固定されたピストンであつて、シリンダ１の
空洞４内を摺動自在に嵌入されてなる。５は前記
ピストンロツド２に嵌挿される回転バルブであつ
て、内部には油の流通を一方向にのみ規制するロ
ツク機構６，６′が組込まれて、前記シリンダ１
に対しボルト７を使用して接合されてなる。８，
９，１０は空洞４の気密性を保つためのＯリング
である。
使用する例について説明をすれば、１はシリン
ダ、２はピストンロツド、３はピストンロツド２
上に固定されたピストンであつて、シリンダ１の
空洞４内を摺動自在に嵌入されてなる。５は前記
ピストンロツド２に嵌挿される回転バルブであつ
て、内部には油の流通を一方向にのみ規制するロ
ツク機構６，６′が組込まれて、前記シリンダ１
に対しボルト７を使用して接合されてなる。８，
９，１０は空洞４の気密性を保つためのＯリング
である。
１１はピストン３に固定されたガイドピンで該
ガイドピンの両端Ｐ，P′のいづれか片端は常にシ
リンダ１または回転バルブ５に設けたガイドピン
用穴１２に（図示例ではシリンダ側に）案内され
ることにより、ピストンロツド２の自由な回動が
制限されるようになつている。
ガイドピンの両端Ｐ，P′のいづれか片端は常にシ
リンダ１または回転バルブ５に設けたガイドピン
用穴１２に（図示例ではシリンダ側に）案内され
ることにより、ピストンロツド２の自由な回動が
制限されるようになつている。
一方、ピストンロツド２の片端はドローチユー
ブに螺合連結され、図示しないチヤツクのジヨウ
を移動させるようになすのである。
ブに螺合連結され、図示しないチヤツクのジヨウ
を移動させるようになすのである。
他方、回転バルブ５は外形が二段の鍵状の段部
になされており、一方が上部鍵状段部Ｋ３に、他
方が下部鍵状段部Ｋ２に構成されてなり、下部鍵
状段部Ｋ２にはスリーブボデイ１３が設けられ
る。ここにスリーブボデイ１３内部にはスリーブ
１４が次のようにして圧入される。即ち、スリー
ブ１４の両端に嵌込んだベアリング１５，１５′
の一方（図示例では１５）は、直接にスリーブボ
デイ１３の内側壁へ当接され、他方のベアリング
（図示例では１５′）は、ボルト１６にてスリーブ
ボデイ１３に接合されたスリーブカバア１７の内
側壁へ当接されるようになされて固設一体化され
ている。従つて、スリーブボデイ１３と共に静止
しているスリーブ１４の内周は、回転する下部鍵
状段部Ｋ２の外周と常にわずかな間隙空間を介し
て接しており、該間隙空間の半径方向間隔は通常
数10ミクロンの微小な隙間である。また、下部鍵
状段部Ｋ２の端縁部にはストツパ１８がボルト１
９を使用して止着されている。
になされており、一方が上部鍵状段部Ｋ３に、他
方が下部鍵状段部Ｋ２に構成されてなり、下部鍵
状段部Ｋ２にはスリーブボデイ１３が設けられ
る。ここにスリーブボデイ１３内部にはスリーブ
１４が次のようにして圧入される。即ち、スリー
ブ１４の両端に嵌込んだベアリング１５，１５′
の一方（図示例では１５）は、直接にスリーブボ
デイ１３の内側壁へ当接され、他方のベアリング
（図示例では１５′）は、ボルト１６にてスリーブ
ボデイ１３に接合されたスリーブカバア１７の内
側壁へ当接されるようになされて固設一体化され
ている。従つて、スリーブボデイ１３と共に静止
しているスリーブ１４の内周は、回転する下部鍵
状段部Ｋ２の外周と常にわずかな間隙空間を介し
て接しており、該間隙空間の半径方向間隔は通常
数10ミクロンの微小な隙間である。また、下部鍵
状段部Ｋ２の端縁部にはストツパ１８がボルト１
９を使用して止着されている。
次に、シリンダ１内でのピストン３の作動を説
明すれば、以下のようにして行われる。図示しな
い外部供給装置（油槽）からの加圧油はスリーブ
ボデイ１３の注油口２４を介し油路２５を通り、
ロツク機構６を経て油路２６、油室２７へと導か
れ、ピストン３を押圧移動させる。該ピストン３
の移動に伴つて押出される油室２７′の消化油は
ロツク機構６′を経て油路２５′を通り、排油口２
４′から外部供給装置へ回収されるのである。
明すれば、以下のようにして行われる。図示しな
い外部供給装置（油槽）からの加圧油はスリーブ
ボデイ１３の注油口２４を介し油路２５を通り、
ロツク機構６を経て油路２６、油室２７へと導か
れ、ピストン３を押圧移動させる。該ピストン３
の移動に伴つて押出される油室２７′の消化油は
ロツク機構６′を経て油路２５′を通り、排油口２
４′から外部供給装置へ回収されるのである。
以上の作用によるピストンの往工程が終了し、
復工程に移るときは前述の排油口２４′は注油口
に、また注油口２４は排油口となるように切換弁
（図示せず）が切換えられることによつて変更さ
れるのであり、同様の逆経路回路にて復工程が行
われる。このさい、加圧油の微量は回転バルブ５
とスリーブ１４の間隙Ｔ，T′を通つて両側ベア
リング１５，１５′へ供給され、該ベアリング１
５，１５′を潤滑せしめた後にドレン溜め２２を
経て外部供給装置へ回収される。
復工程に移るときは前述の排油口２４′は注油口
に、また注油口２４は排油口となるように切換弁
（図示せず）が切換えられることによつて変更さ
れるのであり、同様の逆経路回路にて復工程が行
われる。このさい、加圧油の微量は回転バルブ５
とスリーブ１４の間隙Ｔ，T′を通つて両側ベア
リング１５，１５′へ供給され、該ベアリング１
５，１５′を潤滑せしめた後にドレン溜め２２を
経て外部供給装置へ回収される。
以上に詳述した作動によつて、チヤツクのジヨ
ウを開閉し、図示しないワークがジヨウに把握さ
れ、この状態を保持しながらワークの機械加工が
行われる。
ウを開閉し、図示しないワークがジヨウに把握さ
れ、この状態を保持しながらワークの機械加工が
行われる。
次に主要部である回転接手の工夫に関し、第５
図と第６図を加えて説明する。第５図は第４図の
Ｚ−Ｚ切断面図、第６図はスリーブ１４の斜視図
である。図から明らかなようにスリーブ１４に
は、環状の油路２５ａと２５′ａが各１本全周に
渡り設けてあり、該油路の適所に且つ該油路と連
通せしめて多数（図では各６ケ所）の油路２５ｂ
と２５′ｂが夫々放射状に穿設されている。そし
て該油路の開口部の１ケ所以上に対応させて開口
する状態になつて、回転バルブ５の外周を切込ん
で削設した複数の油路２５ｃ，２５ｃ，…と２
５′ｃ，２５′，…が各々配設されており、油路２
５ｃには前記油路２５が、また油路２５′ｃには
前記油路２５′が夫々開口連通している（第５図
例は油路２５ｃ，２５′c3ケ所に油路２５，２
５′２ケ所のものが示してある）。シール材Ｒ１，
Ｒ２，Ｒ３は油路２５ａ，２５′ａからの油漏れ
を防止するためのＯリングであり、止ネジＵによ
りスリーブボデイ１３とスリーブ１４が回転不能
の状態に固設されている。スリーブボデイ１３と
スリーブ１４を焼嵌めで固設するときは、前記Ｏ
リングＲ１，Ｒ２，Ｒ３や止ネジＵを省きコンパ
クトな構造にすることもできる。なお、油路２５
ａ，２５′ａ及びシール材Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３の溝
をスリーブボデイ１３側に設けてもよい。
図と第６図を加えて説明する。第５図は第４図の
Ｚ−Ｚ切断面図、第６図はスリーブ１４の斜視図
である。図から明らかなようにスリーブ１４に
は、環状の油路２５ａと２５′ａが各１本全周に
渡り設けてあり、該油路の適所に且つ該油路と連
通せしめて多数（図では各６ケ所）の油路２５ｂ
と２５′ｂが夫々放射状に穿設されている。そし
て該油路の開口部の１ケ所以上に対応させて開口
する状態になつて、回転バルブ５の外周を切込ん
で削設した複数の油路２５ｃ，２５ｃ，…と２
５′ｃ，２５′，…が各々配設されており、油路２
５ｃには前記油路２５が、また油路２５′ｃには
前記油路２５′が夫々開口連通している（第５図
例は油路２５ｃ，２５′c3ケ所に油路２５，２
５′２ケ所のものが示してある）。シール材Ｒ１，
Ｒ２，Ｒ３は油路２５ａ，２５′ａからの油漏れ
を防止するためのＯリングであり、止ネジＵによ
りスリーブボデイ１３とスリーブ１４が回転不能
の状態に固設されている。スリーブボデイ１３と
スリーブ１４を焼嵌めで固設するときは、前記Ｏ
リングＲ１，Ｒ２，Ｒ３や止ネジＵを省きコンパ
クトな構造にすることもできる。なお、油路２５
ａ，２５′ａ及びシール材Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３の溝
をスリーブボデイ１３側に設けてもよい。
しかるに１つの注油口２４を介して供給される
加圧油は、環状の油路２５ａを通り多数の油路２
５ｂ，２５ｂ，…のいずれかの油路の分散されて
供給されて油路２５ｃへと導かれ前記の油路２５
へ送給されるのである。他方、前記の油路２５′
に押出される消化油は油路２５′ｃへ導かれてか
ら多数の油路２５′ｂ，２５′ｂ，…のいずれかの
油路を経て環状の油路２５′ａにもどされ排油口
２４′を介して油槽へ回収されるのである。この
ように加圧油がスリーブボデイ１３及びスリーブ
１４内を循環しながら複数箇所から供給されるこ
とは、回転接手部の冷却に有効であるのほか、回
転バルブ５への加圧油の押圧力が放射方向へ均衡
に作用し、偏芯荷重状態でスリーブ１４に作用し
ない点で優れている。従つて油路２５ｂ，２５
ｂ，…及び油路２５′ｂ，２５′ｂ，…は回転バル
ブ５の重量を無視すれば等分される放射状の多数
配置に穿設すると共に、加圧油の油路２５ｂ，２
５ｂ，…の列と消化油の油路２５′ｂ，２５′ｂ，
…の列との両者間においては、好ましくは互の列
に穿設される油路が相手方列の油路と油路の中間
点に配置するいわゆる千鳥状配置に形成した配列
にするのがよく、またこの油路に対応して開口す
る油路２５ｃ，２５′ｃは、回転バルブ５の複数
箇所へ設け、且つ偏芯荷重を受けない形状に形成
することが大切である。
加圧油は、環状の油路２５ａを通り多数の油路２
５ｂ，２５ｂ，…のいずれかの油路の分散されて
供給されて油路２５ｃへと導かれ前記の油路２５
へ送給されるのである。他方、前記の油路２５′
に押出される消化油は油路２５′ｃへ導かれてか
ら多数の油路２５′ｂ，２５′ｂ，…のいずれかの
油路を経て環状の油路２５′ａにもどされ排油口
２４′を介して油槽へ回収されるのである。この
ように加圧油がスリーブボデイ１３及びスリーブ
１４内を循環しながら複数箇所から供給されるこ
とは、回転接手部の冷却に有効であるのほか、回
転バルブ５への加圧油の押圧力が放射方向へ均衡
に作用し、偏芯荷重状態でスリーブ１４に作用し
ない点で優れている。従つて油路２５ｂ，２５
ｂ，…及び油路２５′ｂ，２５′ｂ，…は回転バル
ブ５の重量を無視すれば等分される放射状の多数
配置に穿設すると共に、加圧油の油路２５ｂ，２
５ｂ，…の列と消化油の油路２５′ｂ，２５′ｂ，
…の列との両者間においては、好ましくは互の列
に穿設される油路が相手方列の油路と油路の中間
点に配置するいわゆる千鳥状配置に形成した配列
にするのがよく、またこの油路に対応して開口す
る油路２５ｃ，２５′ｃは、回転バルブ５の複数
箇所へ設け、且つ偏芯荷重を受けない形状に形成
することが大切である。
以上の実施例では、スリーブボデイ１３とスリ
ーブ１４を別体構造になしてあるが、一体構造の
供給体８０となして、該供給体８０に注油口の多
数箇を直接等分割配列に設けるものであつてもよ
いものである。また本発明はスプリングの弾発力
でワークを把握し、他方流体圧により開放するい
わゆる単動方式の流体圧シリンダにおいても有効
な技術である。
ーブ１４を別体構造になしてあるが、一体構造の
供給体８０となして、該供給体８０に注油口の多
数箇を直接等分割配列に設けるものであつてもよ
いものである。また本発明はスプリングの弾発力
でワークを把握し、他方流体圧により開放するい
わゆる単動方式の流体圧シリンダにおいても有効
な技術である。
さらに、圧力均衡配列構造は、回転体７０の重
量を考慮し、各油路の断面積を増減せしめると
か、加圧油の圧力を増減せしめるなどの手段、な
らびに油路の供給口穿設位置が引力作用位置を密
にする手段など…になされていること当然であ
る。
量を考慮し、各油路の断面積を増減せしめると
か、加圧油の圧力を増減せしめるなどの手段、な
らびに油路の供給口穿設位置が引力作用位置を密
にする手段など…になされていること当然であ
る。
叙上の説明から明らかなように、流体路を圧力
均衡配列構造に構成することは、加圧流体圧の作
用力による同芯作用が発生して、常に偏芯荷重を
受けない回転体の回転状態が得られるのであり、
本発明の効果は供給体と回転体との隙間が全周に
わたつて均等な隙間に保持できることから加圧流
体の前記隙間からの漏れ量も最小値となるにあ
る。この事は、一般式において（偏芯量÷隙間
量）2が漏れ量に影響するのであり、理論的な最大
値は偏芯量＝最大の隙間量のときで、理論的な最
小値の2.5倍となることから明らかである。また、
加圧流体の圧力損失が激減し、発熱が激減するに
ある。さらに最も重要な偏芯荷重による振動の発
生しない優れた回転流体圧シリンダが容易に得ら
れるのであつて、ワークの加工精度向上に著効を
奏するものである。
均衡配列構造に構成することは、加圧流体圧の作
用力による同芯作用が発生して、常に偏芯荷重を
受けない回転体の回転状態が得られるのであり、
本発明の効果は供給体と回転体との隙間が全周に
わたつて均等な隙間に保持できることから加圧流
体の前記隙間からの漏れ量も最小値となるにあ
る。この事は、一般式において（偏芯量÷隙間
量）2が漏れ量に影響するのであり、理論的な最大
値は偏芯量＝最大の隙間量のときで、理論的な最
小値の2.5倍となることから明らかである。また、
加圧流体の圧力損失が激減し、発熱が激減するに
ある。さらに最も重要な偏芯荷重による振動の発
生しない優れた回転流体圧シリンダが容易に得ら
れるのであつて、ワークの加工精度向上に著効を
奏するものである。
第１図Ａは、従来の油圧シリンダにおける偏芯
状態を示す模式図、第２図Ａは本発明の基本原理
を示す模式図、第１図Ｂと第２図Ｂは加圧油の圧
力分布の状態を示す図、第３図は具体的な実施例
を示す中空型回転油圧シリンダの斜視図、第４図
は全体の縦断面図、第５図は第４図のＺ−Ｚ切断
面図、第６図はスリーブの一部切断斜視図であ
る。 １……シリンダ、２……ピストンロツド、３…
…ピストン、５……回転バルブ、１３……スリー
ブボデイ、１４……スリーブ、１５，１５′……
ベアリング、２５ｂ，２５ｃ……油路（流体路）、
２７，２７′……油室（流体室）、Ｋ３……上部鍵
状段部、Ｋ２……下部鍵状段部（軸承部）、７０
……回転体（１及び５）、８０……供給体（１３
及び１４）。
状態を示す模式図、第２図Ａは本発明の基本原理
を示す模式図、第１図Ｂと第２図Ｂは加圧油の圧
力分布の状態を示す図、第３図は具体的な実施例
を示す中空型回転油圧シリンダの斜視図、第４図
は全体の縦断面図、第５図は第４図のＺ−Ｚ切断
面図、第６図はスリーブの一部切断斜視図であ
る。 １……シリンダ、２……ピストンロツド、３…
…ピストン、５……回転バルブ、１３……スリー
ブボデイ、１４……スリーブ、１５，１５′……
ベアリング、２５ｂ，２５ｃ……油路（流体路）、
２７，２７′……油室（流体室）、Ｋ３……上部鍵
状段部、Ｋ２……下部鍵状段部（軸承部）、７０
……回転体（１及び５）、８０……供給体（１３
及び１４）。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ チヤツクなどに連動連結されるピストンと、
シリンダ室を備える回転体と、前記ピストンと前
記シリンダ室とによつて形成される流体室と、該
流体室に加圧流体の供給を行う流体路を備える供
給体とからなり、前記回転体は供給体内部へ向つ
て突出する軸承部を有し、該軸承部がベアリング
を介し供給体と回転自在になされていると共に、
前記軸承部と対向する流体路の複数が、前記供給
体の半径方向内方に指向して穿設され、且つ該流
体路から供給される加圧流体圧力の作用力が前記
軸承部に均衡して作用するよう圧力均衡配列構造
に構成されている防振型回転流体圧シリンダ。 ２ 前記回転体の外形が大径と小径の鍵状段部に
形成され、小径の鍵状段部が軸承部である特許請
求の範囲第１項記載の防振型回転流体圧シリン
ダ。 ３ 前記供給体がスリーブとスリーブボデイとか
らなり、且つ流体路の各々が半径方向内方に指向
して穿設されているスリーブを、スリーブボデイ
の内部に介在せしめてなる構造に構成されている
特許請求の範囲第１乃至２項のいずれかに記載の
防振型回転流体圧シリンダ。 ４ 前記ピストンを介在させてシリンダ室内を２
分割する回転体と、前記２分割された各流体室の
夫々へ交互に加圧流体の供給を行う流体路を備え
る供給体とからなる構造になされて構成されてい
る特許請求の範囲第１乃至３項のいずれかに記載
の防振型回転流体圧シリンダ。 ５ 前記供給体に設けた加圧流体の流体路の開口
部の１箇所以上が、回転体の軸承部外周に設けら
れている流体路の開口と対応して構成されている
特許請求の範囲第１乃至４項のいずれかに記載の
防振型回転流体圧シリンダ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56150114A JPS5851051A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 防振型回転流体圧シリンダ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56150114A JPS5851051A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 防振型回転流体圧シリンダ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5851051A JPS5851051A (ja) | 1983-03-25 |
| JPS6341689B2 true JPS6341689B2 (ja) | 1988-08-18 |
Family
ID=15489789
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56150114A Granted JPS5851051A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 防振型回転流体圧シリンダ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5851051A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0920942A1 (en) | 1997-12-04 | 1999-06-09 | Howa Machinery, Ltd. | Hydraulic rotary cylinder |
| JP2014219020A (ja) * | 2013-05-01 | 2014-11-20 | 日本ピラー工業株式会社 | 多ポートロータリジョイント |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5984318B1 (ja) * | 2015-05-19 | 2016-09-06 | 月島機械株式会社 | ロータリージョイント |
| CN113857934A (zh) * | 2021-10-27 | 2021-12-31 | 内蒙古工业大学 | 一种数控机床主轴散热机构 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54129091U (ja) * | 1978-02-28 | 1979-09-07 | ||
| JPS55144949A (en) * | 1979-04-26 | 1980-11-12 | Kitagawa Tekkosho:Kk | Cooling mechanism for rotary fluid pressure cylinder |
-
1981
- 1981-09-22 JP JP56150114A patent/JPS5851051A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0920942A1 (en) | 1997-12-04 | 1999-06-09 | Howa Machinery, Ltd. | Hydraulic rotary cylinder |
| JP2014219020A (ja) * | 2013-05-01 | 2014-11-20 | 日本ピラー工業株式会社 | 多ポートロータリジョイント |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5851051A (ja) | 1983-03-25 |
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