JPS6343446B2 - - Google Patents
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- JPS6343446B2 JPS6343446B2 JP11162780A JP11162780A JPS6343446B2 JP S6343446 B2 JPS6343446 B2 JP S6343446B2 JP 11162780 A JP11162780 A JP 11162780A JP 11162780 A JP11162780 A JP 11162780A JP S6343446 B2 JPS6343446 B2 JP S6343446B2
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- JP
- Japan
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- temperature
- steel
- center
- pipe
- quenching
- Prior art date
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/08—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for tubular bodies or pipes
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
本発明は継目無し鋼管の熱処理方法に係り、油
井管などに用いられる高強度継目無し鋼管を省エ
ネルギー条件下で焼割れや水素性欠陥などを発生
することなしに好ましい製品として製造すること
のできる方法を提供しようとするものである。 油井管などに代表される高強度継目無し鋼管は
製管後に焼入れ―焼戻しの熱処理が施されて製造
される。即ちこの焼入れ―焼戻しは熱間加工によ
る製管後、完全に常温まで冷却してからオフライ
ンで行われており、熱間における製管直後に鋼材
が保有している熱エネルギーは無為に捨て去られ
省エネルギー上好ましくない。然して製管後、鋼
がフエライト変態を開始しないうちに直ちに焼入
れ処理する直接焼入れ法はこのような不利を解決
する有効な熱処理法であつて、省プロセス、省エ
ネルギーを図り得るが、この方法を上記のような
場合に採用すると焼入れ時に焼割れや水素性超音
波不良を発生し易い欠点をもつことになる。特に
油井管鋼種は一般に引張強さが70Kg／mm2〜120
Kg／mm2の高強度材であるから上記のような欠陥発
生を助長する関係にあり好ましい製品を得ること
ができない。即ちこの直接焼入れ処理の場合には
熱間加工による製管後の比較的高温度領域から焼
入れられるものであるから焼入れに伴う熱歪が大
きくなつて焼割れが生じ易いことは明かであり、
又通常の鋼片素材では1ppm以上の水素が含有さ
れているが、直接焼入れの場合にはこの水素が放
出されない中に焼入れられるので焼入れ後の硬化
組織において水素性の欠陥を発生し、このような
傾向は高強度材の場合において一層助長されるの
で高強度継目無し鋼管を直接焼入れすると顕著に
顕われることとなり、製品不良として処理され歩
留りを著しく低下せしめることとなるざるを得な
い。 本発明は上記したような実情に鑑み検討を重ね
て創案されたものであつて、前述したような直接
焼入れの欠点を解決するため直接焼入れの冷却パ
ターン、換言すれば直接焼入れとその後に行われ
る焼戻しの関係について特別な工夫を加えること
により前記したような不利のない製品を適切に得
ることに成功した。蓋し本発明者等は上記したよ
うな直接焼入れの冷却パターンと焼割れ、水素欠
陥発生傾向との関係を基礎的に検討した結果、添
付図面第１，２図に示すような関係を発見した。
即ち第１図はAPI規格によるＮ―80鋼管（マルテ
ンサイト変態開始温度；Ns点；425℃）及び同規
格Ｐ―110鋼管（Ms点400℃）を熱間圧延後引続
いて水中に焼入れし、これらの鋼管が水中で冷却
されて種々の温度となつたところで（第１図横軸
の焼入れ冷却停止温度で）水中から引上げ、その
後空中に放冷（空冷）した後、焼戻し温度に保た
れている炉中に装入し600℃で焼戻したものにつ
いての超音波探傷試験を行つた結果をまとめて示
したものであつて、この図中に曲線に沿つて附記
した括弧内数字は上述した水中から引上げ空冷後
焼戻し炉に装入する際の鋼管温度を示し、放冷
（空冷）最低温度ということができる。例えばＮ
―80鋼管について横軸の200℃に相当する点に附
記された「170」は直接焼入れした鋼管が200℃に
なつたところで水中から引上げ170℃まで放冷し
た後に焼戻し炉に入れて600℃で焼戻した鋼管の
超音波欠陥検出数が縦軸で示される個数たること
を示すものである。然してこの第１図から明かな
如く熱間圧延により製管後の直接焼入れの際に鋼
材のMs点〜Ms−200℃の温度範囲で焼入れを停
止し空冷すると超音波試験（UST）不良の発生
を著しく抑制することができる。ところでこの場
合超音波不良として検出される欠陥には焼割れ及
び水素性欠陥の双方が含まれる。 又第２図は上記第１図に示したものと同一の鋼
管について、焼入れ冷却停止温度をＮ―80鋼管に
ついては270℃、Ｐ―110鋼管については250℃に
固定し、焼戻し炉装入温度、即と前述のように放
冷（空冷）最低温度を変化させた際における600
℃焼戻し後の鋼管におけるUST（超音波試験）欠
陥検出数を示したものであつて、この第２図に示
されたように同一温度で焼入れを停止した場合で
も停止後の空冷によつて肉厚中心部温度が150℃
以下に低下するとUST不良が多発するが、150℃
以下に低下させることなく引続いて焼戻し処理を
行うとUST不良が適切に抑制される。 上記したようにMs〜Ms−200℃の高温域で焼
入れを停止した場合においてUST欠陥の発生が
抑制される理由については、前記焼割れ及び水素
欠陥はマルテンサイト変態が略完了する（Ms−
200℃）以下の温度領域では、硬質マルテンサイ
トが急激に冷却される際に発生するのに対し、前
記高温域で停止した場合には150℃以上の温度範
囲の空冷及びその後の焼戻し過程で焼割れや水素
性欠陥発生以前に熱歪の解放および水素の放出が
得られるからと認められ、又150℃以下の低温で
は熱歪の解放および水素の放出速度が著しく低下
し、一方硬質マルテンサイトに起因する歪が増大
するからである。 即ち上記したところから熱間圧延により所定寸
法に圧延した鋼管を焼入れするに当つて、該鋼材
のMs〜Ms−200℃の温度範囲で焼入れを停止し
て空冷し、その後肉厚中心温度を150℃以下に低
下させることなく焼戻し加熱炉に装入してAc1点
以下の焼戻しを行うことにより焼割れや水素性超
音波不良の発生を適切に抑制し得ることは明かで
ある。 本発明方法は、 (1) Ｃ含有量が0.15〜0.35％の鋼片素材を熱間加
工により所定寸法の継目無し鋼管としてから直
ちに水中で冷却し焼入れを行い、鋼管肉厚中心
部温度が該鋼のマルテンサイト変態開始温度か
らマルテンサイト変態開始温度以下200℃の温
度範囲で焼入れを停止し、該管を水中から引上
げ前記肉厚中心部温度が150℃以下に低下しな
いうちに焼戻温度に保たれた加熱炉に装入する
ことを特徴とする継目無し鋼管の熱処理方法。 (2) 鋼片の中心位置における水素量が１〜10ppm
の鋼片素材を熱間加工により所定寸法の継目無
し鋼管としてから直ちに水中で冷却し焼入れを
行い、鋼管肉厚中心部温度が該鋼のマルテンサ
イト変態開始温度からマルテンサイト変態開始
温度以下200℃の温度範囲で焼入れを停止し、
該管を水中から引上げ前記肉厚中心部温度が
150℃以下に低下しないうちに焼戻温度に保た
れた加熱炉に装入することを特徴とする継目無
し鋼管の熱処理方法。 (3) Ｃ含有量が0.15〜0.35％で且つその中心位置
における水素量が１〜10ppmの鋼片素材を熱間
加工により所定寸法の継目無し鋼管としてから
直ちに水中で冷却し焼入れを行い、鋼管肉厚中
心部温度が該鋼のマルテンサイト変態開始温度
からマルテンサイト変態開始温度以下200℃の
温度範囲で焼入れを停止し、該管を水中から引
上げ前記肉厚中心部温度が150℃以下に低下し
ないうちに焼戻温度に保たれた加熱炉に装入す
ることを特徴とする継目無し鋼管の熱処理方
法。 をその特徴とするものであつて、Ｃ含有量0.15〜
0.35％の鋼片素材もしくは鋼片素材の中心位置に
おける水素含有量が１〜10ppmの鋼片素材、又は
Ｃ含有量0.15〜0.35％で且つ鋼片素材の中心位置
における水素含有量が１〜10ppmの鋼片素材につ
いて適用される。Ｃ含有量0.15％未満、もしくは
水素含有量1ppm未満の鋼片素材を請求の範囲か
ら除外したのは、本発明方法による熱処理法を採
用しなくても焼割れを生ずる恐れがないからであ
る。又、熱処理条件をこのように厳しく限定した
のは、従来法においてフエライト変態を経て常温
まで冷却される際、含有水素の殆んどが放散され
るから通常の焼入れ条件で焼割れを生ずることは
ないが、フエライト変態を経ない直接焼入れの場
合は、通常の焼入条件もしくは空冷停止条件で
は、前述したように水素の悪影響を除去すること
ができないためである。即ち直接焼入れ時の焼割
れは焼入硬化組織の硬度（HrC）が30以上となる
場合に発生しているが、この焼入硬化組織の硬度
は含有Ｃ量に依存しており、Ｃ≧0.15wt％におい
て焼割れが顕著となり、Ｃ含有量が0.35％を超え
ると水素の含有量が1ppm以下の場合においても
焼割れを防止することができず、工業的生産が不
可能となるので、適用の範囲を0.15〜0.35％とし
た。又直接焼入れ時の水素性欠陥は初期水素量に
よつて増加し、素材鋼片中心位置における水素量
が1ppm以上において顕著となり、水素含有量が
10ppmを超えると本発明の熱処理方法を採用して
も焼割れを防止することは不可能となるので、適
用の範囲を１〜10ppmとした。 尚、以上規定したＣ含有量、水素含有量の範囲
は、通常、継目無し鋼管用素材として用いられて
いるものの大部分が含まれる。 然して本発明でこの鋼片素材における水素含有
量をその中心位置における量で規定するのは、公
知のように水素含有量が鋼片全体に亘つて均一で
はなく、その表層近傍では少く中心位置に近づく
程多くなる分布を採り、鋼管における水素性欠陥
による割れも肉厚中心部から発生することによる
ものである。 本発明における焼入れ方法或いはその装置に関
しては特に限定するものではないが、好ましくは
本出願人による特開昭51−69415号公報に開示し
たような噴流型内面冷却機構を備えた焼入れ水槽
を用いることが、第１に内外面両方からの冷却方
式で冷却効果が強く、第２に水槽方式の場合、鋼
管を引上げることにより容易に焼入れを停止する
ことができるなどの理由からして好ましい。又焼
入れ停止温度をMs点以上とした場合鋼材はマル
テンサイト変態を起さず、ベイナイト変態となつ
て充分な引張強度を得ることができないが、Ms
点以下で焼入れを停止した場合には鋼材はマルテ
ンサイト変態を開始するためにその後の空冷開始
するためその後の空冷過程でマルテンサイト変態
を継続終了することが可能となる。空冷はその過
程で変態を終了することができれば充分であり、
焼入れ停止温度から150℃までの間の任意の温度
で停止することができる。勿論上記したような本
発明による熱処理方法では直接焼入れ処理により
再加熱のための熱エネルギーを節約できるだけで
なく、150℃以上の温度で焼戻し炉に装入する為
に、この意味でも省エネルギーとなる。 本発明によるものの具体的な実施例については
その比較例と共に次の第１表に示す通りである。 即ち鋼１〜３は、API―5A―N80級鋼の例で
あり、鋼２が本発明鋼であるが、超音波不良個数
は極めて低く、又充分な強度が得られている。鋼
１は焼入れ停止温度がMs点よりも高く、UST個
数が少いとしても充分な強度が得られてない。鋼
３は焼入れ停止温度がMs−250℃より低く、超音
波不良が多発している。 鋼４〜６は、API―SAX―P110級鋼の例であ
るがこの場合においても上記したN80の場合と同
様な結果が得られている。
井管などに用いられる高強度継目無し鋼管を省エ
ネルギー条件下で焼割れや水素性欠陥などを発生
することなしに好ましい製品として製造すること
のできる方法を提供しようとするものである。 油井管などに代表される高強度継目無し鋼管は
製管後に焼入れ―焼戻しの熱処理が施されて製造
される。即ちこの焼入れ―焼戻しは熱間加工によ
る製管後、完全に常温まで冷却してからオフライ
ンで行われており、熱間における製管直後に鋼材
が保有している熱エネルギーは無為に捨て去られ
省エネルギー上好ましくない。然して製管後、鋼
がフエライト変態を開始しないうちに直ちに焼入
れ処理する直接焼入れ法はこのような不利を解決
する有効な熱処理法であつて、省プロセス、省エ
ネルギーを図り得るが、この方法を上記のような
場合に採用すると焼入れ時に焼割れや水素性超音
波不良を発生し易い欠点をもつことになる。特に
油井管鋼種は一般に引張強さが70Kg／mm2〜120
Kg／mm2の高強度材であるから上記のような欠陥発
生を助長する関係にあり好ましい製品を得ること
ができない。即ちこの直接焼入れ処理の場合には
熱間加工による製管後の比較的高温度領域から焼
入れられるものであるから焼入れに伴う熱歪が大
きくなつて焼割れが生じ易いことは明かであり、
又通常の鋼片素材では1ppm以上の水素が含有さ
れているが、直接焼入れの場合にはこの水素が放
出されない中に焼入れられるので焼入れ後の硬化
組織において水素性の欠陥を発生し、このような
傾向は高強度材の場合において一層助長されるの
で高強度継目無し鋼管を直接焼入れすると顕著に
顕われることとなり、製品不良として処理され歩
留りを著しく低下せしめることとなるざるを得な
い。 本発明は上記したような実情に鑑み検討を重ね
て創案されたものであつて、前述したような直接
焼入れの欠点を解決するため直接焼入れの冷却パ
ターン、換言すれば直接焼入れとその後に行われ
る焼戻しの関係について特別な工夫を加えること
により前記したような不利のない製品を適切に得
ることに成功した。蓋し本発明者等は上記したよ
うな直接焼入れの冷却パターンと焼割れ、水素欠
陥発生傾向との関係を基礎的に検討した結果、添
付図面第１，２図に示すような関係を発見した。
即ち第１図はAPI規格によるＮ―80鋼管（マルテ
ンサイト変態開始温度；Ns点；425℃）及び同規
格Ｐ―110鋼管（Ms点400℃）を熱間圧延後引続
いて水中に焼入れし、これらの鋼管が水中で冷却
されて種々の温度となつたところで（第１図横軸
の焼入れ冷却停止温度で）水中から引上げ、その
後空中に放冷（空冷）した後、焼戻し温度に保た
れている炉中に装入し600℃で焼戻したものにつ
いての超音波探傷試験を行つた結果をまとめて示
したものであつて、この図中に曲線に沿つて附記
した括弧内数字は上述した水中から引上げ空冷後
焼戻し炉に装入する際の鋼管温度を示し、放冷
（空冷）最低温度ということができる。例えばＮ
―80鋼管について横軸の200℃に相当する点に附
記された「170」は直接焼入れした鋼管が200℃に
なつたところで水中から引上げ170℃まで放冷し
た後に焼戻し炉に入れて600℃で焼戻した鋼管の
超音波欠陥検出数が縦軸で示される個数たること
を示すものである。然してこの第１図から明かな
如く熱間圧延により製管後の直接焼入れの際に鋼
材のMs点〜Ms−200℃の温度範囲で焼入れを停
止し空冷すると超音波試験（UST）不良の発生
を著しく抑制することができる。ところでこの場
合超音波不良として検出される欠陥には焼割れ及
び水素性欠陥の双方が含まれる。 又第２図は上記第１図に示したものと同一の鋼
管について、焼入れ冷却停止温度をＮ―80鋼管に
ついては270℃、Ｐ―110鋼管については250℃に
固定し、焼戻し炉装入温度、即と前述のように放
冷（空冷）最低温度を変化させた際における600
℃焼戻し後の鋼管におけるUST（超音波試験）欠
陥検出数を示したものであつて、この第２図に示
されたように同一温度で焼入れを停止した場合で
も停止後の空冷によつて肉厚中心部温度が150℃
以下に低下するとUST不良が多発するが、150℃
以下に低下させることなく引続いて焼戻し処理を
行うとUST不良が適切に抑制される。 上記したようにMs〜Ms−200℃の高温域で焼
入れを停止した場合においてUST欠陥の発生が
抑制される理由については、前記焼割れ及び水素
欠陥はマルテンサイト変態が略完了する（Ms−
200℃）以下の温度領域では、硬質マルテンサイ
トが急激に冷却される際に発生するのに対し、前
記高温域で停止した場合には150℃以上の温度範
囲の空冷及びその後の焼戻し過程で焼割れや水素
性欠陥発生以前に熱歪の解放および水素の放出が
得られるからと認められ、又150℃以下の低温で
は熱歪の解放および水素の放出速度が著しく低下
し、一方硬質マルテンサイトに起因する歪が増大
するからである。 即ち上記したところから熱間圧延により所定寸
法に圧延した鋼管を焼入れするに当つて、該鋼材
のMs〜Ms−200℃の温度範囲で焼入れを停止し
て空冷し、その後肉厚中心温度を150℃以下に低
下させることなく焼戻し加熱炉に装入してAc1点
以下の焼戻しを行うことにより焼割れや水素性超
音波不良の発生を適切に抑制し得ることは明かで
ある。 本発明方法は、 (1) Ｃ含有量が0.15〜0.35％の鋼片素材を熱間加
工により所定寸法の継目無し鋼管としてから直
ちに水中で冷却し焼入れを行い、鋼管肉厚中心
部温度が該鋼のマルテンサイト変態開始温度か
らマルテンサイト変態開始温度以下200℃の温
度範囲で焼入れを停止し、該管を水中から引上
げ前記肉厚中心部温度が150℃以下に低下しな
いうちに焼戻温度に保たれた加熱炉に装入する
ことを特徴とする継目無し鋼管の熱処理方法。 (2) 鋼片の中心位置における水素量が１〜10ppm
の鋼片素材を熱間加工により所定寸法の継目無
し鋼管としてから直ちに水中で冷却し焼入れを
行い、鋼管肉厚中心部温度が該鋼のマルテンサ
イト変態開始温度からマルテンサイト変態開始
温度以下200℃の温度範囲で焼入れを停止し、
該管を水中から引上げ前記肉厚中心部温度が
150℃以下に低下しないうちに焼戻温度に保た
れた加熱炉に装入することを特徴とする継目無
し鋼管の熱処理方法。 (3) Ｃ含有量が0.15〜0.35％で且つその中心位置
における水素量が１〜10ppmの鋼片素材を熱間
加工により所定寸法の継目無し鋼管としてから
直ちに水中で冷却し焼入れを行い、鋼管肉厚中
心部温度が該鋼のマルテンサイト変態開始温度
からマルテンサイト変態開始温度以下200℃の
温度範囲で焼入れを停止し、該管を水中から引
上げ前記肉厚中心部温度が150℃以下に低下し
ないうちに焼戻温度に保たれた加熱炉に装入す
ることを特徴とする継目無し鋼管の熱処理方
法。 をその特徴とするものであつて、Ｃ含有量0.15〜
0.35％の鋼片素材もしくは鋼片素材の中心位置に
おける水素含有量が１〜10ppmの鋼片素材、又は
Ｃ含有量0.15〜0.35％で且つ鋼片素材の中心位置
における水素含有量が１〜10ppmの鋼片素材につ
いて適用される。Ｃ含有量0.15％未満、もしくは
水素含有量1ppm未満の鋼片素材を請求の範囲か
ら除外したのは、本発明方法による熱処理法を採
用しなくても焼割れを生ずる恐れがないからであ
る。又、熱処理条件をこのように厳しく限定した
のは、従来法においてフエライト変態を経て常温
まで冷却される際、含有水素の殆んどが放散され
るから通常の焼入れ条件で焼割れを生ずることは
ないが、フエライト変態を経ない直接焼入れの場
合は、通常の焼入条件もしくは空冷停止条件で
は、前述したように水素の悪影響を除去すること
ができないためである。即ち直接焼入れ時の焼割
れは焼入硬化組織の硬度（HrC）が30以上となる
場合に発生しているが、この焼入硬化組織の硬度
は含有Ｃ量に依存しており、Ｃ≧0.15wt％におい
て焼割れが顕著となり、Ｃ含有量が0.35％を超え
ると水素の含有量が1ppm以下の場合においても
焼割れを防止することができず、工業的生産が不
可能となるので、適用の範囲を0.15〜0.35％とし
た。又直接焼入れ時の水素性欠陥は初期水素量に
よつて増加し、素材鋼片中心位置における水素量
が1ppm以上において顕著となり、水素含有量が
10ppmを超えると本発明の熱処理方法を採用して
も焼割れを防止することは不可能となるので、適
用の範囲を１〜10ppmとした。 尚、以上規定したＣ含有量、水素含有量の範囲
は、通常、継目無し鋼管用素材として用いられて
いるものの大部分が含まれる。 然して本発明でこの鋼片素材における水素含有
量をその中心位置における量で規定するのは、公
知のように水素含有量が鋼片全体に亘つて均一で
はなく、その表層近傍では少く中心位置に近づく
程多くなる分布を採り、鋼管における水素性欠陥
による割れも肉厚中心部から発生することによる
ものである。 本発明における焼入れ方法或いはその装置に関
しては特に限定するものではないが、好ましくは
本出願人による特開昭51−69415号公報に開示し
たような噴流型内面冷却機構を備えた焼入れ水槽
を用いることが、第１に内外面両方からの冷却方
式で冷却効果が強く、第２に水槽方式の場合、鋼
管を引上げることにより容易に焼入れを停止する
ことができるなどの理由からして好ましい。又焼
入れ停止温度をMs点以上とした場合鋼材はマル
テンサイト変態を起さず、ベイナイト変態となつ
て充分な引張強度を得ることができないが、Ms
点以下で焼入れを停止した場合には鋼材はマルテ
ンサイト変態を開始するためにその後の空冷開始
するためその後の空冷過程でマルテンサイト変態
を継続終了することが可能となる。空冷はその過
程で変態を終了することができれば充分であり、
焼入れ停止温度から150℃までの間の任意の温度
で停止することができる。勿論上記したような本
発明による熱処理方法では直接焼入れ処理により
再加熱のための熱エネルギーを節約できるだけで
なく、150℃以上の温度で焼戻し炉に装入する為
に、この意味でも省エネルギーとなる。 本発明によるものの具体的な実施例については
その比較例と共に次の第１表に示す通りである。 即ち鋼１〜３は、API―5A―N80級鋼の例で
あり、鋼２が本発明鋼であるが、超音波不良個数
は極めて低く、又充分な強度が得られている。鋼
１は焼入れ停止温度がMs点よりも高く、UST個
数が少いとしても充分な強度が得られてない。鋼
３は焼入れ停止温度がMs−250℃より低く、超音
波不良が多発している。 鋼４〜６は、API―SAX―P110級鋼の例であ
るがこの場合においても上記したN80の場合と同
様な結果が得られている。
【表】
【表】
鋼７〜９はN80の場合であるが、本発明鋼７〜
８は空冷停止温度が150℃よりも高く、超音波不
良個数は低い。一方鋼９は空冷停止温度が150℃
よりも低く、超音波不良個数が高い。 鋼１０，１１は、素材鋼片の初期水素量が
1ppm以下であるが、含有Ｃ量が0.15％以上の場
合の例であつて、又鋼１２，１３は、含有Ｃ量が
0.15％以下であるが、初期水素量が1ppm以上の
場合の例である。鋼１４，１５は、初期水素量が
1ppm以下であるが、含有Ｃ量が0.15％以下の場
合であり、この場合には焼入れ停止温度をMs−
200℃以下に低下させても超音波不良個数は低い。 上記したところは継目なし鋼管について主とし
て説明したが、本発明によるものはこの管以外の
形状とされた他の鋼材についても適宜に実施する
ことができ、即ち上述のような熱処理を行うこと
により本発明の効果を何等損うことなく適切に発
揮させることができる。 以上説明したように本発明によるときは熱エネ
ルギー的に有利な操業をなすことができると共に
焼割れや水素性欠陥を発生することがなく、強度
的にも好ましい鋼管その他の鋼材を的確且つ能率
的に製造し得るものであつて、工業的にその効果
の大きい発明である。
８は空冷停止温度が150℃よりも高く、超音波不
良個数は低い。一方鋼９は空冷停止温度が150℃
よりも低く、超音波不良個数が高い。 鋼１０，１１は、素材鋼片の初期水素量が
1ppm以下であるが、含有Ｃ量が0.15％以上の場
合の例であつて、又鋼１２，１３は、含有Ｃ量が
0.15％以下であるが、初期水素量が1ppm以上の
場合の例である。鋼１４，１５は、初期水素量が
1ppm以下であるが、含有Ｃ量が0.15％以下の場
合であり、この場合には焼入れ停止温度をMs−
200℃以下に低下させても超音波不良個数は低い。 上記したところは継目なし鋼管について主とし
て説明したが、本発明によるものはこの管以外の
形状とされた他の鋼材についても適宜に実施する
ことができ、即ち上述のような熱処理を行うこと
により本発明の効果を何等損うことなく適切に発
揮させることができる。 以上説明したように本発明によるときは熱エネ
ルギー的に有利な操業をなすことができると共に
焼割れや水素性欠陥を発生することがなく、強度
的にも好ましい鋼管その他の鋼材を的確且つ能率
的に製造し得るものであつて、工業的にその効果
の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであつ
て、第１図は超音波検出欠陥個数に及ぼす焼入停
止温度の関係を示した図表、第２図は同じく超音
波検出欠陥に及ぼす焼戻し炉装入温度の関係を示
した図表である。
て、第１図は超音波検出欠陥個数に及ぼす焼入停
止温度の関係を示した図表、第２図は同じく超音
波検出欠陥に及ぼす焼戻し炉装入温度の関係を示
した図表である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ含有量が0.15〜0.35％の鋼片素材を熱間加
工により所定寸法の継目無し鋼管としてから直ち
に水中で冷却し焼入れを行い、鋼管肉厚中心部温
度が該鋼のマルテンサイト変態開始温度からマル
テンサイト変態開始温度以下200℃の温度範囲で
焼入れを停止し、該管を水中から引上げ前記肉厚
中心部温度が150℃以下に低下しないうちに焼戻
温度に保たれた加熱炉に装入することを特徴とす
る継目無し鋼管の熱処理方法。 ２ 鋼片の中心位置における水素量が１〜10ppm
の鋼片素材を熱間加工により所定寸法の継目無し
鋼管としてから直ちに水中で冷却し焼入れを行
い、鋼管肉厚中心部温度が該鋼のマルテンサイト
変態開始温度からマルテンサイト変態開始温度以
下200℃の温度範囲で焼入れを停止し、該管を水
中から引上げ前記肉厚中心部温度が150℃以下に
低下しないうちに焼戻温度に保たれた加熱炉に装
入することを特徴とする継目無し鋼管の熱処理方
法。 ３ Ｃ含有量が0.15〜0.35％で且つその中心位置
における水素量が１〜10ppmの鋼片素材を熱間加
工により所定寸法の継目無し鋼管としてから直ち
に水中で冷却し焼入れを行い、鋼管肉厚中心部温
度が該鋼のマルテンサイト変態開始温度からマル
テンサイト変態開始温度以下200℃の温度範囲で
焼入れを停止し、該管を水中から引上げ前記肉厚
中心部温度が150℃以下に低下しないうちに焼戻
温度に保たれた加熱炉に装入することを特徴とす
る継目無し鋼管の熱処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11162780A JPS5739129A (en) | 1980-08-15 | 1980-08-15 | Heat-treatment for seamless steel pipe |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11162780A JPS5739129A (en) | 1980-08-15 | 1980-08-15 | Heat-treatment for seamless steel pipe |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5739129A JPS5739129A (en) | 1982-03-04 |
| JPS6343446B2 true JPS6343446B2 (ja) | 1988-08-30 |
Family
ID=14566107
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11162780A Granted JPS5739129A (en) | 1980-08-15 | 1980-08-15 | Heat-treatment for seamless steel pipe |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5739129A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5947110A (ja) * | 1982-09-08 | 1984-03-16 | Nippon Kogu Seisakusho:Kk | エンドミル |
| JPS6046326A (ja) * | 1983-08-25 | 1985-03-13 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 肉盛溶接金属の剥離割れ防止方法 |
| JP5907083B2 (ja) * | 2013-01-31 | 2016-04-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 靭性に優れた継目無鋼管の製造方法及び製造設備 |
| CN110777248A (zh) * | 2019-11-25 | 2020-02-11 | 华迪钢业集团有限公司 | 一种无缝钢管的热处理工艺 |
-
1980
- 1980-08-15 JP JP11162780A patent/JPS5739129A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5739129A (en) | 1982-03-04 |
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